QTZ8塔吊基础天然基础计算书施工方案完整

1、QTZ8塔吊基础天然基础计算书施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）目录一、工程概况 0二、塔吊概况 0三、塔吊安装位置及基础型式选择 0四、塔吊的使用与管理 3五、塔吊基础 3六、QTZ80(6013)塔吊天然基础的计算书 3岗顶酒店工程塔吊基础施工方案一、工程概况二、塔吊概况本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图.采用QTZ80（6010）型塔 吊，该塔吊独立式起升高度为 45米，（本工程实际使用搭设高度约 40米），工作臂长60 米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN。m.综合本工程地质条件及现场实际情况，参照兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察 报告及

2、工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。三、塔吊安装位置及基础型式选择（一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求：1. 地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/川；底面为6000X 6000的 正方形。2. 基础混凝土强度C35,在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。3. 基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000;4. 基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Q。5. 基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施,防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土6. 基础受力要求：荷载工况基础承载PhPv

3、MMz工作状况245972102320非工作状况8053019300PH-基础所受水平力kNPV -垂直力kNM-倾覆力矩kN . mMz扭矩 kN . m口0III/.7liXif按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受 0.2MPa的压力，根据本工 程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于42强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa,满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土 层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔 吊基础变形的问题。经综合分析，选取4-2强风化砾岩层为塔吊基础的持力层，基础面标高与建筑物的

4、基础底标高相平.因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，在塔吊基础预留300X 300X 300集水井并及时排除积水，确保塔吊基础不积水塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。四、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均由具有安装及拆除专项质资的单位负责实施，并编制相应的塔吊 搭拆专项方案经公司及监理单位审批后实施。塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于4Q. 塔吊司机及指挥人员均要持证上岗，指挥与司机之间用对讲机或信号旗联系，使用 过程中严格遵守十不准吊规定。塔吊在验收合格并挂出合格牌后才能使用。塔吊的日常维修及各种保险、限位装置、接地电阻的检查均按公司的有

5、关规定执 行。确保做到灵敏，可靠。塔吊使用期间要定期测量基础沉降及塔吊倾斜，测量频率每月不少于一次。钢丝绳 要经常检查，及时更换.五、塔吊基础总匕口.：双向5900M39*1350地脚螺栓二尹V双向5900竖向钢筋亠一 510一纵横方向布设塔吊基础配筋详见下图：（按塔吊说明书中I级钢进行U级钢等强替换）塔机基础C35六、QTZ80 （6013）塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1. 建筑桩基技术规范JGJ94-2021;2。混凝土结构设计规范（ GB50010-2002）;3。建筑结构荷载规范（ GB 50009-2001）；4. 岗顶酒店岩土工程勘察报告 ;5. QTZ80（6010）塔式起

6、重机使用说明书；6. 建筑、结构设计图纸；7。简明钢筋混凝土结构计算手册.（二）参数数据信息塔吊型号： QTZ80（ 6013）塔身宽度 B： 1665mm自重G:596kN （包括平衡重）最大起重荷载 Q:60kN混凝土强度等级 :C35 基础底面配筋直径： 25mm公称定起重力矩Me 800kN m标准节长度 b：2.80m 主弦杆材料：角钢 / 方钢 所处城市 : 广东广州市塔吊起升高度 H：42m 基础节埋深 d： 0。 00m基础承台厚度 hc：1.40m基础承台宽度Be： 6。00m钢筋级别： Q235A/HRB335基础所受的水平力 P： 80kN宽度/直径e： 120mm基本风

7、压30： 0.5kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高 地基承载力特征值 f ak:600kPa 基础宽度修正系数 nb： 0。 3 基础底面以下土重度y 20kN/m3风荷载高度变化系数“:1。27基础埋深修正系数n： 1。5基础底面以上土加权平均重度丫 ni20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重:G=596kN （整机重量422+平衡重174）; 塔吊最大起重荷载： Q=60kN;作用于塔吊的竖向力：Fk = G+ Q= 596+ 60 = 656kN;2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50002001）中风荷载体型系数: 地处舟山州

8、市，基本风压为 30=0。 5kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数 卩=1。27;挡风系数计算 :护3B+2b+(4B2+b2)1/2 c/ (Bb)= ( 3X1。665+2X5+(4 X。6652+52)0.5) 0.12 心.665 5)=0.302因为是角钢/方钢,体型系数西=2。402;高度z处的风振系数取：氏=1。0;所以风荷载设计值为 ：3 =0 7XZ3X z0=0。7X1.00 X。402X1.27 X。5=1.067kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：ML=3XX BX HX HX 0.5=1.0)6302X00 665X100X100X。5=26

9、82。6kN m;Mmax= Me+ ML+ PX hc= 800+ 2682.6 + 80X 1.4 = 3594。6kN m(四) 塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( Fk+G)w Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k作用在基础上的弯矩；F k作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力，25X 6X 6X 1.4=1260kN;Bc 为基础的底面宽度；计算得： e=3594。 6/(656+1260) =1.876m 6/6=1m地面压应力计算：Pk =( Fk+G) /APmax= 2X( Fk + Gk) / ( 3X a X Bc

10、)式中F k作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离 (m)，按下式计算：a = Bc/2。5-Mk/ (Fk+ Gk)= 6/2 0.5 3594。6/ (656+1260) =2.366m.Be基础底面的宽度，取Bc=6m;不考虑附着基础设计值：2R =( 656+1260)/6 2 = 53.22kPa;Rmax=2X (656+1260)/ (3X 2。366X 6)= 89.98kPa;地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002W5。2。3条.计算公式如下：f a = f ak+nY( b-3)+ n Y ( d-

11、0.5)f a修正后的地基承载力特征值(kN/m2);f ak-地基承载力特征值，按本规范第条的原则确定；取600。OOOkN/m?;巾、冲-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；匸b基础宽度地基承载力 修正系数,取0。30；Jd基础埋深地基承载力修正系数,取1.50 ;Y基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/n?;b 基础底面宽度(m，当基宽小于3m按3n取值,大于6m按6n取值，取6。 000m；Y-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3；d- 基础埋置深度( m) 取1。 4m；fa = f ak+n 丫 (-3) +nY (

12、d-0。5) =600+0.3*20(63)+1.5*20 (1。4-0.5) =645kPa解得地基承载力设计值 :f a=645kPa；实际计算取的地基承载力设计值为 :f a=645kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=51。58kPa,满足要求！地基承载力特征值1。2Xfa大于偏心矩较大时的压力标准值 Rmax=89.98kPa，满足要求!(六) 基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范( GB 50007-2002)第条。验算公式如下 :F 1 Fi = 495.99kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求(七) 承台配筋计算1。抗弯计算依据建筑地基基础设

13、计规范 (GB 500072002) 第条。计算公式如下： MI=a12(2l+a) (Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l /12式中： MI 任意截面 I I 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a i -任意截面I I至基底边缘最大反力处的距离；取 ai=(Bc-B)/2 = (6。001。 665)/2=2.167m；P max - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值 , 取 i0i.i2kN/m2;P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 I-I 处基础底面地基反力设计值，P= PmaxX( 3X a ai)/3 X a= 101.12 X( 3X

14、 1。665-2。167) /(3 X 1。665)=57.25kPa ;G-考虑荷载分项系数的基础自重，取 G=25XBcXBcX hc=25X6.00X6。 00X 1.40=1260kN/m2；l - 基础宽度，取 l=6 。 00m；a - 塔身宽度，取 a=1。 665m；a- 截面I I在基底的投影长度，取a=1。665m经过计算得 M=2。1672X (2X 6.00+1。665) X (101.12+57。25 2X 1260/6。002)+ (101.12-57.25) X 6。00/12=575。56kN m2. 配筋面积计算2a = M/ ( afcbh。)Z= 1- (

15、1-2 a)1/2Y = 1- Z2A s = M/ ( Yh0fy)式中，a -当混凝土强度不超过C50寸，a取为1.0 ,当混凝土强度等级为C80寸, 取为0。 94,期间按线性内插法确定，取 al=1.00；fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得 fc=16.70kN/m2；h o - 承台的计算高度， ho=1.35m。经过计算得：a=575.56 沐06/ (1。00X16.7 & 00X103X(1。35X103) 2) =0.00315;8=1- (1-2 0.00315).5=0。00315;Y=1 0.00315/2=0。998;As=575.56 X 106/ (0.998

16、 X 1.35 X 103X 300.00) =1423。98m&由于最小配筋率为0。15%，所以最小配筋面积为：6000。00 X 1400.00 X 0。15%=12600.00mm 故取 As=12600.00mr?bQTZ80型塔吊基础抗倾覆验算根据该工程的施工特点和进度要求及本公司的设备情况，本工程选用QTZ80 (TC5610-6)塔机作为垂直运输工具。塔机基本技术参数如下表QTZ80(TC5610-6塔机主要技术参数项目名称单位设计值备注公称起重力矩KN- m800取大额疋起重里t6最大工作幅度m56最小工作幅度m2.5最大幅度时额疋起重里t6最大起重量时允许最大幅 度m56起升

17、高度固定式m40o 5附着式m220a=2时起升机构起升 速度倍率a=2a=4速度m/min80408.8840204.44相应最大起重 量t1.533366整机总功率(不包括顶 升)KW32.8二、基础承台及桩基的设计验算本案1号塔吊桩基础采用四根静压预制管桩 PHC A400 80 10 10 ,桩顶标高为-1.800m。基础承台尺寸为5500X 5500X 1350，混凝土强度等级为 C35, 基础承台上表面标高为-0。500m基础承台埋深为-1 o 8m.基础配筋拟采用川 级钢，直径选择25mm.具体验算过程如下：1) 参数信息塔吊型号：QTZ80,自重（包括压重）Fi 831 KN

18、,最大起重荷载F280 KN ;塔吊倾覆力距M 916KN m，塔吊起重高度H 90m，塔身宽度B 1.7m;混凝土强度：C30,钢筋级别：U级,承台尺寸Lc Bc 5.6m 5.6m桩直径d 0.4m,桩间距a 4.4m，承台厚度Hc 1.35m ,基础埋深D 1.5m,保护层厚度:50mm2）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重（包括压重）F1 831KN2.塔吊最大起重荷载F2 80KN作用于桩基承台顶面的竖向力 F 1.2 （F1 F2）1093 KN塔吊的倾覆力矩 M 1.4 916 1282KN .m3）矩形承台弯矩的计算计算简图:M0-H閃 10 .)3却Q曙用卓酋Lc

19、=56K)图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1。桩顶竖向力的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94 94的第5。1.1条）其中 n单桩个数，n 4;F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F 1.2 (F, F2)1093KN ;G 桩基承台的自重：G 1.2 (25 Bc Bc Hc 20 Bc Bc 2 D) 1.2 (25 5.6 5.6 1.3520 5.6 562 1.5)1834.56KNMx , My 承台底面的弯矩设计值(KN m);Xi , Y单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）;Ni 单桩桩顶竖向力设计值（KN ）.经计算得到单桩桩顶竖向力

20、设计值：N max1093 1834.561282 4.4 24.4 2 21023.3KNNm.1093 1834.5612824.4 224.4 2440.5KN由于最小单桩竖向承载力Nmin 440.5KN 0,故没有抗拔力！2。矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5。6.1 条）“讥工片见1 工兀其中Mx1 , My1 计算截面处XY方向的弯矩设计值（KN m ）;Xi, yi 单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）;Ni1 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN ） , Ni1 Ni G nN11N1 g4 1023.3 1834.56 4 564.7KN经过

21、计算得到弯矩设计值:Mxi Myi 2 564.74.40.4V T2258.8KN .m4) 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范 计算。(GB50010-2002)第7。2条受弯构件承载力KI-J1-2 函式中i 等效抗压强度比值，当混凝土强度不超过 C50寸,i取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，i取为0。94,期间按线性内插法确定fc 混凝土抗压强度设计值，本案采用 C30砼，fc 14.3N mm2 ；h 承台的计算咼度。fy 钢筋受拉强度设计值，f y 300 N mm26经过计算得0.01672258.8 101.0 14.3 5600 130021、12 0.016

22、70.0170.0171 -0.99152258.8 1062Asx Asy5841mm0.9915 1300 300采用川级钢，直径为25mr1的钢筋，需要12根 ;由于最小配筋率为0。2%按最小配筋率配筋：Ax Asy 1350 5600 0.2%16216mm2采用直径为25m的钢筋,需要30根；故塔吊基础底面配筋为双向布置，各为 30根直径25m的川级钢.5）矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6。8条和第5。6.11条。根据第二步的计算方案可以得到 XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考 虑对称性，取单桩最大竖向力Nmax V 1023.3KN ,我们考

23、虑承台配置拉筋的情况， 斜截面受剪承载力满足下面公式：尸#期卩肉+12巧%S其中0 建筑桩基重要性系数,取1.0;剪切系数,=0。08;fc 混凝土轴心抗压强度设计值，fc 14.3N mm2 ;b。一承台计算截面处的计算宽度，b。5600mm ;ho 承台计算截面处的计算高度，ho 1300mm ;fy 钢筋受拉强度设计值，本案为fy 300N mm2 ；S 箍筋的间距，S 200mm。V1fcb0h0 0.08 14.3 5600 1300 8328320 N 8328.32KN0V 1.0 1023.3经过计算承台已满足抗剪要求；只需要按照使用说明书配置一定数量的构造拉结筋.采用U级钢，

24、直径14mm间距500mm梅花型布置承台拉筋。6）桩顶承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ94 94）的第4.1。1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Nmax 1023.3KN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：YkfcA其中0 建筑桩基重要性系数，取1。0；fc 混凝土轴心抗压强度设计值，仁14.3N mm2 ；A 桩的截面面积,本案采用高强度预制管桩，桩型号为 PHC A400 80 10 10,砼强度为C8023.14 400423.14 2404102400 mm2.3676.16KN0N 1.0 1023.31023.3KNfcA 35.9 1

25、024003676160N经过计算得：管桩桩顶抗压强度满足要求!7）桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ9494）的第5.2。2-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Nmax 1023.3KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:最大压力：RfQJh十町Op*/斥其中 R最大极限承载力；Qsk 单桩总极限侧阻力标准值:Q戍二算匚力）Qpk 单桩总极限端阻力标准值:p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数；qsk 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值

26、，按下表取值;q pk 极限端阻力标准值，按下表取值u 桩身的周长,u d 3.14 0.4 1.256m;Ap 桩端面积,Ap23.144002314240102400 mm20.10m2 ;桩竖向极限承载力为：0.7 18 1 3.8 30 1 3.7 22 1 1.8 36 1 2.2 48 1 sQsk 1.2563.5 55 1 3.2 80 1.051054.7 KNpQpk 1.26 3500 0.10441KN1054 6441因此 R 10546 441 1246.3KN Nmax 1023.3KN1.2 1.2所以单桩竖向承载力满足要求！QTZ8塔吊基础具体配筋详见附图1。

27、5塔吊基础施工方案二、工程概况： 工程名称：品牌布艺展示中心 9#厂房 建设地点 :杭州市余杭区中国布艺品牌展示中心 , 临平大道 28号。 施工单位 : 八方建设集团； 建设单位：余杭家纺产业发展； 监理单位：浙江中兴工程建设监理有限责任公司 ; 设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份 ; 本工程 占地面积为 24595.1 平方米，总建筑面积为 121590。8 平方米，其 中地上建筑面积为 95304.6, 地下建筑面积为 26286。2 平方米；本 工程设计标高士 0.000相当于黄海标高4。250m本工程结构形式 为框架结构 , 建筑结构抗震设防类别为丙类，主体合理使用年

28、限为 50 年，抗震设防烈度为 6 度; 建筑类别为多层厂房建筑 , 地下室耐火 等级为一级，地上厂房耐火等级为二级生产类别为丙类；厂房内设 置自动灭火系统，钢筋混凝土屋面防水等级为H级。二、编制依据：1、本场地地质勘察报告2、现场施工平面图 附图 13、QTZ80塔式起重机说明书三、塔机选用型号选用浙江建设集团的 QTZ80(ZJ5910)型塔吊，臂长59M时起重量为 1 吨四、地质情况序号土层厚度( m)侧阻力特征值 (kPa)端阻力特征值 (kPa)土名称17.8281650粘性土22100粘性土33。1340粘性土43。5351700粘性土五、塔吊基础位置及标高： 5#塔吊位于建筑物内

29、，至于 18-19 轴 /Y-X 轴，基础顶面标高为 -4.55m.六、基础施工1、塔吊基础尺寸5500X 5500X 1250mm2、地基为原建筑物基础 , 表层为碎石层，土方挖桩顶标高以下200mm再做150mmC1混凝土垫层，垫层边宽100mm3、模板用竹胶板 , 厚 18mm。4、钢筋规格制作安装参照附图 2。5、预埋件标准节必须进行空间体系焊牢，材料可用角钢和钢 筋焊接，浇注混凝土时要防止混凝土冲击而位移。6、防雷接地用40X 3扁铁预埋并用钢筋网焊成通路.7、预埋件标准节上部螺丝口加黄油，并用布包裹 , 铁丝扎 牢，防止混凝土浇注时污染预埋件上部。8、塔吊基础钢筋、模板、预埋安装完

30、后做好施工记录，质量 验收后方可浇注混凝土。9、混凝土为C35,必须一次浇注完成，做好养护，混凝土强度达到 80%以上开始安装塔吊。七、塔机采用方式：独立式。八、预埋标准节安装要求：1、预埋件位置 2.0mm。2、预埋件固定支脚垂直度 1.0mm。3、四个固定支脚顶面水平度 1.5mm。九、塔吊基础验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程( JGJ/T 187-2021).一 . 参数信息 塔吊型号 :QTZ80(ZJ5910) 起重荷载标准值：Fqk=80。OOkN塔身宽度： B=1。 6m 承台混凝土等级 ：C35 矩形承台边长 ：H=5。 5m 承台箍筋间距： S=181mm 承台顶面埋

31、深 ：D=0。 0m 桩间距： a=3.8m 桩入土深度： 15m桩空心直径 ：0.4m塔机自重标准值 ：Fk1=1072.00kN 塔吊最大起重力矩： M=733。 7kN.m 塔吊计算高度 ：H=35m 桩身混凝土等级： C60 保护层厚度： H=50mm 承台厚度 ：Hc=1。 25m 承台钢筋级别： HPB235 桩直径： d=0.6m 桩钢筋级别： HPB235 桩型与工艺：预制桩计算简图如下：0OO亠Oa1荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值F ki=1072kN2）基础以及覆土自重标准值G k=5。5X 5。5X 1.25 X 25=945 3125kN承台受浮力：

32、Fik=5。5X 5.5 X 1。80X 10=544 5kN3）起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0 2kN/m）Wk=0。8X 1。48X 1.95 X 1.595 X 0。2=0。74kN/mfq sk=1.2 X 0.74 X 0.35 X 1。6=0。49kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qsk X H=0.49X 35.00=17。32kNc。基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0。5Fvk2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受

33、风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0。 45kN/m2)2Wk=0.8 X 1。53X 1.95 X 1。595X 0。45=1。71kN/mfq sk=1.2 X 1.71 X 0.35 X 1.60=1.15kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qskX H=1。 15X 35。 00=40。 29kNc。基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0。 5FvkXH=0。 5X40.29 X 35.00=705。 12kN。 m3。塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=356.86+0.9 X(733。 7+303。 15)=576.30kN。 m非工作状态

34、下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=356。 86+705.12=348.26kN。 m三。 桩竖向力计算非工作状态下 :Q k=(Fk+Gk)/n= (1072+945。 31)/4=504.33kNQ kmax=(F k +Gk)/n+ (Mk+Fvk X h)/L=(1072+945.3125)/4+ (348。 26+40。 29X1.25)/5 。 37=578.52kNQ kmin =(F k +Gk Flk )/n- (Mk+Fvk X h)/L=(1 072+945.31 25-544 。 5)/4-(348.26+40。 29X1。 25)/5 。 37=294。01kN工作

35、状态下 :Q k=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1072+945.31+80 )/4=524.33kNQ kmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+FvkX h)/L=(1072+9453125+80)/4+(576 。 30+17。 32X1.25)/5.37=635 。 61kNQ kmin =(Fk+G+Fqk-Flk )/n (Mk + Fvk X h) /L=(1072+945。 3125+80-544。 5)/4- ( 576.30+17。 32X1。25)/5 。37=276.92kN四。承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下

36、：最大压力 Nj=1.35 X( Fk+Fqk)/n+1 。 35X (Mk+F/k X h) /L=1。35X (1072+80)/4+1 。35X( 576。30+17.32 X1。25 )/5.37=539.03kN非工作状态下：最大压力 Ni=1。35 XF k/n+1.35 X (Mk+Fvk X h) /L=1.35 X 1072/4+1。35X (348.26+40。29X 1.25) /5.37=461.95kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第 6.4。2条陆迄础厂砧其中Mx ,计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN。m);x i ,y i单桩相对承台中心轴的 XY方向距离(m);N i不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN。由于工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2021第6。2.10条M/ - “口 iZ舛厂1-Jl-2 旳齐亠弊2式中a 1系数，当混凝土强度不超过 C50时，a 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，a i取为0.94，期间按线性内插法确定;混凝土抗压强度设计值;h o承台的计算高度;fy钢筋受拉强度设计值,f y=210N/mrri底部配筋计算：a s=1185。88 X 10/ (1。000X 16。