现浇箱梁满堂支架方案最终

1、省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段小魏家沟中桥现浇箱梁满堂支架施工方案 编 制： 审 核： 审 批： 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部二一三年三月目 录1编制依据- 2 -2工程概况- 2 -3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求- 2 -4现浇箱梁支架验算- 2 -4.1荷载计算- 2 -荷载分析- 2 -荷载组合- 3 -荷载计算- 3 -4.2结构检算- 4 -扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算- 4 -4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算- 6 -4.2.3底模板计算- 7 -4.2.4侧模验算- 8 -4.2.5立杆底座和地基承载力计算- 9 -4.2.6支架变形- 11 -5支架搭设

2、施工要求及技术措施- 11 -5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求- 12 -5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定- 12 -5.3支架拆除要求- 12 -5.4支架预压及沉降观测- 13 -6安全防护措施- 14 -6.1安全防护措施- 14 -小魏家沟中桥现浇箱梁满堂支架及模板施工方案1编制依据1.1省道S303线巴朗山隧道工程两阶段施工图设计文件1.2 参考公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程模板与支架技术、路桥施工计算手册、桥梁支架安全施工手册2工程概况小魏家沟中桥起止点桩号为K99+069K99+163,设

3、计为4-22m预应力连续箱梁，桥宽9m，桥长94m。计算跨度为4×22m，边支座中心线至梁端0. 5m，0#、4#桥台边支座横桥向中心距分别为4.85m、4.5m，中支座最大横桥向中心距4.80m。箱梁顶宽9.0m，箱梁底宽5.5m。顶板厚度2050 cm，腹板厚度4080cm，底板厚度2550cm。全桥在端支点设2个端横梁、中支点设3个中横梁，其中端支点端横梁厚100cm，中横梁厚150cm。采用满堂支架法现浇施工。3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式钢管脚手架搭设，立杆配有可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×

4、10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁间距为0.25m、在跨中部位间距为0.3m。模板用厚15mm的优质竹胶合板，横板边角用4cm厚木板进行加强，防止出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中纵横桥向斜撑每1.8m设一道。4现浇箱梁支架验算以墩顶端横梁最大截面预应力混凝土箱形连续梁处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。4.1荷载计算荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

5、q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60

6、cm×60cm×90cm3.38荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算荷载计算 箱梁自重q1计算根据现浇箱梁结构特点，取BB截面（中支点横梁两侧）具有代表截面进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。 B-B截面（中支点横梁两侧）处q1计算根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=10.3885-0.775*2=8.84m2,则：q1 = 取1.2的安全系数，则q137.62×1.245.14kPa 注：B 箱梁底宽，取6.11m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇

7、混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层25cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=18控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正数，取掺外加剂K=1.2当V/t=1.2/18=0.0670.035 h=1.53+3.8V/t=1.53+3.8*0.067=1.78mq5=4.2结构检算扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算本工程现浇箱梁支架按48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算。 中支点横隔梁两侧B-B截面处在中支点横梁，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的

8、设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=35.7kN（路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时） NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×45.14=16.25KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN NQK=0.

9、6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.297KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（16.25+0.36）+0.85×1.4×2.297= 22.67KNN35.7kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工

10、扣件式钢管脚手架安全技术规范表得。 A48mm×3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数

11、，查建筑结构荷载规范表第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距0.9m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08×103mm3则，N/A+MW/W22.67×103/（0.829×489）+0.0536×1

12、06/（5.08×103）66.47 KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在中支点截面处按L60cm进行受力计算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松等力学性能优于杉木的木材均可使用。 中支点B-B截面处按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(45.14+1.0+2.5+2)

13、15;3=151.92kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×151.92×0.626.8kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则： n= M/( W×w)=6.8/(0.000167×11000×0.9)=4.1(取整数n4根) dB/(n-1)=3/3=1m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于1m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n3/0.310。 每根方木挠度计算 方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.1

14、3)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度： fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)=5.54×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合要求。 4.2.3底模板计算箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图： 通过前面计算，横桥向方木布置间距分别

15、为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E5000MPa方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4 55截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 故，挠度满

16、足要求。4.2.4侧模验算根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 10×10cm方木以间距30cm布置 模板厚度计算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.9×0.3/400m=7.5×10-3m 10×10cm方木以间距25cm布置4.2.5

17、立杆底座和地基承载力计算 立杆承受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为： Na×b×q a×b×(q+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：.

18、KN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填隧道弃渣并碾压密实，根据经验及试验，地基承载力达到fk= 200250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：K·k式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算： k为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K调整

19、系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=K·k=1.0×235KPa经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fa×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0×1.0×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN，即.kpa则，F.kpak=1.0×235Kpa经过地基处理后，可以满足要求。4.2.6支架变形支架变形量值F的计算：Ff1f2f3f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由

20、上计算每根钢管受力为.KN，48mm×3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=×L/E.÷489×103.N/mm2 ，则f1.×10÷（2.06×105）.mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89规范推荐地基最终沉降量公式计算：f3=地基最终沉降量计算压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值ESP为：因4<ESP7，查表取，则地基最

21、终总沉降量S为： f3=故支架变形量值F为:Ff1f2f3=3.28+5+6.31=14.59mm。5支架搭设施工要求及技术措施现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架搭设。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪刀撑、纵向和横向水平杆等同步搭设。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)每根立杆底部应设

22、置底座或垫板。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(3) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(4)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。 (5)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注

23、意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25，顶部绝对偏差小于0.05m。5.3支架拆除要求(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善

24、保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。5.4支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下： 、设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压

25、过程中的地基沉降量。、加载预压及卸载支架加载预压采用砂袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后，在翼板模板边缘堆积砂袋。砂袋的总重量为箱梁自重的120%。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般2472h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装

26、箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在预压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。实施过程： 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定