压缩式垃圾车车厢整体有限元分析(SW COSMOS)

1、此项的应力分析: 香港车厢体受力分析（重新建模）作者: 陈兆勇公司: 1. 简介2. 文件信息3. 材料4. 载荷和约束信息5. 算例属性6. 接触7. 结果a. 网格品质图解b. 默认结果c. 结果分析及结论8. 附录1. 简介在此项上总结 FEM 分析: 香港车厢体受力分析（重新建模）注意:不要将您的设计决定仅基于此报告所提送的数据。请结合试验数据和实际经验来使用此信息。 必须进行现场测试才能核准您的最终设计。 COSMOSWorks 通过减少而不完全消除现场测试来帮助您减少投入市场的时间。 2. 文件信息模型名称:香港车厢体受力分析（重新建模）模型位置:E:悦达文件(SW)香港41台LJ

2、100-01车厢组合件LJ100-01车厢组合件香港车厢体受力分析（重新建模）.SLDPRT结果位置:C:Program FilesSolidWorksCOSMOSwork算例名称:算例 1 (-默认-)3. 材料号数抽壳名称材料厚度1前板Q3452.3 mm2侧板（连同顶板、底板BF700MC(宝钢)3.2 mm3底板补偿面1BF700MC(宝钢)0.8 mm4底板补偿面2BF700MC(宝钢)4 mm5底板补偿面3BF700MC(宝钢)4 mm6底板矩形管1Q235A6 mm7底板矩形管2Q235A6 mm8底板加强筋Q235A3.2 mm9后框架矩形管Q450GNH3.2 mm10后框架

3、矩形管上 U形加强板1Q450GNH6 mm11后框架矩形管上 U形加强板2Q450GNH6 mm12后框架矩形管侧 梯R形支点1Q235A10 mm13后框架矩形管侧 梯R形支点2Q235A10 mm14后框架矩形管侧 梯R形支点辅助加强筋1Q235A8 mm15后框架矩形管侧 梯R形支点辅助加强筋2Q235A8 mm16后框架矩形管侧 R形支点1Q235A16 mm17后框架矩形管侧 R形支点2Q235A16 mm18后框架矩形管侧 人形支点1Q450GNH6 mm19后框架矩形管侧 人形支点2Q450GNH6 mm20侧板上加强筋1BF700MC(宝钢)3.2 mm21侧板上加强筋2BF

4、700MC(宝钢)3.2 mm22侧板上封板1BF700MC(宝钢)3.2 mm23侧板上封板2BF700MC(宝钢)3.2 mm24后框架侧面骨架1Q450GNH3.2 mm25后框架侧面骨架2Q450GNH3.2 mm26后框架侧面骨架处小三角封板1Q450GNH3.2 mm27后框架侧面骨架处矩形封板1Q450GNH3.2 mm28后框架侧面骨架处小三角封板2Q450GNH3.2 mm29后框架侧面骨架处矩形封板2Q450GNH3.2 mm30后框架侧面骨架处长L形封板1Q450GNH3.2 mm31后框架侧面骨架处长L形封板2Q450GNH3.2 mm32后框架底部骨架 上骨架Q450

5、GNH4.5 mm33后框架底部骨架 下骨架Q450GNH6 mm34侧板下加强筋1BF700MC(宝钢)3.2 mm35侧板导轨1Q235A5 mm36侧板下加强筋2BF700MC(宝钢)3.2 mm37侧板导轨2Q235A5 mm38侧板下封板1BF700MC(宝钢)4 mm39侧板下封板2BF700MC(宝钢)4 mm40前板矩形管1Q235A3.2 mm41前板矩形管2Q235A3.2 mm42前板上盒形加强板Q3453.2 mm43盒形加强板上盖板Q3453.2 mm44前板水平下长支承Q235A2.3 mm45前板水平上长支承Q235A3.2 mm46前板竖直支承1Q235A3.2

6、 mm47前板竖直支承2Q235A3.2 mm48前板水平短支承1Q235A3.2 mm49前板水平短支承2Q235A3.2 mm50前板水平短支承3Q235A3.2 mm51前板油缸支点上盖板Q3453.2 mm52前板油缸支点上盖板处加强板Q235A3.6 mm53前板油缸支点竖直U形加强板Q3454.5 mm54前板油缸支点下支承（L形）Q235A4.5 mm55前板油缸支点1Q235A45.3 mm56前板油缸支点2Q235A45.3 mm57前板油缸支点盒形板Q3453.2 mm58前板油缸支点上盖板处补充板Q235A4.5 mm4. 载荷和约束信息约束底板纵梁固定 于 2 面 固定

7、。载荷刮板所造成对侧板压强 于 2 面 带压力 10835 N/m2 沿垂直于所选面的方向厢体底板所受力 于 1 面 应用 力 -1.1201e+005 N 垂直于参考基准面 相对于所选参考 上视基准面使用均匀分布后框架所受重力(沿后框架方向) 于 6 边线 应用 力 1852 N 垂直于参考基准面 相对于所选参考 边线< 1 >使用均匀分布后框架所受正压力 于 2 面 应用法向力 2359 N使用均匀分布排出板油缸支点受力 于 2 边线 应用 力 23554 N 沿基准面 方向 2 相对于所选参考 油缸支点受力方向参考面使用均匀分布5. 算例属性网格信息网格类型:使用曲面的壳网格

8、所用网格器: 标准自动过渡: 关闭光滑表面: 打开雅各宾式检查: 4 Points 单元大小:160 mm公差:0.15 mm品质:高单元数:33223节数:71360完成网格的时间(时;分;秒): 00:11:10计算机名:ZYC46解算器信息品质:高解算器类型:自动选项:包括热力效果热力选项:输入温度热力选项:零应变时的参考温度: 298 Kelvin网格控制控制-1 在 2 边线 上使用源 5 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-2在 2 边线 上使用源 5 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-3 在 2 边线 上使用源 5 mm, 3 图层和比率 1.5 的

9、网格控制。控制-4 在 4 面 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-5 在 4 面 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-6 在 1 面 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-7 在 1 面 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-8 在 12 边线 上使用源 8 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-9 在 2 边线 上使用源 1 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-10 在 4 边线 上使用源 1 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-11在 4

10、 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-12 在 12 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-13在 2 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-14 在 8 边线 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-15 在 2 面 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-19在 4 边线 上使用源 40 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-24 在 16 边线 上使用源 15 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-25 在 8 边线

11、 上使用源 15 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-26在 8 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-27 在 8 顶点 上使用源 2 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-29 在 6 顶点 上使用源 2 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-30 在 12 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-31 在 18 顶点 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-35 在 2 边线 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-36 在 4 边线 上使用

12、源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-37 在 2 边线 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-38 在 2 边线 上使用源 4 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-41 在 2 面 上使用源 2 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-42 在 4 面 上使用源 25 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-43 在 6 面 上使用源 20 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-44 在 4 面 上使用源 15 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-45 在 8 边线 上使用源 0.5

13、 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。控制-46 在 6 面 上使用源 10 mm, 3 图层和比率 1.5 的网格控制。6. 接触相触状态：接触面 - 接合定义接触面150处7. 结果7a. 网格品质图解网格划分图图2图1网格划分图网格划分图 名称类型最小位置最大位置网格品质21 单元:50(-855.871 mm,-1.15 mm,-0.766667 mm)3.0894 单元: 24343(1006.77 mm,192.865 mm,3835.44 mm)图4图3雅可比比率单元分布图 7b. 默认结果名称类型最小位置最大位置应力1VON:von Mises 应力0 N/mm2 (M

14、Pa)节: 6989(412 mm,-187 mm,23.85 mm)17066.9 N/mm2 (MPa)节: 10126(-895.5 mm,1514.79 mm,3284.85 mm)位移1URES:合位移0 m节: 6959(352 mm,-187 mm,3964.8 mm)0.0218906 m节: 4819(-1020.71 mm,789.162 mm,1974.94 mm)应变1ESTRN :对等应变0 单元: 3297(378.667 mm,-187 mm,3911.99 mm)0.0239837 单元: 29334(-950.02 mm,19.8765 mm,308.771

15、mm)应力图：图5大于235Mpa应力图: 大于117.5Mpa应力图:图7图6 大于345Mpa应力图：图8应力最大处（大于345Mpa）局部放大图：图9位移图：图10应变图：图117c前期设置说明、结果分析及结论：1、网格划分说明：节点数71360，单元数33223，自由度425856（总计算时间02：41：36），取消网格划分选项中“自动过渡”。2、材质说明：厢体主要零件顶板、侧板、底板采用BF700MC，前板采用Q345，后框架采用Q450GNH，其它不重要小零件（如加强筋等）采用Q235A。3、受力情况分析：受力情况为：满载时，底板受垃圾重力（1.1201e+005 N）、后框架受填料器重力影响而形成对后框架正压力（2359 N）及沿后框架方向拉力（1852 N）、下刮板刮垃圾时转化成对侧板正压力（11078Pa）、排出板油缸在最小位置时背压对前板作用力（23554 N） 注：所受力数值指对每个实体零件而言，并非指总作用力。4、应力分析：查看图5，可知，整体云图呈蓝色，应力比较小，查看图6（大于235Mpa Q235A屈服值）和图7（大于117.5Mpa 235Mpa的一半）可知，小加强筋零件安全系数2（常规设计，安全系数1.53之间）；前板（Q345）安全系数2.9，查看图8可知，顶板及侧板、底板因采用BF700MC，强度更是足够（安全系数2）。 查看图