分离器结构尺寸计算设计

1、一、课程设计的基本任务2（一）设计的目的、意义2（二）设计要求2（三）工艺计算步骤2二、课程设计理论基础2（一）分离器综述2（二）油气分离器原理2（三）从气泡中分离出油滴的计算3（四）气体的允许速度5（五）分离器结构尺寸计算6三、实例计算7（）基础数据7（二）计算分离器的结构尺寸8四、结束语19附录计算程序20课程设计的基本任务（一）设计的目的、意义目的：在老师指导下，根据给定的原油组成、分离条件、停留时间等基础数据，按规范要求独立地完成分离器结构尺寸设计。意义：为了满足计量、储存的需要，油井产品从井口出来后，首先要进行分离，分离的场所即油气分离器。分离后所得油、气的数量和质量除了与油气的组成

2、、分离压力、分离温度有关外，也与油气在分离器内停留的时间有关，当油气的组成、分离压力、分离温度及处理量一定时，分离效果由分离器的尺寸决定，合理的设计或选择分离器的尺寸对改善分离效果非常必要。（二）设计要求1 .初分离段应能将气液混合物中液体大部分分离出来2 .储液段要有足够的容积，以缓冲来油管线的液量波动和油气自然分离3.有足够的长度和高度，是直径100um以上的油滴靠重力沉降4.在分离器的主体部分应有减少紊流的措施，保证液滴沉降5.要有捕集的器除雾，以捕捉二次分离后气体中更小的液滴6 .要有压力和液面控制（三）工艺计算步骤1.根据油气平衡计算中所确定的气液处理量、物性、分离压力、分离温度等基

3、础资料，并参照现场具体情况选择分离器类型。2.按照从原油中分出气体的要求，由原油性质和操作经验确定原油在分离器内的停留时间，对缓冲分离器需考虑缓冲时间，据此初步确定分离器尺寸。3.按照从气体中分出油滴的要求，计算100微米的油滴在气相中的匀速沉降速度Wo,分离器允许的气体流速wg,分离器直径D,长度1（或高度H）等尺寸。4.比较步骤2和3的计算结果，选较大者作为分离器尺寸。当油气处理量很大时，往往需用多台分离器并联工作。5.按每台分离器的气体实际处理量、气体组成、性质、固体尘粒含量等因素确定除雾器的类型和尺寸。:、课程设计理论基础（一）分离器综述分离器按其外形主要有两种形式，即立式和卧式分离器

4、。止匕外，还有球形和卧式双筒体分离器等。在立式分离器重力沉降和集液区内，分散相运动方向与连续相运动方向相反，而在卧式分离器中两者互相垂直。显然，卧式分离器的气液机械分离性能优于立式。在卧式分离器中，气液界面面积越大，有利于分离器内气液达到相平衡。因而，无论是平衡分离还是机械分离，卧式分离器均优于立式，即：在相同气液处理量下，卧式分离器尺寸较小、制造成本较低。同时，卧式分离器有较大的集液区体积，适合处理发泡原油和伴生气的分离以及油气水三相分离。来液流量变化时，卧式分离器的液位变化较小，缓冲能力较强，能向下游设备提供较稳定的流量。卧式分离器还有易于安装、检查、保养，易于制造橇装装置等优点。立式分离

5、器适合于处理含固体杂质较多的油气混合物， 可以在底部设置排污口定期排污。卧式分离器在处理含固体杂质较多的油气混合物时，由于固相杂质有45。60。的休止角，在分离器底部沿长度方向常需设置若干个排污口，还很难完全清除固体杂质。立式分离器占地面积小，这对海洋采油、采气至关重要。由于高度限制，公路运输橇装立式分离器时也不如卧式分离器方便。总之，对于普通油气分离，特别是可能存在乳状液、泡沫或用于高气油比油气混合物时，卧式分离器较经济；在气油比很高和气体流量较小时（如涤气船），常采用立式分离器。（二）油气分离器原理进入分离器的流体经入口分离器时，油、气流向和流速突然改变，使油气得以出版分离。经入口分流器初

6、步分离后的原油在重力作用下流入分离器的集液区。集液区需要有一定体积，使原油流出分离器前在集液区内有足够的停留时间，以便被原油携带的气泡有足够时间上升至液面并进入气相。同时集液区也提供缓冲容积，度计算公式:层流区斯托克斯公式均衡进出分离器原油流量的波动。集液区原油流经分离器全长后，经由液面控制器控制的出油阀流出分离器。为获得最大气液界面面积和良好的气液分离效果，常将气液界面控制在0.5容器直径处。来自入口分离器的气体水平地通过液面上方的重力沉降区，被气流携带的油滴在该区内靠重力沉降至集液区。为沉降至液面的、粒径更小的油滴随气体流经捕雾器，在捕雾器内聚结、合并成大油滴，在重力作用下流入集液区。脱除

7、油滴的气体经压力控制阀流入集气管线。立式分离器的工作原理和卧式相同，但分离器内气体携带油滴的沉降方向与气流方向相反，液体内夹带气泡的上浮方向和液体的流动方向相反。（三）从气泡中分离出油滴的计算分离器内油气接近平衡状态的程度可用原油脱气程度和天然气通过分离器后的质量增加百分数表示。G19100%GoiGg2-Ggig-100%Gg2若球形油滴直径为d密度为0,则油滴在密度为g气相中所受的重力为g气体对油滴的阻力F_dl0F60ggR与油滴运动的速度头、油滴在沉降方向上的投影面积、气体密度成正比，可用下式表示,22R=C-diYdD42g油滴作匀速沉降时，气体对油滴的阻力与油滴在气体中受的重力相等

8、。vd0.54gdd0g3CD应用不同流态区阻力系数CD的计算式，可求得不同流态区油滴的匀速沉降速g某油滴在给定分离条件下处于什么流态区，可用两区域间的临界雷诺数进行判断。若粒径为 di的油滴，在分离条件下的沉降速度 vi,其雷诺数恰好为 2,则可用该油滴来判断其他油滴的流态， 油滴粒径小于湍流或过渡流态。1/3gg0g同理，可求得判别过渡区和湍流区的临界油滴粒径d2为1/32d243.5ggg0g流态Re 范围CD 计算式层流Re224Re1过渡流2vRe500/CLG0.618.5Re湍流500VRe21050.44Re21050.1过渡区阿伦公式Vd0.7140.1430.7140.15

9、3gdd0g0.428g0.286g湍流区 CD=0.44牛顿公式Vdgdd1.740.50gdi者处于层流区，大于 di者处于d13.3d，g0gVd18g各流态区CD与 Re 的关系Re 和 Ar 数的关系流态Re 范围Ar 范围Re 和 Ar 关系层流Re2Ar36Re0.056Ar过渡流2vRe50036VAr83103Re0.153Ar0.714湍流Re500Ar83X103Re1.74Ar0.5（四）气体的允许速度在立式分离器中，气流方向与油滴沉降方向相反。显然，油滴能够沉降的必要条件是：油滴沉降速度必须等于或大于气体在流通截面上的平均流速，即：VdVg在卧室分离器中气体流向和油滴

10、的沉降方向垂直， 油滴能沉降至集液区的必要条件是： 油滴沉降至气液界面所需时间应小于或等于油滴随气体流过重力沉降区所需时间，即:Levg(1hp)DVd或VggLeVd(1hp)D立式分离器VgV(0.70.8)Vd卧室分离器Vehgh(0.70.8)LeVdD(1hp)LeVgVD(1-hD)已知分离器重力沉降区内允许气体流速Vg,根据气体处理量Qg就可求得气体所需的流通面积立式分离器Aq和分离直径D、长度（或高度）Le的关系geQg-D-VgV4QgVgV卧室分离器D2FVgV8QgV，Vgh（五）分离器结构尺寸计算已知分离器气体允许流速和气体处理量立式分离器QgD24gVD卧式分离器(液

11、面控制一半处)8Qgh网垫除雾器最佳气流速度k一系数，k=0.107网垫厚度3ln(1E)H2aH一厚度，米；E捕雾效率，0.98;a一网垫比面积，米2/米3；单丝捕集效率三、实例计算（一）基础数据1 .原油组成表 3-1 原油的质量组成及分子组成组分质量 W,克分子量 Mi克分子数 Ni分子分数Zi旦NiCi55.9163.49380.4518C29.9300.330.0427C311.7440.26590.0344C412.6580.21720.0281C59.6720.13330.0172C619.1860.22210.0288G+881.22873.07040.3971合计10007.

12、73271.00012 .相关参数表 3-2 分离器结构尺寸设计相关参数处理能力吨/日165停留时间分钟1.8分离级数三级分离 （一级分离采用卧式分离器， 二级分离采用立式分离器）除雾气类型网垫式进站压力 MPa3.4单丝直径 x10-4米1.分离温度c50网垫比面积米2/米3300长细比3-5捕雾效率98%Y1/2r0.1V212r0.5（二）计算分离器的结构尺寸1.一级分离计算假设石油体系的克分子数为1,液相分子分数为L=0.613，气相的分子分数为V=0.387,进行猜算表 3-3 气液相平衡计算组成体系中的分子分数乙平衡常数K液相中的分子分数XXMLVK气相中的分子分数yyiKiXiC

13、i0.45183.40.23420.7964C20.03461.550.02850.0442C30.04090.610.04820.0294C40.03760.460.04750.0219C50.01390.2950.01910.0056C60.02920.150.04350.0065C70.40260.0160.65020.0104合计1.00011.09910.9144表 3-4 气液相的质量计算组分体系中组分 i 的质量Wi克体系中的组 分 i 的分子分数Zi液相中组分 i的分子分数Xi组分 i 在液相中的克分子分数XiL组分 i 在液相与体系克分子数之比XiL 乙组分 i 在液相中的质

14、里XiLWLiiWZi组分 i 在气相中的质里WgiWiWLiC155.90.45180.23420.14360.317817.765038.135C29.90.03460.02850.01750.50585.00744.8926C311.70.04090.04820.02950.72138.43923.2608C412.60.03760.04750.02910.77409.75242.8476C59.60.01390.01910.01170.84178.08031.5197C619.10.02920.04350.02670.914417.46501.635C7881.20.40260.650

15、20.39860.9901872.47628.7238合计10001.0991938.986表 3-5 气体的分子量组分YiMiYiMiC10.79641612.7424C20.0442301.326C30.0294441.2936C40.0219581.2702C50.0056720.4032C60.0065860.559C70.01042872.9848合计0.914418.6108由表中数据可求出标准状态下气体密度为:表 3-6 液体密度组分在液相中的质里克密度克/厘米3容积厘米3CI17.7650C25.0074C38.43920.50216.8111C49.75240.57416.9

16、902C58.08030.61713.0961C617.46500.66726.1844C7872.47620.933935.1299合计938.9861008.2117由表可知：丙烷以上组分质量=922.06克丙烷以上组分密度=922.06/1008.2117=0.9145克/厘米3乙烷以上组分质量=926.0806克乙烷占包含乙烷在内组分的：质量百分数=(4.0187/926.0806)乂100%=0.44%甲烷占总质量的质量百分数=(12.0683/938.1489)X100%=1.29%查得液相在工程标准状态下的密度为0.882克/厘米3分离器基本尺寸的计算18.6101.00322.

17、40.828kg/m3由表可知在3.4Mpa,50c下，产油量189063.8千克/日，密度为864千克/米3产气量10936.2千克/日，密度为0.828千克/米3。(1)分离条件下原油密度的计算:201.8280.0013211.8280.001328640.6881t120(t20)8640.688(5020)843.36 千克/米3(2)分离器的原油处理量(3)设：分离器长细比K产L/D=4.5;载荷波动系数B=1.5;排油口高度高度与直径之比y/2r=0.1,又 n=0.052，液面控制与卧式分离器直径的一半处，即y/2r=0.5,n2=0.5,分离器的直径为：1/31/3D_Qj2

18、18.8241.51.80638米360K1nln23604.50.50.052L=KID=4.5X0.638=2.871米初选分离器直径D=0.65米，长、=3米，KI=4.6原油在分离器的实际停留时间3600.6534.60.50.052八1.95分(4)校核气体处理量Qgs天然气的相对密度g求天然气的临界参数；临界压力05_5_05_5Pc55.310.4010555.310.40.6401054.7MPa临界温度0505Tc12238g122380.640202.4开对比压力 Pr30.68Pc4.7T27350对比温度 Tr1.60Tc202.4cQ1189063.8864218.8

19、24米3/日3.-360DK1n2n1QI218.8241.510936.21.5319812 标米/日0.8280.8280.6401.293_15_40.1844aT104g122.4377.58a1.8Tg2.4157.770.18440.640(27350)1040.0117122.4377.580.6401.8(27350)由表3-11知，油滴沉降流态处于过渡区，雷诺数为Re0.153Ar0.7140.1531285.40.71425.38油滴匀速沉降速度计算理 e1.21106525.380.131 米/秒 dq10010623.42g同直径立式分离器的允许气体流速计算gv0.70

20、0.70.1310.0917 米/秒卧式分离器的气体处理能力按式4-20计算， 取分离器有效长度为0.7倍圆筒长度Qqs67858DleqvpTs678580.6530.70.0917gsegvpsTZ1.60105标米3/日压缩因子按下式计算Z10.340.6P10.341.600.60.680.944分离条件下气体密度pTsgsPsTZ0.8280.10133.2273(27350)0.94423.42 千克/米3分离条件下气体粘度计算x2.570.27811063.6T1063.62.570.27810.640-6.0427350y1.110.04x1.110.046.041.3522.

21、4157.77cexpxg10001.3522342,一0.0117exp6.040.012徨帕秒10001.21105帕秒阿基米德准数d31gggAr2g4、10843.3623.429.823.421.211051285.43.22730.1013(27350)0.9441.5所选 6503000 毫米卧式分离器的允许气体处理量大于实际气体处理量，故满足要求。2,二级分离计算二级分离压力：31pR10Pl32p210.57MPaR表 3-6 石油油的质量组成及分子组成组分质量 W,克分子量 Mi克分子数 NiNiWi/Mi分子分数NiZiNiC117.7650161.11030.2224C

22、25.0074300.16690.0334C38.4392440.19180.0384C49.7524580.16810.0337C58.0803720.11220.0225C617.4650860.20300.0467C7+872.47622873.04000.6089合计938.9864.99221.0006气液相平衡计算：假设石油体系的克分子数为1,经过程序试值，当液相分子分数为L=0.828,气相的分子分数为V=0.172时，Xi和Yi接近为1.表 3-7 气液相平衡计算组分体系中分子数 Zi平衡常数 K液相中分子分数Z.XiiLVKi气相中的分子分数YKiXiC10.22246.80

23、.11130.757C20.03346.10.01780.1085C30.03842.420.03090.0747C40.03370.920.03420.0314C50.02250.320.02550.0082C60.04670.0170.05620.001C7+0.60890.00680.73430.005合计1.00001.00011.0000表 3-8 气液相质量计算组分体系中组分 i 的质量 W,克体 系 中组 分 i 分子数Zi液相中组分 i 的 分子分数Xi组分 i 在液相中的克分子分数XiL组分i液相与体系克分子数之比 XLZi组分i在液相中的质量克WLi岑WiZi组分 i 在气

24、相中的质量克Wg，WW“C117.7650.22240.11130.09220.41447.361810.4032C25.00740.03340.01780.01470.44012.20532.8021C38.43920.03840.03090.02510.65335.51332.9259C49.75240.03370.03420.02830.84038.19501.5574C58.08030.02250.02550.02110.93847.58260.4977C617.4650.04670.05620.04650.996417.40210.0629C7+872.47620.60890.734

25、30.60800.9985871.1671.3092合计938.961.0061.0102919.42819.532表 3-9 气体分子量组分YiMiYiMiC10.7571612.112C20.1085303.255C30.0747443.2864C40.0314581.8212C50.0082720.5904C60.001860.086C7+0.0052871.435合计1.01022.9500求气体密度由表中数据可求出标准状态卜气体密度为22.950kq/g1.014kg/31.01022.4/m表 3-10 由 sandingKatz 求液体留度计算过程见卜表组分液相质量，克密度，克/

26、厘米3容积，厘米3C17.3618C22.2053C35.51330.500811.009C48.19500.567114.451C57.58260.621612.199C617.40210.657826.455C7+871.1670.9065961.023合计919.4281025.137由表口知：丙烷以上组分质量=922.41克丙烷以上组分密度=922.41/1025.137=0.900克/厘米3乙烷以上组分质量=924.115克乙烷占包含乙烷在内组分的：质量百分数=(1.705/924.115)X100%=0.185%甲烷占总质量的质量百分数=(1.813/925.928)X100%=0

27、.196%由图2-7(P83)查的液相在工程标准状态下的密度为0.885克/厘米3二级立式分离器基本尺寸计算R310Pl，32p2-p10.57MPa50C 下，二级分离处理量为200X0.945319=189.0638吨/日，故处理平衡液相量为185185.6公斤/日，密度885公斤/米3,平衡气相量3878.2公斤/日，密度1.014公斤/米3。(1)分离条件下原油密度计算1.8280.001328850.660；8850.6605020865.2公斤/米3(2)分离器的原油处理量 Q1185185.6214.038 米3/日865.2(3)设分离器直径为0.7米，满足停留时间要求的控制液

28、位至出油口高度计算Q1t214.0381.51.8 业h1221.04 米1130D11300.7选h=1.1米，H=0.4米，H=1米，H=0.6米，H=0.2米，则分离器总高度H=1.1+0.4+1+0.6+0.2=3.3米(4)校核气体处理能力分离器实际气体处理量为Qgs3878.21.55736.98淋米3/日91.014按与卧式分离器相同的方法，可求得Z0.987,a4.88淤斤/米3,a1.115105帕秒，99Ar331.350,Re9.642,00.220 米/秒，gV0.154 米/秒立式分离器的气体处理能力计算Qgs67858D29V13Ts678580.720.1540.

29、5727399psTZ0.1013(27350)0.9871.516448.8 标米/日气体处理能力大于实际处理量，满足要求图2:立式分离器简图表 3-11 石油油的质量组成及分子组成组分质量W,克分子量Mi克分子数NiNiWi/Mi分子分数NiziNiC17.3618160.46010.1110C22.2053300.07350.0178C35.5133440.12530.0302C48.1950580.14130.0341C57.5826720.10530.0254C617.4021860.20240.0488C7+871.1672873.03540.7326合计919.4284.1433

30、0.9999气液相平衡计算：假设石油体系的克分子数为1,经过程序试值，当液相分子分数为L=0.948,气相的分子分数为V=0.052时,Xi和 yi接近为1表 3-12 气液相平衡计算组分体系中分子数 Zi平衡常数 K液相中分子分数XiZLVKi气相中的分子分数YKiXiC10.11106.80.08530.5799C20.017819.40.0090.1746C30.03026.980.0230.1605C40.03412.820.03120.0879C50.02540.900.02550.0229C60.04880.2960.05060.017C7+0.73260.01710.77210.

31、013合计0.99990.99631.0558表 3-13 气液相质量计算组分体系中组分 i 的质量W,克体系中组分 i 分子数Zi液相中组分 i的分子分数 Xi组分 i 在液相中的克分子分数 XiL组分 i 液相与体系克分子数之比XiL/Zi组分 i 在液相中的质量克WLi-WiZi组分 i 在气相中的质里克WgiWiWiiC17.36180.11100.08530.08090.72855.36311.9987C22.20530.01780.0090.00850.47931.05711.1482C35.51330.03020.0230.02180.72203.98061.5327C48.19

32、500.03410.03120.02960.86747.10821.0868C57.58260.02540.02550.024170.95177.21660.366C617.40210.04880.05060.047960.982917.10560.2965C7+871.1670.73260.77210.73200.999870.3950.772合计919.4280.99990.9967912.22627.20094,雾器面积和厚度的计算(1)分离条件下气体的实际处理量QgsTpsZ10936.2(27350)0.10130.9443，口弟一级Qa386.66输米/日9pTs3.2273387

33、8.2(27350)0.10130.987804.863 标米3/日 0.57273(2)网垫除雾器的气体流速0.107、8640.8283.455 米/秒0.828第二级g0.107v88yr359米/秒(3)网垫面积为3In1E第二级 Qg9第一级521058640.8282a第一级 A第二级 A386.668864003.455804.8630.00130米2864003.159(4)网垫厚度为第一级若网垫单丝直径为0.00295米21.5X104米2/米3,比表面积为300米2,则其斯托克数查图3-27捕集效率0.73,网垫厚度计算:33.14In10.98查图3-27捕集效率 0.7

34、6,网垫厚度计算:18gDg181.21-42.1901051.5104第二级 St_5108851.014181.1151051.51042.981,33.14In10.9823000.760.0808米0.0841 米四、结束语在老师指导下，对分离器结构尺寸相关知识理解的更为透彻，初步熟悉了分离器尺寸工艺计算步骤。把所学的知识应用到设计中，锻炼了活学活用的能力。通过本次课程设计，根据给定的原油组成、分离条件、停留时间等基础数据进行设计，提高了设计计算速度，更快更好地完成本次设计。温习了简单的VB编程,相关软件的应用熟练度尚有待提高，需要进一步学习。附录计算程序一级分离气液相平衡计算：Dim

35、x!,y!,l!,v!,x1!,x2,x3!,x4!,x5!,x6!,x7!,xo!,Y1!,Y2!,y3!,y4!,y5!,y6!,y7!,yo!PrivateSubForm_Click()z1=0.442z2=0.035z3=0.041z4=0.033z5=0.017z6=0.029z7=0.403DoWhileAbs(xo-1)0.001x=InputBox(液相分子数L”)y=InputBox(气相分子数V”)l=xv=yx1=Round(z1/(x+5.81*y)*1000)/1000Y1=Round(x1*5.81*1000)/1000 x2=Round(z2/(x+1.65*y)

36、*1000)/1000Y2=Round(x2*1.65*1000)/1000 x3=Round(z3/(x+0.64*y)*1000)/1000y3=Round(x3*0.64*1000)/1000 x4=Round(z4/(x+0.281*y)*1000)/1000y4=Round(x4*0.281*1000)/1000 x5=Round(z5/(x+0.099*y)*1000)/1000y5=Round(x5*0.099*1000)/1000 x6=Round(z6/(x+0.039*y)*1000)/1000y6=Round(x6*0.039*1000)/1000 x7=Round(z7

37、/(x+0.00255*y)*1000)/1000 xo=x1+x2+x3+x4+x5+x6+x7yo=Y1+Y2+y3+y4+y5+y6+y7Printx1;x2;x3;x4;x5;x6;x7PrintY1;Y2;y3;y4;y5;y6;y7Printxo;yoPrintl=;l;v=;vLoopEndSub*二级分离气液相平衡计算：Dimx!,y!,l!,v!,x1!,x2!,x3!,x4!,x5!,x6!,x7!,xo!,Y1!,Y2!,y3!,y4!,y5!,y6!,y7!,yo!PrivateSubForm_Click()z1=0.155z2=0.027z3=0.048z4=0.047z5=0.027z6=0.046z7=0.65DoWhileAbs(xo-1)0.001x=InputBox(液相分子数L)y=InputBox(气相分子数V)l=xv=yx1=Round(z1/(x+26.6*y)*1000)/1000Y1=Round(x1*26.6*100