地下连续墙围护结构施工方法与工艺

1、地下连续墙围护结构施工方法与工艺 1测量放线 根据业主提供的平面控制点，在基坑外围布设一条闭合平面导线。根据基坑外围闭合导线及基准点，在施工现场内设立施工用的测量控制点和水准点，投放各主轴线控制点，然后用J2经纬仪引测出各条轴线，使导墙严格按轴线来施工。施工过程中，特别是在基坑外围基准点可能因为连续墙位移而走动，对导线、轴线基准控制点定期进行复测。 2导墙形式及制作 在地下连续墙成槽前做导墙 导墙是控制地下连续墙各项指标的基准，它起着支护槽口土体，承受地面荷载和稳定泥浆液面的作用。本工程通过地表注浆进行地基加固及防渗堵漏。 导墙质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高，是成槽设备导向，是存储泥

2、浆稳定液位，维护上部土体稳定，防止土体坍落的重要措施。施工时在场地上分段沿地下墙轴线设置龙门柱，以准确控制导墙轴线。 采用反铲挖土机开挖沟槽，完毕后由人工进行修坡，随后立导墙模板，模板内放置钢筋网片。导墙对称浇筑，强度达到70%后方可拆模。拆除后设置上下两档圆木 或现浇钢筋碎对撑，水平间距2m并向导墙沟内回填土方，以免导墙产生位移。在未回填土方之前，在导墙顶面铺设安全网片，导墙两边设置栏杆和彩条旗，保障施工安全。 导墙结构 为了使导墙具有足够的刚度与良好的整体性，本工程采用现浇钢筋混凝土导墙结构，混凝土采用C20,其断面尺寸及配筋见图3.2.3.11。 导墙深度满足1/20地下墙深度，导墙翻边

3、要满足1/25原则，且必须入原状土，导墙厚度0.2m,导墙配筋1620眄片。紧贴导墙甚至需要骑在导墙上行驶大型吊车的部位，导墙顶部要暂时施工钢筋混凝土板将导墙连接起来，以确保导墙的稳定。 导墙断面图 图3.2.3.1-1导墙断面图 导墙各转角处需向外延伸，以满足最小开挖槽段及钻孔入岩需要。两种拐角如图 3.2,3.12。 图3.2,3.1-2导墙拐角做法示意 其施工顺序如下: 导墙施工技术措施850 钢筋图 模板图 1:3水泥砂浆 450400 1*1 200 说明： 1.导墙深度根据实际土质做调整; 2,导墙碎采用 C20. -mSD9 1）导墙施工放样 导墙是地下连续墙在地表面的基准物，导

4、墙的平面位置决定了地下连续墙的平面位置，因而，导墙施工放样必需正确无误。 测量采用导线测量法，各级导线网的技术指标应符合有关规定。为了保证水准网能得到可靠的起算依据， 并能检查水准点的稳定性， 应在施工现场设置2个以上水准点， 点间距离以50100m为宜。 施工测量的最终成果，必须用在地面上埋设稳定牢固的标桩的方法固定下来。 导墙施工放样的最终成果应请施工监理单位验收签证，否则不准浇筑导墙混凝土。 2）导墙施工要点 用全站仪放出地墙轴线，并放出导墙位置（连续墙轴线向基坑外侧外放70mm）导墙开挖采用小型挖掘机开挖，人工配合清底。基底夯实后，铺设7厘米厚1:3水泥沙浆，碎浇筑采用钢模板及木支撑，

5、插入式振捣器振捣。导墙顶高出地面不小于10厘米，以防止地面水流入槽内，污染泥浆。导墙顶面做成水平，考虑地面坡度影响，在适当位置做成1015厘米台阶。模板拆除后，沿其纵向每隔1米加设上下两道10*10厘米方木做内支撑，将两片导墙支撑起来，在导墙的碎达到设计强度前，禁止任何重型机械和运输设备在其旁边通过。导墙施工缝与地下墙接缝错开。 3）导墙施工注意要点： 在导墙施工全过程中，都要保持导墙沟内不积水。 横贯或靠近导墙沟的废弃管道必须封堵密实，以免成为漏浆通道。 导墙沟侧壁土体是导墙浇捣碎的外侧土模，应防止导墙沟宽度超挖或土壁坍塌。 现浇导墙分段施工时，水平钢筋应预留连接钢筋与邻接段导墙的水平钢筋相

6、连接，同时应该避免接缝与槽段的分幅太近。 导墙是液压抓斗成槽作业的起始阶段导向物，必须保证导墙的内净宽度尺寸 与内壁面的垂直精度达到有关规范的要求 导墙立模结束之后，浇筑混凝土之前，应对导墙放样成果进行最终复核，并请监理单位验收签证。 导墙混凝土自然养护到70%设计强度以上时，方可进行成槽作业，在此之前禁止车辆和起重机等重型机械靠近导墙。 在导墙施工前，应根据管线交底内容尽量多挖样洞，尤其是埋深较深的雨污水管，在导墙的施工阶段就力争处理掉。 为解决常规泥浆在地下墙施工中，尤其是在超深地下墙施工中其护壁性能、携渣能力、稳定性、回收处理等方面的不足，我们拟选用新型的复合钠基膨润土（优钻100）泥浆

7、。 复合钠基膨润土泥浆由钠基膨润土和高分子量聚合物、添加剂组成。具护壁机理 为， 聚合物分子在槽壁表面的吸附胶结作用， 由聚合物和膨润土颗粒共同构成的泥皮对槽壁的胶结作用。 由于采用了钠基膨润土，其水化后的膨胀倍数为钙基膨润土的10倍以上，膨润 土的小板结构充分打开。 膨润土的小板与高分子聚合物之间的桥接作用， 可在槽壁孔壁形成又薄又韧、致密的泥皮。大大降低了泥浆的滤失，使泥浆的失水量减少，从而降低了对周边地层含水量的扰动，使孔壁周边的地层尽量保持原状，防塌性能增强。 3泥浆制备 本工程成槽深度最深35m由于地下墙深度大，各道工序施工时间长，在槽孔长时间暴露容易引起沉渣增厚和槽段失稳等问题，

8、因此要适当提高泥浆的粘度和比重， 以增加泥浆悬浮沉渣能力，降低沉渣厚度，并保证槽壁稳定。 图3.2.3.1-3泥浆系统工艺流程图 （2）泥浆材料特性 钠基膨润土是一种较高造浆率、添加特制聚合物200目钠基膨润土。具以下特性: 1）泥浆化学稳定性强，携砂能力强； 2）低密、低切力； 3）配制简单，快速； 4）作用时间长，泥浆混合后可在较长时间内保持泥浆性能稳定； 5）在不稳定地层中可形成薄的、致密的泥皮； 6）泥浆稳定性好，悬浮渣能力强，新鲜泥浆比重一般在1.03左右，只要一成槽,土、砂颗粒可以马上混入泥浆中并曾大泥浆比重到1.11.2之间； 7）成槽时，受到土砂颗粒的混入，泥浆比重增加，粘度会

9、降低。 新鲜泥浆储存 再生泥浆储存 新鲜泥浆配置 泥浆指标调整 不符合要求 裂化泥浆废弃 泥浆分离器分离泥裳 土渣废弃 回收泥浆指标测试 回收槽内泥浆 施工槽段 泥浆配制 加入优钻100至喷射混合器中，喷射循环一个以上的体积循环周期。混合比率以使用淡水为基础，配浆用水的纯净度将影响膨润土的性能，因此，在配浆前，可加入 适量纯碱将酸性水或硬水的PH值调到89,以达到最佳配浆效果 配置流程图见图3.2.3.1-4,泥浆拌制混合器图见图3.2.3.1-5 忤忤13.17泥浆拌制流程图泥浆拌制流程图 泥浆性能指标及配合比设计 新鲜泥浆的各项性能指标见表3.2.3-1 表3.2.3-1新鲜泥浆性能指标表

10、 项目 舶羊泥浆 成槽泥浆 清孔后泥浆 粘度 45 3040 3035 比重 1.031.04 1.11.2 1.18 含砂率 4% 10% 1.3; 泥浆粘度过高，小漏斗测定粘度时，泥浆成滴流状态； 泥浆中的含砂量25%以上； 泥浆的pH13 泥浆储存 泥浆储存采用泥浆箱。 泥浆循环 泥浆循环采用3LM型泥浆泵输送，4PL型泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。 泥浆的再生处理 清孔泥浆和浇灌混凝土过程中，回收泥浆必须通过泥浆分离系统进行分离后，再经过调浆方可继续使使用，为确保泥浆分离效果，本工程专门引进泥浆分离系统，该分离系统每小时处理泥浆量达100m3完全能满足分离要求。 循环泥浆

11、经过分离净化之后， 虽然消除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮， 这就会消耗泥浆中的膨润土成分， 并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性能，因此， 循环泥浆经过分离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。 1）净化泥浆性能指标测试 通过对净化泥浆的比重、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中主要 成分膨润土、纯碱消耗的程度。 2）补充泥浆成分 补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。 向净化泥浆中补充膨润土、

12、纯碱等成分，采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生处理，为了跟上施工进度，采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基 本上恢复原有的护壁性能。 3）再生泥浆使用 尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，同新鲜泥浆掺合在一起使用。 4）劣化泥浆处理 劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时，同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆和经过多次重复使用，粘度和比重已经超标却又难以分离净化，使其降低粘度和比重的超标泥浆。劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。 泥浆施工管理 1

13、）各类泥浆性能指标均应符合国家规范规定，并需经采样试验，达到合格标准的方可投入使用。 2）成槽作业过程中，槽内泥浆液面保持在不致外溢的最高液位，暂停施工时，浆面不低于导墙顶面30cm0 泥浆系统管理见图3.2.3.1-6 4成槽挖土 挖槽设备 成槽采用液压抓斗工法，选用德国利勃海尔成槽机，配备有垂直度显示仪表和自动纠偏装置，可以做到随挖随测随纠。采用在锁口管的位置钻先导孔的技术措施，通过钻孔可以使液压抓斗的斗齿直接伸入孔内进行成槽，从而提高地墙的成槽效率，并 可确保成槽端头的垂直度要求。 单元槽段的挖掘顺序 抓斗挖槽时，要使槽孔垂直，最关键的一条是要使抓斗在吃土阻力均衡的状态下挖槽，要么抓斗两

14、边的斗齿都吃在实土中，要么抓斗两边的斗齿都落在空洞中，切忌抓斗斗齿一边吃在实土中，一边落在空洞中，根据这个原则，单元槽段的挖掘顺序为： 1）先挖槽段两端的单孔，或者采用挖好第一孔后，跳开一段距离再挖第二孔的方法，使两个单孔之间留下未被挖掘过的隔墙，这就能使抓斗在挖单孔时吃力均衡，可以有效地纠偏，保证成槽垂直度。 2）先挖单孔，后挖隔墙。因为孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长度，抓斗能套往隔墙挖掘，同样能使抓斗吃力均衡，有效地纠偏，保证成槽垂直度。 3）沿槽长方向套挖 待单孔和孔间隔墙都挖到设计深度后，再沿槽长方向套挖几斗，把抓斗挖单孔和隔墙时，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整，保证槽

15、段横向有良成新圈泥浆 图3.2.3.1-6泥浆系统管理图 好的直线性。 4）挖除槽底沉渣 在抓斗沿槽长方向套挖的同时，把抓斗下放到槽段设计深度上挖除槽底沉渣。成 槽示意见图3.2.3.1-7 图5.2.3.1-7成将不意图 5）挖槽机操作要领 抓斗出入导墙口时轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面、后面的土层稳定。抓斗入槽、出槽慢速、稳当，特别是刚开始成槽时，抓斗一定要保持垂直，并与导墙平行。 不论使用何种机具挖槽，在挖槽机具挖土时，悬吊机具的钢索不能松驰，定要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必需做好的关键动作。 挖槽作业中，要时刻关注侧斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。 单元槽段成

16、槽完毕或暂停作业时，即令挖槽机离开作业槽段。 6）成槽过程中精度控制 根据安装在液压抓斗上的探头，随时将偏斜的情况反映到通过探头连线在驾驶室 a、准备开挖的地下连续墙沟槽 c、第二抓成槽 b、第一抓成槽 小第三抓成槽 里的电脑上， 驾驶员可根据电脑上四个方向动态偏斜情况启动液压抓斗上的液压推板进行动态的纠偏确保地下墙的垂直精度要求。 7）槽段检验 槽段检验的内容 槽段的平面位置。 槽段的深度。 槽段的壁面垂直度。 8）槽段平面位置偏差检测： 用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。 槽段深度检测：用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平

17、均深度即为该槽段的深度。 槽段壁面垂直度检测：用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最底部凸出量或凹进量（与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度）。超声波检测见图3.2.3.1-8。 图3.2.3.1-8超声波检测示意图 成槽质量评定 以实测槽段的各项数据，评定该槽段的成槽质量等级。 5刷壁 由于槽壁施工时，老接头上经常附有一层泥皮，会影响槽壁接头质量，发生接头部分渗漏水。 刷壁方法主要采用自制强制式刷壁机，利用钢丝绳吊重锤作为导向使刷壁器在刷壁过程中能紧贴接头处，确保刷壁效果，另外在刷壁机内部设置斜肋板，在下放过程中，使泥浆对刷

18、壁机的竖向力转换成一个水平分力，使刷壁机贴紧接头，反复几次，直到刷壁机上没有附着物。 刷壁机示意图见图3.2.3.1-9 6清底换浆 清底的方法 厚 14 的钢板 05/05/n7 O 0000 1 1 厚14的钢板 1000 整个弧面都装有短钢丝 清除槽底沉渣有沉淀法和置换法两种 1）沉淀法 清底开始时间 由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底需要在成槽结束一定时间之后才开始。 清底方法： 使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。 2）置换法 清底开始时间：在抓斗直接挖除槽底沉渣后进行，清除抓斗未能挖除的细小土渣。 清底方法：使用Dg1

19、00空气升液器，由起重机悬吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法吸除沉积在槽底部的土磴淤泥。 清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，吊空气升液器的吸泥管不能一下子放到槽底深度，应先在离槽底12m处进行试挖或试吸，防止吸泥管的吸入口陷进土渣里堵塞吸泥管。 清底时，吸泥管都要由浅入深，使空气升液器的喇叭口在槽段全长范围内离槽底0.5米处上下左右移动，吸除槽底部土磴淤泥。 换浆的方法 换浆是置换法清底作业的延续，当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土磴，实测槽底沉磴厚度小于10cm时，即可停止移动空气升液器，置换槽底部不符合质量要求的泥浆。 1）清底换浆是否合格，以取样试验为准，当槽底处各

20、取样点的泥浆采样试验数据都符合规定指标后，清底换浆才算合格。 2）在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外 或让浆面落低到导墙顶面以下30厘米。 3）换浆量不少于整幅槽段量的40%换出来的泥浆直接通过泥浆分离系统，被分离后的浆液排到调浆池中进行调整指标。 7钢筋笼制作 钢筋笼在胎膜上整幅制作成型，并整幅吊装入槽。钢筋胎架详图见图 3.2.3-10 黑寸=疔=商=瓯=7=% A-A 图3.2.3.1-10钢筋胎架详图 钢筋笼制作全部采用点焊焊接，不得用镀锌铁丝绑扎。 各种钢筋焊接接头按规定作拉弯试验，试件试验合格后，方可焊接钢筋。 按翻样图布置各类钢筋，保证钢筋横平竖直

21、，间距符合规范要求，钢筋接头焊接牢固，成型尺寸正确无误。 为确保地下连续墙主筋净保护层厚度及钢筋笼垂直度，在钢筋笼迎土面、开挖面合理设置保护层定位板，保护层采用钢制垫块保护层板，焊接钢筋笼两侧主筋上要焊接牢固,保证主筋保护层厚度在迎土侧和迎坑侧均达到70mm (6)按翻样图构造混凝土导管插入通道， 通道内净尺寸至少大于导管外径5厘米,导管导向钢筋必须焊接牢固，导向钢筋搭接处应平滑过渡，防止产生搭接台阶卡住导管。 为了防止钢筋笼在吊装过程中产生不可复原的变形，各类钢筋笼均设置纵向抗弯桁架，拐角形钢筋笼还需增设定位斜拉杆。 为了保证钢筋笼吊装安全，吊点位置的确定与吊环、吊具的安全性应经过设 计与验

22、算，作为钢筋笼最终吊装环中吊杆构件的钢筋笼上竖向钢筋，必须同相交的水 平钢筋自上至下的每个交点都焊接牢固。rjK*Ir*元此-j比 Tqnfi:innn一一口口皿：uinn nnnonow小小却口口 说明： 八辆静苴台领翻稳定.牢闻-水手 ffl-T!Bf noonw( (r i.演比尺大， :-:鼻-Hil.:爸 钢筋笼质量检验标准见表3.2.3-3 表3.2.3-3钢筋笼质量检验表 项目 允许偏差 mm 检查频率 检查方法 范围 点数 长度 50 每 幅 3 宽度 20 3 尺量 厚度 -10 4 主筋间距 10 4 在任何一个断面连续量取主筋间 距（1米范围内），取其平均值作为 两排受力

23、筋间距 10 4 尺量 预埋件中心位置 20 4 抽查 同一截面受拉钢筋接头截 面积占钢筋总面积 50%（或按设计 要求定） 观察 转角幅钢筋笼制作要求 对于拐角幅及特殊幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形 转角幅钢筋笼加强筋布置见图3.2.3.1-11+11 图3.2.3.1-11转角幅钢笼加固图 8钢筋笼吊装 地下连续墙厚度为1米，由于地下连续墙钢笼最重为50吨，因此吊车等吊装机具按照最大重量来配置。 工程采用整体吊装入槽的施工方法。 配置150吨履带吊作为主吊，100吨履带吊作为副吊，进行双机抬吊，主吊设置3道

24、吊点，副吊设置2道吊点。 钢筋笼起吊方法 1）成槽结束第一次扫孔后，首先根据现场情况使用双机起吊钢筋笼； 2）起吊上节钢筋笼时，先用150吨履带吊（主吊）和100吨履带吊（副吊）双机抬吊，将钢筋笼水平吊起，然后升主吊、放副吊，将钢筋笼凌空吊直； 3）吊运钢筋笼必须单独使用150吨履带吊（主吊），必须使钢筋笼呈竖直悬吊状 4）将整幅钢筋笼吊离槽段置于附近空旷处进行槽段第二次扫孔、刷壁，然后沉放整幅钢筋笼。吊运钢筋笼入槽后，用吊梁穿入钢筋笼最终吊环内，搁置在导墙顶面上并使钢筋笼顶标高符合设计要求。 钢筋笼纵、横向起吊桁架和吊点如图3.2.3.1-12 图3.2.3.1-12钢筋笼纵、横向起吊桁架和

25、吊 图3.2.3.1-13地下连续墙钢筋笼吊放示意 吊车配置 1)150吨吊车: 吊车臂杆接51m其最大起重能力可以达到58吨; 钢笼在整个吊装过程中，最大受力出现在钢笼处于竖直状态，58吨（包括起 吊索具），满足起吊要求。 150吨吊车性能参数表见表3,2.3-4。 表3.2.3-4神冈7150-（150吨加配重）性能参数表 工作半径 （m） 把杆长度（m） 51.82 54.86 57.91 12 53.3 49.5 45.5 13 46.9 45.7 43.2 14 41.3 40.3 39 18 6.6 35.9 34.8 2）100吨吊车: 吊车臂杆接39.5m,其最大起重能力可以达

26、到42.6吨，而100吨吊车最大受力出现在钢筋笼起吊到60度角的时候，最大受力约为钢筋笼重量的60%,即50吨（去除锁具）X60险30吨42吨。能够满足起吊要求。性能参数见表3.2.3-5。 表3.2.3-5住友100吨履带吊性能表（LS-418J） 半径 （米） 吊臂长度（米） 15.25 18.3 21.35 24.4 27.45 30.5 33.55 36.6 39.65 43.6 45.75 7.0 53.5 53.5 53.5 53.5 53.5 51.5 46.6/ 7.6 46.5/ 7.6 42.6/ 7.6 8.0 43.2 43.2 43.2 43.2 43.2 43.2

27、43.2 43.2 40.5 9.0 36.5 36.5 36.5 36.5 36.5 36.5 36.5 36.5 36.4 35.6/ 9.1 33.8/ 9.1 10.0 31.5 31.5 31.5 31.5 31.5 31.5 31.5 31.5 31.4 31.3 30.2 12.0 24.6 24.6 24.6 24.6 24.6 24.6 24.6 24.6 24.5 24.4 24.3 3）钢筋笼吊装计算 计算依据 起重吊装常用计算手册 建筑施工计算手册 钢结构设计规范（GB50017-2003 设计图纸 钢丝绳受力及强度计算: 吊装钢笼的主吊钢丝纯，使用6股X37的钢丝纯，

28、单根长15m两边各两道，中问2道，共6根，钢丝绳直径52mm单根钢丝绳公称抗拉强度为1700mpa（起重吊装常用计算手册查得），受力最大的时候是钢筋笼即将下放完毕时，三道钢丝绳六个点承受50吨钢笼的重量，见图3.2.3.1-14。 P=50吨 FF2:8.5TJF4:8.5T 图3.2.3.1-14钢丝绳、吊点受力分解示 钢丝绳允许拉力按下列公式计算 Fg=aXFg/K（建筑施工手册，第四版） Fg=aXFg/K=0.82乂1705/6=233KN 因为23.3吨8.5吨，所以选用的钢丝绳满足要求。 钢筋笼吊点布置及计算 设置5道共15个吊点吊装钢筋笼， 其中受力最大的情况是钢筋笼下放到仅剩余

29、第一道2个吊点时，此时，两个吊耳的五个吊点承受整幅钢筋笼50吨的重量。 A吊点形式及平面布置 吊点形式见下图主吊第一道吊点采用40m唯冈板，40m唯冈板和上下排桁架主筋焊 接牢固，吊点形式见图3.2.3.1-15(R=15Qa=100;b=100;B=300) 主吊其他吊点采用小40圆钢，圆钢吊点和桁架上、下排主筋焊接牢固。 吊点形式见图3.2.3.1-16。 B吊点计算 钢笼重50T,贝U吊耳板荷载P=50/6*1000*9.8N/kg=81666N 吊耳板采用Q235钢板，板厚6=50mm吊耳板宽度B=300mm吊耳孔半径 r=50mmR=B/2=150mm孔顶至板顶距离a=100mm 吊

30、耳孔壁局部受压承载力 (rcj=(aTgP)/(2r6)=(1.1*1.35*81666)/(2*50*50)=24.25MPafcj=205MPa 吊耳孔壁受拉承载力 (rtj=(TCj(R2+/(R2-r2)=24.25*(1502+502)/(1502-502)=30.37MPaftj=205MPa 孔壁处剪应力 图3.2.3.1-15吊点平面图 T=P/F=81666/（50*100）=16.33MpsKft=120MPa（钢结构规范） 上式中（TCj孔壁局部受压承载力；crtj孔壁局部受拉承载力；a为动力系数，吊立过程取1.1;Yg荷载分项系数，取1.35（钢结构规范）；fcj为受压

31、强度设计值,ftj为受 图3.2.3.1-16钢板吊点示意图 拉强度设计值，取205Mpa（钢结构规范），ft为受剪强度设计值，取120Mpa（钢 结构规范）。根据计算结果，安全系数皆大于4,满足要求 吊点钢筋 最不利的情况是当钢筋笼下放到最后二道剩4个吊点的时候 （此时剩下最顶上两道钢板吊点和主吊第二道50圆钢吊点两道），此时每个圆钢要承受1/4钢筋笼重量。计算如下： Q235圆钢受力最薄弱区为单根受剪，其最大抗剪强度为： fv=20m储20m储3.14义120N/mm29.8N/Kg+1000Kg/T=15T; 大于50/4=12.5吨，由于吊点钢筋和主筋及桁架焊接在一起，共同受力，所以满

32、 足起吊要求。 焊接要求： 施工各节点焊接要求必须满足JGJ18-2003的要求，吊点钢板和吊点钢筋都与桁架上的主筋双面满焊， 焊缝宽度不得小于0.6d,厚度大于0.35d;最终搁置板与吊攀钢筋双面满焊， 焊缝宽度不得小于0.6d,厚度大于0.35d,其余搁置钢板与主筋双面满焊，焊缝高度大于10mm桁架上的主筋和钢笼周边的主筋都与分布筋100%焊接。 C搁置板强度计算 为了在下放钢筋笼过程中， 临时换钢丝绳时需要暂时将钢筋笼临时搁置在导墙上而必须要放的搁置钢板。钢筋笼最终下放到设计标高后，也需要临时搁置钢板将钢筋笼固定在设计标高。 每幅钢筋笼放置16块搁置钢板，搁置钢板厚20mm高150mm宽

33、250mm 搁置板每块的破坏剪力至少为：150mme20mm13.5T（每次4块搁置板承受50吨钢筋笼的重量），满足要求。 4）施工用筋布置 为了防止钢筋笼在起吊、 拼装过程中产生不可复原的变形， 各种形状钢筋笼均设置纵、 横向桁架，包括每幅钢筋笼设置两极起吊主桁架和一道加强桁架（幅宽大于4.5m时，加强桁架设置2根|）,主桁架由25的“X”形钢筋构成，加强桁架由22W形钢筋构成。横向桁架采用22X”型布置。 吊点位置的确定与吊环、吊具的安全经过设计与验算，作为钢筋笼最终吊装环中杆构件的钢筋笼上竖向钢筋，必须同相交的水平钢筋自上而下的每个交点都焊接牢固，对于拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和

34、吊点之外，另增设“人字”斜撑和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时产生变形。 5）钢筋笼吊装过程重其他注意事项 在钢筋笼起吊前必须重新检查吊点和搁置板的焊接情况， 确保焊接质量满足起吊要求后方可开始起吊。 在起吊前仔细检查吊具、钢丝绳的完好情况，必须符合安全规范要求。对于吊具的检查重点是对滑轮及钢丝纯质量的检查，如发现钢丝绳有小股钢丝断裂或滑轮有裂纹现象，一律不得使用。 在起吊前检查导管仓内是否有异物，如有必须清除。 检查导管仓内导向钢筋的连接情况，确保焊接牢固。 起吊前须清除钢筋笼内杂物，避免在起吊钢筋笼过程中发生高空坠物的事故。 起吊必须服从起重工的指挥，确保钢筋笼平稳、安全起吊。

35、钢筋笼在入槽过程中割除导管仓内的加固钢筋，确保导管仓顺直、畅通。 钢筋笼在入槽过程中仔细检查接驳器的完好情况， 如有发生接驳器或钢筋脱焊和接驳器帽子脱落现象必须马上弥补后再入槽。 如钢筋笼下放困难切不可强行冲击下放，必要的时候将钢筋笼重新拎出，对槽段重新处理后再入槽。 6）起重吊装安全措施 钢筋笼吊装之前必须由项目经理签发吊装令。 起重机的指挥人员必须经过培训取得合格证后，方可担任指挥。作业时应与操作人员密切配合。操作人员应严格执行指挥人员的信号，如信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行。如果由于指挥失误而造成事故，应由指挥人员负责。 起重机的变幅指示器、力矩限制器以及各种行程限位开关等安全保护

36、装置。必须齐全完整、灵敏可靠，不得随意调整和拆除。严禁用限位装置代替操纵机构。 起重机作业时，重物下方不得有人停留或通过。 起重机必须按规定的起重性能作业，不得超载荷和起吊不明重量的物件。 严禁使用起重机进行斜拉、斜吊和起吊地下埋设或凝结在地面上的重物。 履带式起重机变幅应缓慢平稳，严禁在起重臂未停稳前变换档位。起重机满载荷或接近满载荷时严禁下落臂杆。 履带式起重机如必须带载行走时，载荷必须符合规范要求，并要求行走道路坚实平整，重物在轻重机行走正前方向，重物离地面不得超过50cm并栓好拉绳，缓 慢行驶。严禁长距离带载行驶。 履带起重机行走时转变不应过急，如转弯半径过小，分次转弯。下坡时严禁空档

37、滑行。 履带式起重机通过地面水管、电缆等设施时，铺设木板保护，通过时不得在上面转弯。 由于场地狭小，在吊装过程中要临时占路，对道路交通有所影响，为保证安全，将派专职人员在整个吊装过程中指挥交通，保证安全。 9锁口管吊放 槽段消基合格后，先放一节锁口管，作为钢筋笼下放过程中靠山，等钢筋笼下放完成后，再逐节将锁口管放入槽底。由履带吊车分节吊放拼装垂直插入槽内。锁口管的中心应与设计中心线相吻合，底部插入槽底3050cm,以保证密贴，防止碎倒灌。 10水下碎浇筑 墙体混凝土按照浇灌水下混凝土规范要求采用高于设计强度一个等级的商品混 凝土。水下砂浇注采用导管法施工，碎导管选用D=270的钢导管，法兰接头

38、。用吊 车将导管吊入槽段规定位置，导管上顶端安上方形漏斗。在碎浇注前要测试碎的塌落度，并做好试块。按规范要求做混凝土抗压抗渗试块。 钢筋笼沉放就位后，应及时灌注混凝土，导管插入到离槽底300500mm灌注 混凝土前应在导管内设置球胆，以起到隔水作用，并检查混凝土配合比后方可浇注混凝土。检查导管的安装长度，并做好记录，每车混凝土填写一次混凝土上升高度及导管埋设深度的记录，在浇注中导管插入混凝土深度应始终保持在26m导管间水平 布置一般为1.5m,最大不大于3m,距槽段端部不应大于1.5m。在碎浇注时，不得将路面洒落的碎扫入槽内，污染泥浆。碎泛浆高度3050cm以保证墙顶碎强度满足 设计要求。 1

39、1顶拔锁口管 锁口管吊装就位后，随着安装引拔机。 正式开始顶拔锁口管的时间， 以开始浇灌混凝土时做的混凝土试块达到终凝状态所经历的时间为依据，如没做试块，开始顶拔锁口管在开始浇灌混凝土4个小时以后，如商品混凝土掺加过缓凝型减水剂，开始顶拔锁口管时间还需延迟。 在顶拔锁口管过程中，要根据现场混凝土浇灌记录表，计算锁口管允许顶拔的高度，严禁早拔、多拔。 锁口管由液压千斤顶顶拔，履带吊协同作业，分段拆卸。 12连续墙墙底注浆 注浆管安放 1）注浆管形式：内径不小于40mms管、黑铁管或电线管。 2）注浆管连接 丝压连接：需预防注浆管下放时候连接套被钢筋笼卡住。 电焊焊接：钢制脚手管可采用电焊连接，黑

40、铁管和电线管一律要采用风焊连接。焊接处不得有孔洞和夹渣，确保焊接强度和防水要求。避免焊渣进入孔内，确保拼 接完成后的孔壁内平滑 在连接好后，在连接处用电工胶带包两层，以防浆液漏到管内 3）安放位置及要求 注浆管位置示意见图3.2.3.1-17。 图3.2.3.1-17注浆管位置图 4）注浆管安放 注浆管上部和钢筋笼电焊固定，注浆管底部到钢筋笼底部不少于30cm钢筋笼 放好后，割除上部注浆管和钢筋笼的焊接点，由注浆管自由落体下落插入到土层中。 5）注浆管保护 注浆管底管口要用麻袋封口，以避免水泥浆液进入浆管造成堵塞。 注浆管安放顶标高要高于地面1520cm,以避免因过低被土掩埋或过高被碰弯。 注

41、浆管安放完成后，注浆管口要马上用木塞子塞住管口，防止水泥浆或垃圾进入注浆管。 注浆 在地下连续墙强度达到100%后，通过预埋脚手管进行脚趾注浆加固施工，每孔注浆2m3。 1）施工工艺如下： 浆液配比 水泥浆液的水灰比0.6:1（重量比）；每立方米浆液：用水量0.64T,水泥用量1.09T; 2）施工顺序 地下连续墙墙趾注浆时为了确保施工质量，采取隔孔跳注的方式进行施工； 3）材料要求 水泥采用42.5级普通硅酸盐水泥； 注浆压力控制在0.20.5Mpa；流量才5制在1025L/min； 4）过程控制 在施工过程中认真做好编号、注浆记录，统计计算注浆量，防止漏孔；当出现异常情况时及时向监理反映。

42、 5）质量保证措施 严格按施工方案组织施工，并由专职质检员在施工现场进行质量监督； 遇到问题及时向业主及监理汇报并解决； 用注浆量和压力来控制注浆效果； 在注浆中，采用适当增大注浆压力、控制浆量、控制交替频率，以控制注浆扩散半径达到浆量均匀分布的效果； 在注浆中做好原始记录； 所用材料均合格且有质保书，水泥经复试合格后方可使用； 配备2名带班和6名工人进行24小时循环施工。 3.2.3.2SMW 工法桩围护结构施工方法与工艺 1试桩 为核对地质资料、检验设备、工艺以及技术要求是否适宜，围护结构施工前宜进 行“试成桩。水泥土搅拌桩的成桩工艺应保证水泥土强度和型钢较轻易插入；试成桩 数量不小于2个

43、。 2测量放线 施工前，先根据设计图纸和业主提供的坐标基准点，精确计算出围护中心线角点坐标（或转角点坐标），利用测量仪器精确放样出围护中心线，并进行坐标数据复核，同时做好护桩。 SMW桩施工放线应根据围护桩平面布置图、 控制点坐标及施工图相关尺寸进行， 并应考虑施工误差、桩体变形及施工技术水平综合考虑，确保内衬墙厚度及限界要求。 根据已知坐标进行垂直防渗墙轴线的交线定位，提请总包、监理进行放线复核。 3开沟槽 根据放样出的水泥土搅拌桩围护中心线，用挖掘机沿围护中心线平行方向开掘工作沟槽，沟槽宽度根据围护结构宽度确定，槽宽约1.2m,深度约0.6m1.0m3 场地遇有地下障碍物时，利用镐头机将地

44、下障碍物破除干净，如破除后产生过大的空洞，则需回填压实，重新开挖沟槽，确保施工顺利进行。 在桩机就位前平整填筑场地，场地低洼时应回填粘性土料，不得回填杂填土。 12011 图3.2.3.2-1沟槽示意图 4定位型钢放置 在平行沟槽方向放置两根定位型钢，规格为300X300,长约812m定位型钢必 须放置固定好，必要时用点焊进行相互连接固定；H型钢定位采用型钢定位卡。 图3.2.3.2-2H型钢定位示意图 5孔位放样及桩机就位 在开挖的工作沟槽两侧设计定位辅助线，按设计要求在定位辅助线上划出钻孔位置。 根据确定的位置严格钻机桩架的移动就位，就位误差不大于2cm 开钻前应用水平尺将平台调平，并调直

45、机架，确保机架垂直度不小于1/150 由当班班长统一指挥桩机就位，移动前看清上、下、左、右各方面的情况，发现有障碍物应及时清除，移动结束后检查定位情况并及时纠正，桩机应平稳、平正 6定位线 挖沟槽前划定850三轴机动力头中心线到机前定位线的距离，并在线上做好每 一幅三轴机施工加固的定位标记（可用短钢筋打入土中定位）。 7喷浆、搅拌成桩 850水泥搅拌桩围护采用P42.5级普通硅酸盐水泥，水泥浆液的水灰比1.5,水泥掺入比不小于18%。 施工的关键在于如何保证桩身的强度和均匀性。在施工中应加强对水泥用量和水灰比的控制，确保泵送压力。 根据钻头下沉和提升二种不同的速度，注入土体搅拌均匀的水泥浆液，

46、确保水泥土搅拌桩在初凝前达到充分搅拌，水泥与被加固土体充分拌和，以确保搅拌桩的加固质量。 水泥浆液制备系统每一个时间段，电脑计量水和水泥的量。自动拌浆系统配制好的水泥浆液输送至储浆罐为三轴搅拌设备连续供浆。 在施工中根据地层条件，严格控制搅拌钻机下沉速度和提升速度，确保搅拌时间，根据设计图纸的搅拌桩深度，钻机在钻孔下沉和提升过程中，下钻进的速度比上提时的速度慢一倍左右，以便尽可能保证水泥土的充分搅拌又可获得较高的贯入速度。应根据各土层土质情况选择水泥浆液的配合比以便得到较均匀的墙体。 图3.2.3.2-3重复搅拌注示意图 (6)喷浆口到达桩顶设计标高时宜停止提升，搅拌数秒，以保证桩头的均匀密实。 施工中因故停浆应将搅拌机下沉到停浆点下0.5m,待恢复供浆时再搅拌提升。桩与 桩搭接时间不应大于24小时，如间歇时间较长，搭接质量无保证时应采用局部补桩或注浆处理。预搅