西成客专(324832)m连续梁满堂支架工程施工设计方案

1、新建至铁路客运专线段 XCZQ-标段文JI河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁满堂支架施工方案编制:审核:中铁十九局集团西成客专段项目部一工区二。一三年十二月二十八日文JI河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁 满堂支架施工方案一、编制说明：1、为了保证文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁施工 顺利进行，确保施工过程中人员、机械的安全，特编制此专 项方案，以指导现场安全作业。二、编制依据1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程 (TB10110-2011 );2、新建铁路至客运专线至江油段境施工图文川河特 大桥(32+48+32) m连续梁参考图(西成客专施桥参 09);三、工程概况文川河特大桥第174#177#墩(

2、设计里程：DgK224+104.94DgK224+218.64) (32+48+32) m预应力混凝 土连续梁。桥位处第175#176#墩间斜跨清惠西支渠。 连续 梁部分位于直线上，连续梁全长为113.7m,梁体混凝土等级为C5Q设计最高运行速度250Km/h,地震设防烈度 7度区(Ag< 0.1g ) o连续梁采用单箱单室截面结构。箱梁截面中心梁高3.25m,顶宽12.2m,底宽5.4m。两侧悬臂长2.75m。箱梁顶 板厚度0.30 0.45m,悬臂根部 0.65m,底板厚度 0.30 0.65m,腹板厚0.501.1m。全联在各墩顶位置设置横隔梁,其中边墩墩顶横隔梁宽1.3m主墩墩顶

3、横隔梁宽1.5m,横隔梁均设有过人洞，供检查人员通过。全联连续梁采用整体支架上现浇法施工。四、现浇连续梁支架施工方案本联连续梁采用满堂式支架上现浇施工。支架采用盘扣 式支架，在厚 C20素混凝土垫层上搭设，直到箱梁梁底。盘扣式脚手架的主要构成由立杆、基础立杆、水平杆、 竖向斜杆、水平斜杆、基座、下调基座、可调托撑、扶手、 爬梯、销板、连接棒等组成。（1）立杆与基础立杆立杆、基础立杆为整个系统的主要受力构件，依其规格 可区分为基础立杆（不含连接棒）及立杆（含连接棒），以四方 管连接棒作为立杆连接方式。而基础立杆使用于基座上第一 支立杆。立杆、基础立杆上的圆盘间距为500mm立杆长度有1.0m、1

4、.5m、2.0m、等三种规格，立杆为 巾60.2mm 管 壁厚为3.1mm（壁厚±0.15mm）,材质为 Q345R（2）基座与下调基座基座及下调基座主要都是以套筒方式连接基础立杆（插 式），以达快进组装及调整至任意高度的目的。基座管径为 巾60.2mm 厚度为 3.1mm（壁厚±0.15mm）,材质为 Q345,受 力轴长为200mm放置于可调底座上。 基座管径为 巾60.2mm 厚度为3.1mm（壁厚±0.15mm）,材质为Q345;受力轴长有250mm 及500mm两种规格，下调基座是以连接于立杆上方(外插 式)，主要作用便于立杆调配高度。(3)水平杆与水平

5、斜杆水平杆用于连接各立杆而成一脚手架组，使各立杆间受 力平均分布并相互支持，不易产生弯曲变形。水平杆材质为 Q235,管径为 巾 4 8.2mm,管壁厚为 2.75mm(i0.275mm)。水 平杆尺寸有0.9m、1.2m、1.5m、等三种规格，而水平斜杆用 以固定单组脚手架，使之不致产生扭曲，可增加脚手架的稳 定度。水平斜杆之材质为Q235,管径为 巾48.2mm管壁厚为 2.75mm(此275mm)。水平斜杆尺寸有 1.5 M.5m、1.2 M.5m、 0.9 M.5m、等三种规格。(4)竖向斜杆竖向斜杆用于承受水平力，分散各脚架之承载重，并可 使整座之盘扣架不扭曲变形。竖向斜杆材质为 Q

6、235,管径为巾48.2mm 管壁厚为2.75mm(此275mm)。竖向斜杆主要之尺 寸有 0.9M.5m、0.9 M.2m、1.2 M.5m、1.5 M.5m 等四种规 格。(5)上、下可调底座主要用于各立杆调整水平、高低。牙管设立冲压点，用 以防止螺母松脱并保持牙管与基础立杆或基座连接。牙管规 格管径分巾48.2mm牙管长为600mm牙管厚为 5.0mm(土0.5mm),材质为 Q235,螺母材质为 FCD450上、可调底座的可调整长度围皆为 100mm500mm五、盘扣式支撑系统设计盘扣式支架搭设方式为满堂红，从处理后的地面标高处 开始搭设，可调往上直到箱梁梁下。架体总体布置：纵、横 向

7、间距 0.9m、1.2m、1.5m。a、各跨纵向布置如下：中跨：2* (3*0.9+1*1.2 ) +24*1.5。靠近两主墩侧间距 0.9m,各3排；随后间距1.2m,各1排；最后中间部位间距 1.5m,24排；即纵向共33排。边跨：2* (3*0.9) +14*1.5。靠近墩身侧间距0.9m,各3排;随后中间部位间距 1.5m,14排；即纵向共23排。b、各跨横向布置如下：横截面从左至右依次为：2*1.5+1.2+3*1.5+1.2+2*1.5,共10排。腹板下立杆间距采用 0.9m*1.2m 、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m 格构柱，底、顶板下立杆间距采用 0.9m*1.5m、1

8、.2m*1.5m、 1.5m*1.5m。格构水平杆和竖向斜杆布置步距为1.5米。连接格构水平杆布置步距为1.5米，盘扣式支架搭设严格执行施工方案及设计图示。c、架体自由端高度：模板支架可调托座伸由顶层水平杆或双槽钢托梁的悬 臂长度严禁超过 650mm且丝杠外露长度严禁超过400mm可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm模板支架可调底座调节丝杠外露长度不大于300mm作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不大于550mmd、支架上纵桥向铺 20型工字钢作为梁的主龙骨，排列 间距为900mm 1200mm 1500mm次龙骨横向采用 100*100 mm 木方，排列间距腹板下采用间距为50m

9、m顶板及底板采用间距为300mm翼板下次龙骨采用 100*100mm木方，采用间距 为300mm面板采用15mm1竹胶板。支架设计详见：脚手架平面图、立面图及断面图。六、盘扣式支架搭设(1)施工准备a、熟悉连续梁施工图纸及支架设计图、施工方案、仔 细了解现场情况，做到搭设脚手架前心中有数。b、脚手架施工人员进场前，首先对现场操作人员进行 安全教育、培训。并依据脚手架方案对支架安装和使用人员 进行安全、技术交底。c、工区测量组测量、弹由梁中心线，根据所弹梁线按 照该区架体平面布置图上标注尺寸及材料规格，放置可调底 座、基座，连接最底层水平杆。遇到有与图纸不符的地方及 时与设计人沟通。d、材料准备

10、后5 名称规格型号数单备号小位注1锤子普通20把2棕绳 15mm100米3墨斗普通1个4红蓝铅笔普通5支550米布尺普通1把6水平尺1m3把7水平仪AL322-A1台8全站仪1201 +1台9安全带耐重100kg30条(2)施工流程图(见下页)(3)施工方法、步骤a、基础放样：依照支撑架配置图纸上尺寸标注，正确放样并墨斗弹线，检查放样点是否正确。b、备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭架区域，依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放。c、依脚手架施工图纸搭设脚手架。(高处作业人员需配带安全帽、安全带，临时在架体上铺设脚手板）d、搭架高程控制检测及架高调整；检查各构件连结点 及固定插销是否牢固

11、；各种长短脚手架材料检查是否变形或 不当搭接；e、架设安全网并检查是否足够安全。支架搭设施工流程图（4）脚手架检查、验收a、检查脚手架竖向斜杆的销板是否打紧，是否平行与 立杆；水平杆的销板是否垂直于水平杆；检查各种杆间的安 装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手架的所有销板 都必须处于锁紧状态。b、脚手板要求在同一步连续设置，脚手板应铺满，上F两层立杆的连接必须紧密，通过上下立杆连接处或透过检查孔观察，间隙要求小于 1mm检查孔立杆及基础立杆连接处示意图c、不配套的脚手架和配件不得混合使用d、悬挑位置要准确，各阶段的水平杆、竖向斜杆安装 完整，销板安装紧固，各项安全防护到位。e、脚手架的垂直

12、度与水平度允许偏差应符合下表规定 要求。盘扣式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目规格允许偏差垂每步架 60系列±2.0 mm直度脚手架整体 60系列H/1000 mm 及安.0 mrn水平度跨水平架两端局差 60系列± I/1000 mm 及 ±2.0mm脚手架整体 60九/600 mm 及 ± 2.0 mrn系列注：H一步距I 跨度L 一脚手架长度f、中60系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整围如 表所不。中60系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整围规调围可调托撑可调底座(A)(B)最长(E)最短(D)可调距离(C)最长(E)最短(D)可调距离(C)

13、600 mm250 mm400mm100mm300m m400 mm100 mm300mm七、盘扣式支撑受力体系检算详见附件：盘扣式支撑受力体系计算书八、技术安全措施(1)支架的搭设除按上述规定外，必须严格按施工图 纸尺寸严格执行。(2)施工现场必须有专人负责安全管理，在施工前必须将技术、安全交底落实到每个参与现场操作的工人。(3)作业人员必须戴安全帽，不得穿硬底鞋及拖鞋作 业，高空作业须系安全带。(4)风雨天不得高空作业，夜间施工照明要充足。(5)支架搭设完毕后，应及时在两边由下至上桂安全 网，桥面上的工作面临空位置须设置防护栏。(6)不得使用有弯曲变形、锈蚀、缺陷的钢管作承重 的立杆。(7

14、)如发现支架脚下垫层有下沉，须用木材等加固垫 实。(8)浇注硅时必须有专人在现场观察，发现支架下沉 或其他不正常情况应立即停止浇筑，待排除异常情况并经安 全责任人检查同意后方可复工。附件：支架受力计算书1、设计依据(1)设计图纸及相关详勘报告(2)建筑施工手册(第四版)(3)建筑结构荷载规 (GB50009-2001)(4)钢结构设计规(GB50017-2003)(5)冷弯薄壁型钢结构技术规(GB 50018-2002)(6)建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010。(7)钢结构设计规 50017-2003(8)铝合金结构设计规(GB50429-2007)2、荷载分析支架

15、承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施 工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷 载、其他荷载(雪荷载)等。3、现浇箱梁支架验算本计算书分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连 续梁(单箱单室)处为例，对荷载进行计算及对其支架体系 进行检算。3.1、支架设计支架布置：纵向间距 0.9m、1.2m、1.5m。腹板下立杆间 距采用 0.9m*1.2m、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m 格构柱，底、顶 板下立杆间距采用 0.9m*1.5m 、1.2m*1.5m、1.5m*1.5m。格构水平杆和竖向斜杆布置步距为1.5米。连接格构水平杆布置步距为1.5米。龙骨及支撑架布置间距立杆纵

16、距：900mmi 1200mm 1500mm立杆横距：1200mmi 1500mm3.2、材料特性材料特性一览表材 料 名 称材质截面 尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抗 矩W(mm3)回转半径i(mm)立杆Q345B60.23.23002.06 义1052.31 X1057.7 X10320.10水平杆Q235B48.22.52152.06 义1059.28 X1043.86 X1031.61竖 向 斜 杆Q23548.22.752152.06 义1059.28 X1043.86 X1031.61面板1513顺 纹60002812503

17、7500铝梁6061T66061T670 X170520070000711000083650铝梁6061T66061T670 X150420070000383000057200木方100*10013900083333331666673.3、荷载计算荷载工况：混凝土自重：24KN/m3 ;钢筋自重：2KN/ m3;模板及主次龙骨：1.2KN/m2 ;施工人员及设备：3KN/ m2 ;振捣荷载：2KN/m2;荷载组合：恒荷载分项系数取1.2 ,活荷载分项系数取1.4计算位置一览表计算项目 计算位置立杆主龙骨次龙骨面板地基承载力备注腹板稳定性强度、挠度强度、挠度强度、挠度平均压力顶、底或翼稳定强度、

18、挠度强度、挠强度、挠板性度度3.4、箱梁支架验算a、高3.25m箱梁A-A横断面最不利位置在腹板处 ，如图 (1)、模板木板(15mm#)计算底模采用满铺15mm竹胶板，顺桥向布置，取 1米板宽验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6冲h2=1/6 X1000X152=37500mm3,截 面 惯 性 矩 I=1/12 xbh3=1/12 X1000 X 153=281250mm4A、按照最不利位置腹板处计算作用于15mmfT胶板的最大荷载：a、钢筋及硅自重取 26kN/m3M.25m (梁高)=84.5kN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分

19、项系数取1.2 ,活荷载分项系数取1.4。 取1m宽的板为计算单元。则 q1 = (a+b+c) X1=89.5kN/mq2= 1.2#+1.4X b+c) M =108.4kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mmiq(L|L|L|Mmax=1/10qmaxl2=1/10*108.4*2002=433600Nmm强度验算：最大弯应力a max=Mmax/W=433600/37500=11.56N/mm2 < fm=13N/mm2 故强 度满足要求。挠度验算：最大挠度 3 max=0.677q1l4/100EI=0.677*89.5*2004/ (100*6000*28125

20、0 )=0.57mm< 3 =L/250=200/250=0.8mm 满足腹板15mm胶板下次龙骨铺设间距300mma算满足要求。B、按照最不利位置空心箱室处计算顶板及底板厚度：0.3m+0.475m=0.775m;作用于15mnmT胶板的最大荷载：a、钢筋及硅自重取 26kN/m3>0.775m =20.15kN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2 ,活荷载分项系数取1.4 o取1m宽的板为计算单元贝U q1 = (a+b+c) xi=25.15kN/mq2= 1.2#+1.4X b+c) M =31.18kN/m面

21、板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mmiqMmaX =1/10 绡maXl2=1力0*31118*30O2=280620N mm强度验算： 最大弯应力a max=Mmax/W=280620/37500=7.48N/mm2 < fm=13N/mm2故强度满足要求，挠度验算：最大挠度 a max=0.677q1l4/100EI=0.677*25.15*3004/(100*6000*281250 )=0.82mm< co 尸L/250=300/250=1.2mm满足箱室15mm竹胶板下次龙骨间距 300mm验算满足要 求。(2)、次龙骨(100*100mm木方)计算A、按照最不利位

22、置腹板处计算次龙骨100*100mm木方验算，混凝土梁高 3.25m,按连 续梁计算，跨径取l=1500mm,各荷载取值如下：a、钢筋及硅自重取：26 kN/m3 >3.25m =84.5kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取 :3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处100*100mm木方，间距50mm恒荷载分项系数取1.2 ,活荷载分项系数取 1.4 o则 q1 = ( a+b+c+d ) X0.05=18.14kN/m ;q2= 1.2>(a+b)+1.4 >(c+d) >0.2=21.97kN/m ;则最大

23、弯矩为 Mmax= 1/10 Xqmaxl2 = 21.97N/mm x 15002/10=4943250N mm强度验算：最大弯应力 ° max=Mmax/W 4943250/57400=86.12Mpa< 8 =200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度a max =0.677ql4/100EI=0.677*18.14*15004/(100*70000*3830000 )=2.32mm<co =1500/400=3.75 mmW足。故腹板下次龙骨 100*100mm木方间距50mmJ佥算满足 要求。B、底板下次龙骨计算次龙骨100*100mm木方验算，混凝土梁高0.3m+

24、0.475m=0.775m;,按连续梁计算，跨径取l=1200mm,各荷载取值如下：a、钢筋及硅自重取：26 kN/m3 >0.775 =20.15kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取 :3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：底板处100*100mm木方，布置间距300mm恒荷载分项系数取1.2,活荷载分项系数取1.4 o贝U q1 = ( a+b+c+d ) X0.3=7.91kN/m ;q2 = 1.2 >(a+b)+1.4 >(c+d) >0.3=9.79kN/m ;则最大弯矩为 Mmax= 1/10 Xqma

25、xl2 = 9.79N/mm x 15002/10=2202750N mm强度验算：最大弯应力 ° max=Mmax/W 2202750/57400=38.37Mpa< 8 =200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度a max =0.677ql4/100EI=0.677*7.91*15004/(100*70000*3830000 )=0.54mm< a =1500/400=3.75mm 满足。故底板下100*100mm方i距300mm佥算满足要求C、翼板下次龙骨100M00mm方验算翼板下次龙骨100M00mm方验算，翼板处混凝土高度 渐变，取平均高度350mm;,按连续梁

26、计算，跨径取l=1500mm, 各荷载取值如下：a、钢筋及硅自重取：26 kN/m3 >0.35m =9.1kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取 :3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：翼板处次龙骨100M00mm方，布置间距300mm恒荷载分项系数取1.2 ,活荷载分项系数取 1.4 o贝U q1 = ( a+b+c+d ) X0.3=3.06kN/m ;q2=1.2 x (a+b)+1.4 x (c+d) x0.2=3.87kN/m ;则最大弯矩为 Mmax= 1/10 Xqmaxl2 = 3.87kN/mm x15002/10=

27、870750N mm强度验算：最大弯应力 ° max=Mmax/W 870750/166667=5.22Mpa < 8 =13Mpa 满足。挠度验算：最大挠度3max =0.677ql4/100EI=0.677*3.06*15004/(100*9000*8333333 )=1.4mm<w =1500/400=3.75 mm 满足。故翼板下次龙骨100M00mm方C距300mm佥算满 足要求。(3)、纵桥向20B工字钢梁主龙骨验算A、腹板下按连续梁计算主龙骨跨径取值l=1200mm,支座间距1.5 m,硅计算面 积为 2.65m2 。B-B图3主龙骨承载力验算示意图a、钢筋

28、及硅自重取 26 KN/m2>2.65m2M.5m =103.35kNb、模板及主次龙骨取 1.2 KN/m2 M.2mM.5m =2.16kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m2 M.2m M.5m =5.4KNd、振捣荷载：2KN/m2>.2mM.5m =3.6 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2,活荷载分 项系数取1.4。则 q1 = (a+b+c+d) /1.2m=95.43kN/mq2=1.2 x (a+b)+1.4 x(c+d) /1.2m=116.01kN/m则最大弯矩为Mmax= 1/10 Xq2l2 =116.01*12002/10=167054

29、40N mm20B工字钢梁强度验算：最大弯应力 ° max=Mmax/W= 16705440/(83650*2 根)=99.85Mpa< 8 =200Mpa 满足。L-170铝梁挠度验算：a=0.677q1l4/100EI=0.677*95.43*12004/(100*70000*7110000*2 根)=1.35mm<w =1200/400=3mm 满足。纵桥向20B工字钢梁验算满足要求。B、箱室下按连续梁计算主龙骨跨径取值l=1500mm,支座间距1.5 m,硅计算面积为1.5m2ABBAABBAABBA图13-3主龙骨承载力验算示意图a、钢筋及硅自重取 26 KN/

30、m2M.5m2M.5m =58.5kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2 M.5m M.5m =2.7kNc、施工人员及设备荷载取 3 KN/m2X1.5 m.5 m=6.75KNd、振捣荷载：2KN/m2>.5m M.5m =4.5 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2,活荷载分项系数取1.4。贝U q1 = (a+b+c+d) /1.5m =48.3kN/mq2=1.2 x (a+b)+1.4 x(c+d) /1.5m=59.46kN/m则最大弯矩为 Mmax= 1/10 Xq2l2 =59.46*15002/10=13378500N mm20B工字梁强度验算：最大

31、弯应力 ° max=Mmax/W= 13378500/(83650*2 根)=79.97Mpa<8 =200Mpa 满足20B工字梁挠度验算:=0.677q1l4/100EI=0.677*48.3*15004/(100*70000*7110000*2 根)=1.66mm<w =1500/400=3.75mm 满足。纵桥向20B工字梁主龙骨验算满足要求。(4)立杆承载力计算，纵向间距 1.5m支撑架体承载力A、按照最不利位置腹板处计算腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积2.63m2 ,横向长度为 0.75m+0.6m=1.35m；纵向间距 1.5m。2.63m21图13-6 最不利位置剖面图1)、荷载：a、钢筋及硅自重取 26 KN/m3>2.63m2>0.