钢管三角悬挑支撑架方案

1、.××××小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案一、工程概况：本工程位于 ××××××本工，程地下一层，地上17 层，由 13 幢 17层高层住宅及 6 幢 3 层住宅组成； 13 幢高层采用框架剪力墙结构， 采用钻孔灌注桩基础； 6 幢 3 层住宅，框架结构，采用预应力方桩基础；拟建场地设地下室一层，基坑开挖深度约 3m。总建筑面积： 88398 平方米；总工期：720 天。0.000 相对于黄海标高 8.200 室内外高差 100mm, 建筑物高度 (室外地面至主要屋面板的板顶 ):49.95m

2、 。建筑抗震设防类别为丙类 , 建筑结构安全等级为二级 ,所在地区的抗震设防烈度为六度 ,剪力墙抗震等级为四级。本工程砌体施工质量控制等级为 B 级。本工程结构设计正常使用年限为 50 年。本工程标准层高 2.9m ，共 17 层，屋面挑檐檐口高 49.850m, 挑檐跨度 1.0m （从轴线至最外悬挑距离） ，如图 1 所示。.P1P2ABCDEABCDEOO图 1屋面挑檐剖面图图 2屋面挑檐支撑体系的受力二、方案确定根据工程情况，如采用槽钢悬挑架作支撑，造价高，不经济，经反复论证，决定采用 48 钢管三角悬挑支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。为避免斜撑角度太大，斜撑设置在16 层、17 层。1

3、7 层设置垂直支撑。每榀三角形悬挑架纵向间距 1.2m ，上口垂直支撑横向间距0.8m 。三、 技术要求1）、14 层， 15 层楼梁板混凝土浇筑时，必须沿建筑四周结构梁预埋48 钢管，钢管埋深20cm ，上部 30cm ，并要求 14 层， 15 层预埋.位置上下对应。2）、内脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连。所有水平杆均采用旋转扣件连接，不得采用对接扣件。所有扣件使用前必须进行检查，不得采用有裂纹、滑扣等缺陷的扣件；扣件必须拧紧，不脱扣。3）、搭设必须严格按照方案要求进行，钢管间距、角度必须符合设计计算要求。4)、在 17 层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻 16 层斜撑系统

4、荷载，以增大整体支撑系统的稳定性，5）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。6）、16 层楼面标高处外架满铺脚手板， 17 层钢管悬挑平台满铺脚手片，悬挑架外侧立面满挂密目网，水平向张挂水平兜网。四、 混凝土浇筑的注意事项1）浇筑屋面梁板混凝土时应采用先里后外的顺序进行。2）混凝土卸料时，不宜堆放在挑檐处，应在框架边梁的内侧卸料，然后采用人工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀。3）操作人员不得在悬挑部位集中作业，尽量减少人员在悬挑部位作业。4）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系，时刻关注支撑体系的变化情况。五、悬挑架受力计算1、计算模型的建立挑檐板厚 100mm, 梁截面 300mm

5、 ×500mm 。根据钢管三角支撑架的受力情况，建立如图3 的计算模型（假定为一次超静定结构） ，按照建筑施工扣.件式钢管脚手架安全技术规范及建筑结构荷载规范，施工荷载按 2kN/m 2 计，先计算 P1 、P2；再依据力法及图乘法求得其他杆件受力；最后根据计算的内力进行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算（按照图3 简图进行计算）。P1P2ABCDEX AY ANBONEO图 3悬挑架各构件的受力2、计算书1）求 P1、P2 值300X500mm 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm ×mm)300 

6、5;500新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度 (mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m 2 )面板0.1.面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G 2k(kN/m 3 )24梁1.5钢筋自重标准值 G 3k(kN/m 3 )板1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2)振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值Q2k (kN/m 2)基本风压 0 (kN/m 2)0.3风荷载标准值 k(kN/m 2)风压高度变化系数 z0.9风荷载体型系数 s0.812非自定义 :0.22三、模板

7、体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)梁两侧立柱间距lb(mm)步距 h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距l'a (mm) 、l'b (mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)梁两侧有板，梁板立柱共用(A)120080015001200 、 800居中400.梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度 (mm)50设计简图如下：平面图.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 (mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量 E(N/mm 2 )10000取单位宽度

8、1000mm ，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：.Wbh 2/6=1000 ×15×15/6 37500mm 3，I bh3/12=1000 ×15 ×15 ×15/12 281250mm 4q1 0.9max1.2(G 1k+ (G 2k +G3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 2k +G3k )×h)+1.4 ×0.7Q 1k ×b=0.9max1.2 ×(0.1+(24+1.5) ×0.5)+1.4 ×2，1.35 ×(0.1+(

9、24+1.5) ×0.5)+1.4 ×0.7 ×2×117.38kN/mq1 静0.9 ×1.35 ×G1k+(G 2k +G3k )×h×b0.9 ×1.35 ×0.1+(24+1.5) ×0.5 ×1 15.61kN/mq1 活0.9 ×1.4×0.7 ×Q2k ×b0.9 ×1.4 ×0.7 ×2×1 1.76kN/mq2 (G 1k+ (G 2k +G3k )×h)×b

10、=0.1+(24+1.5) ×0.5 ×112.85kN/m1、强度验算Mmax 0.125q 1L2 0.125q 1l20.125 ×17.38 ×0.15 2 0.05kN ·mMmax /W 0.05 ×106 /37500 1.3N/mm 2 f 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算max 0.521qL 4/(100EI)=0.521×12.85 ×150 4 /(100 ×10000 ×281250) 0.012mm l/400 150/400 0.38mm满足要求！3、支座反力

11、计算设计值 (承载能力极限状态 )R1=R 3=0.375 q 1 静l +0.437 q 1活l=0.375 ×15.61 ×0.15+0.437 ×1.76 ×0.15 0.99kNR2=1.25q 1 l=1.25 ×17.38 ×0.15 3.26kN标准值 (正常使用极限状态 )R1'=R3'=0.375 q 2l=0.375 ×12.85 ×0.15 0.72kNR2'=1.25q 2l=1.25 ×12.85 ×0.15 2.41kN五、小梁验算.小梁类型方

12、木小梁材料规格 (mm)60 ×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm 2)1.78小梁弹性模量 E(N/mm 2 )9350小梁截面抵抗矩W(cm 3 )64小梁截面惯性矩 I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1 max0.99+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.1) ×0.3/2+0.5 ×(0.5-0.1)+0.9max1.2 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+1.4 ×1， 1.35 ×(0.5+(24+1.1

13、) ×0.1)+1.4 ×0.7 ×1×max0.4-0.3/2 ，(0.8-0.4)-0.3/2/2 ×1，3.26+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.1) ×0.3/2=3.29kN/mq2 max0.72+(0.3-0.1) ×0.3/2+0.5 ×(0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1) ×0.1) ×max0.4-0.3/2 ，(0.8-0.4)-0.3/2/2 ×1， 2.41+(0.3-0.1) ×0.3/2 2.44kN/m1、抗弯

14、验算.Mmax max0.107q 1l1 2， 0.5q 1l22 max0.107 ×3.29 ×0.4 2，0.5 ×3.29 ×0.4 20.26kN ·mMmax /W 0.26 ×106 /64000 4.12N/mm 2f 15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.607q 1l1 ，q1l2max0.607 ×3.29 ×0.4 ，3.29 ×0.4 1.318kNmax 3Vmax /(2bh 0 )=3×1.318 ×1000/(2 ×

15、;60×80) 0.41N/mm 21.78N/mm 2满足要求！3、挠度验算10.632q 2l14 /(100EI) 0.632 ×2.44 ×400 4/(100 ×9350 ×2560000) 0.02mm l/400 400/400 1mm2q 2l24/(8EI) 2.44 ×400 4/(8 ×9350 ×2560000) 0.33mm l/400 400/400 1mm满足要求！4、支座反力计算梁头处 (即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax max1.143q 1l1 ，0.393q

16、1l1+q1l2 max1.143 ×3.29 ×0.4 ，0.393 ×3.29 ×0.4+3.29 ×0.4 1.84kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 R3 1.03kN ，R2 1.84kN正常使用极限状态R'max max1.143q 2l1，0.393q 2l1+q2l2max1.143 ×2.44 ×0.4 ，0.393 ×2.44 ×0.4+2.44×0.4 1.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'30.87kN

17、 ，R'21.36kN.六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 (mm)48 ×3.2主梁弹性模量 E(N/mm 2 )206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2 )205主梁抗剪强度设计值(N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)11.36主梁截面抵抗矩 W(cm 3 )4.73主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图 (kN ·m)Mmax /W 0.623 ×10 6/4730 131.81N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算.主梁剪力图 (kN)Vmax 1.95kNmax 2Vmax /A=2 

18、15;1.95 ×1000/450 8.67N/mm 2 125N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图 (mm)max 1.26mm l/400 800/400 2mm满足要求！4、扣件抗滑计算RmaxR 1,R2 1.95kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R1.95kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！.七、纵向水平钢管验算钢管类型48 ×3.5钢管截面面积 A(mm 2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹

19、性模量 E(N/mm 2 )206000钢管截面惯性矩I(cm 4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm 3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm 2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm 2)215计算简图如下：RmaxR 1，R2 =1.95kN ，R'maxR 1'， R2'1.55kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图 (kN ·m)Mmax /W 0.66 ×106 /4730 138.83N/mm 2f=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算.纵向水平钢管剪力图 (kN)Vmax 3.353kNmax 2Vmax /A=2 ×3.3

20、53 ×1000/450 14.9N/mm 2170N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图 (mm)max 2.06mm l/400 1200/400 3mm满足要求！4、扣件计算R6.55kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R6.55kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！.八、立柱验算立杆稳定性计算依据立杆顶部步距 hd (mm)顶部立杆计算长度系数 1钢管类型回转半径 i(mm)抗压强度设计值f(N/mm 2)建筑施工扣

21、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201115001.38648 ×3.215.9205.剪刀撑设置立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)非顶部立杆计算长度系数2立柱截面面积 A(mm 2 )立柱截面抵抗矩W(cm 3 )普通型2001.7554504.73长细比验算顶部立杆段： l01=k1(hd +2a)=1 ×1.386 ×(1500+2 ×200)=2633.4mm非顶部立杆段： l02=k2h =1 ×1.755 ×1500=2632.5mm=l0 /i=2633.4/15.9=165.62 =210长细比

22、满足要求！1、风荷载计算Mw 0.9 2×1.4 ×k×la×h 2/10 0.9 2×1.4 ×0.22 ×1.2 ×1.5 2/10 0.07kN ·m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值 q1有所不同：1)面板验算q1 0.9 ×1.2 ×(0.1+(24+1.5) ×0.5)+0.9 ×1.4 ×2×1 16.15kN/m.2)小梁验算q1 max0.93+(0.3-0.1) ×0.3/2+0.9 

23、5;1.2 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+0.9 ×1.4×1×max0.4-0.3/2 ，(0.8-0.4)-0.3/2/2 ×1，3.03+(0.3-0.1) ×0.3/2=3.06kN/m同上四七计算过程，可得：R15.07kN ，R2 5.07kN顶部立杆段： l01=k1(hd +2a)=1.115 ×1.386 ×(1500+2 ×200)=2936.241mm1l01 /i2936.241/15.9 184.669 ，查表得，1 0.211立柱最大受力 NwmaxR 1

24、 +N边1，R2+N边2+M w/lb max5.07+0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9 ×1.4 ×1×(0.8+0.4-0.3/2)/2 ×1.2 ，5.07+0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+0.9 ×1.4×1×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2 ×1.2+0.07/0.8 7.92kNfN/( A)7.92 ×103 /(0.21 ×450) 83.37N/mm

25、 2f 205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段： l02=k2h =1.115 ×1.755 ×1500=2935.237mm2l02 /i2935.237/15.9 184.606 ，查表得，2 0.211立柱最大受力 Nw maxR 1+N边1 ，R 2+N 边2+M w/lb max5.07+0.9 ×1.2 ×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9 ×1.4 ×1×(0.8+0.4-0.3/2)/2 ×1.2 ，5.07+0.9 ×1.2 ×(0.75+(24+1.1

26、) ×0.1)+0.9 ×1.4 ×1×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2 ×1.2+0.07/0.8 8.09kNfN/( A)+M w /W 8086.07/(0.21 ×450)+0.07 ×10 6/4730 99.4N/mm 2f205N/mm 2满足要求！200X300mm 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性.新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度 (m)8混凝土梁截面尺寸 (mm ×mm)200 ×300新浇混凝土结构层高 (m)2.9梁侧楼板厚度 (mm)100二、荷载设计面板0

27、.1面板及小梁0.3模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m 2 )模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G 2k(kN/m 3 )24梁1.5钢筋自重标准值 G 3k(kN/m 3 )板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值2Q2k (kN/m 2)基本风压 0 (kN/m 2)0.3风荷载标准值 k(kN/m 2)风压高度变化系数 z0.9非自定义 :0.22风荷载体型系数 s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距 la(mm)

28、1200.梁两侧立柱间距lb(mm)步距 h(mm)新浇混凝土楼板立柱间距l'a (mm) 、l'b (mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)梁底增加立柱根数.80015001200 、 800居中4000梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度 (mm)50设计简图如下：.平面图.立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 (mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量 E(N/mm 2 )10000取单位宽度 1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下：.Wbh 2/6=1000 ×

29、15×15/6 37500mm 3，I bh3/12=1000 ×15 ×15 ×15/12 281250mm 4q1 0.9max1.2(G 1k+ (G 2k +G3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 2k +G3k )×h)+1.4 ×0.7Q 1k ×b=0.9max1.2 ×(0.1+(24+1.5) ×0.3)+1.4 ×2，1.35 ×(0.1+(24+1.5) ×0.3)+1.4 ×0.7 ×2×

30、;111.18kN/mq2 (G 1k+ (G 2k +G3k )×h)×b=0.1+(24+1.5) ×0.3 ×17.75kN/m1、强度验算Mmax q1l2 /811.18 ×0.2 2/8 0.06kN ·mMmax /W 0.06 ×106 /37500 1.49N/mm 2f 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算max 5qL 4/(384EI)=5 ×7.75 ×200 4 /(384 ×10000 ×281250) 0.057mm l/400 200/400 0.5

31、mm满足要求！3、支座反力计算设计值 (承载能力极限状态 )R1=R 2=0.5q 1l=0.5 ×11.18 ×0.2 1.12kN标准值 (正常使用极限状态 )R1'=R2'=0.5q 2l=0.5 ×7.75 ×0.2 0.77kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 (mm)60 ×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm 2)1.78小梁弹性模量 E(N/mm 2 )9350小梁截面抵抗矩W(cm 3 )64.小梁截面惯性矩 I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分

32、别计算，如下图：q1 max1.12+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.1) ×0.2/2+0.5 ×(0.3-0.1)+0.9max1.2 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+1.4 ×1， 1.35 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+1.4 ×0.7 ×1×max0.4-0.2/2 ，(0.8-0.4)-0.2/2/2 ×1，1.12+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.1) ×0.2/2=1.94kN/mq2 ma

33、x0.77+(0.3-0.1) ×0.2/2+0.5 ×(0.3-0.1)+(0.5+(24+1.1) ×0.1) ×max0.4-0.2/2 ，(0.8-0.4)-0.2/2/2 ×1， 0.77+(0.3-0.1) ×0.2/2 1.35kN/m1、抗弯验算Mmax max0.107q 1l1 2， 0.5q 1l22 max0.107 ×1.94 ×0.4 2，0.5 ×1.94 ×0.4 20.16kN ·mMmax /W 0.16 ×106 /64000 2.43N

34、/mm 2f 15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算.Vmax max0.607q 1l1 ，q1l2max0.607 ×1.94 ×0.4 ，1.94 ×0.4 0.778kNmax 3Vmax /(2bh 0 )=3×0.778 ×1000/(2 ×60×80) 0.24N/mm 21.78N/mm 2满足要求！3、挠度验算10.632q 2l14 /(100EI) 0.632 ×1.35 ×400 4/(100 ×9350 ×2560000) 0.01mm l/400 40

35、0/400 1mm2q 2l24/(8EI) 1.35 ×400 4/(8 ×9350 ×2560000) 0.18mm l/400 400/400 1mm满足要求！4、支座反力计算梁头处 (即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax max1.143q 1l1 ，0.393q 1l1+q1l2 max1.143 ×1.94 ×0.4 ，0.393 ×1.94 ×0.4+1.94 ×0.4 1.08kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 R2 1.08kN正常使用极限状态R'max m

36、ax1.143q 2l1，0.393q 2l1+q2l2max1.143 ×1.35 ×0.4 ，0.393 ×1.35 ×0.4+1.35×0.4 0.75kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'20.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 (mm)48 ×3.2主梁弹性模量 E(N/mm 2 )206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2 )205.主梁抗剪强度设计值 (N/mm 2)125主梁截面惯性矩 I(cm 4)11.36主梁截面抵抗矩 W(cm 3 )4.73主梁自重忽略不计，计

37、算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图 (kN ·m)Mmax /W 0.328 ×10 6/4730 69.41N/mm 2f=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算.主梁剪力图 (kN)Vmax 1.08kNmax 2Vmax /A=2 ×1.08 ×1000/450 4.8N/mm 2125N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图 (mm)max 0.63mm l/400 800/400 2mm满足要求！4、扣件抗滑计算RmaxR 1,R2 1.08kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

38、同理可知，左侧立柱扣件受力R1.08kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！.七、纵向水平钢管验算钢管类型48 ×3.5钢管截面面积 A(mm 2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量 E(N/mm 2 )206000钢管截面惯性矩I(cm 4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm 3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm 2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm 2)215计算简图如下：RmaxR 1，R2 =1.08kN ，R'maxR 1'， R2'0.75kN1、抗弯验算纵向水平钢

39、管弯矩图 (kN ·m)Mmax /W 0.36 ×106 /4730 76.89N/mm 2f=205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算.纵向水平钢管剪力图 (kN)Vmax 1.857kNmax 2Vmax /A=2 ×1.857 ×1000/450 8.25N/mm 2170N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图 (mm)max 1mm l/400 1200/400 3mm满足要求！4、扣件计算R3.63kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R3.6

40、3kN 8kN单扣件在扭矩达到 40 65N ·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！.八、立柱验算立杆稳定性计算依据立杆顶部步距 hd (mm)顶部立杆计算长度系数 1钢管类型回转半径 i(mm)抗压强度设计值f(N/mm 2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201115001.38648 ×3.215.9205.剪刀撑设置立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)非顶部立杆计算长度系数2立柱截面面积 A(mm 2 )立柱截面抵抗矩W(cm 3 )普通型2001.7554504.73长细比验算顶部立杆段： l01=k1(hd +2a)=1 &

41、#215;1.386 ×(1500+2 ×200)=2633.4mm非顶部立杆段： l02=k2h =1 ×1.755 ×1500=2632.5mm=l0 /i=2633.4/15.9=165.62 =210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw 0.9 2×1.4 ×k×la×h 2/10 0.9 2×1.4 ×0.22 ×1.2 ×1.5 2/10 0.07kN ·m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值 q1有所不同：1)面板验算q1 0.9

42、×1.2 ×(0.1+(24+1.5) ×0.3)+0.9 ×1.4 ×2×1 10.64kN/m.2)小梁验算q1 max1.06+(0.3-0.1) ×0.2/2+0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) ×0.1)+0.9 ×1.4×1×max0.4-0.2/2 ，(0.8-0.4)-0.2/2/2 ×1， 1.06+(0.3-0.1) ×0.2/2=1.74kN/m同上四七计算过程，可得：R12.69kN ，R2 2.69kN顶部立杆段： l01=k1(hd +2a)=1.115 ×1.386 ×(1500+2 ×200)=2936.241mm1l