钢管贝雷梁柱式支架施工方案

1、目录第一章、工程概况 1第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1第三章、钢管贝雷支架受力计算 3第四章、施工操作 5第五章、模板安装要求 6第六章、模板拆除要求 7第七章、注意事项 7钢管贝雷梁柱式支架施工方案第一章、工程概况该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为20阡米，预留时速可提升到250-300千米。永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管硅柱及钢筋硅柱，上部 设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为 16.35m。站台总长度为450米，站 台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为 6m

2、各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为 9.1m外，其余均为10.9m。 地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：素填土，淤泥， 淤泥质黏土，细圆砾土。第二章、钢管贝雷支架施工模板计算1、结构说明永嘉火车站站台部分，梁截面为400X900、300X400、250X500、200X400等，顶板厚为150,柱底承台面为1600X4000米，厚2000。我部采用 贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶 安装2根HN396< 199X 7X 13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁； 每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用 273X8钢管立柱，搁置

3、 在承台顶面上，立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排 支墩钢管之间纵向横向均设置梢钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cmx12cm木方做横向分配梁、6mx 8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底 模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。2、受力验算依据2.1、 永嘉火车站站台施工图2.2、 路桥施工计算手册2.3、 公路施工计册：桥涵2.4、 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)2.5、 公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)2.6、 公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)2.7、 钢结构设计规范(GB50017-20033、荷载分

4、析 钢筋混凝土重量AWLK2300X 700): q1=5.46KN/mAWLK4400X 900): q2=9.36KN/mAWLK5400X 900): q3=9.36KN/mAL1 (250X500): q4=3.25KN/mAL3 (200X400): q5=2.08KN/m混凝土顶板(厚度150) : q6=3.9KN/m2模板、杨木荷载：q7 =1.5KN/m2'设备及人工荷载：q8=2.5KN/m2硅浇注冲击荷载：q9 =2kN/m2硅振捣荷载：q10=2kN/m24、模板受力计算底模板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，通过对比，梁高为900 米时横梁下底模板受力最大

5、，仅验算该处模板，按三跨连续梁计算。静荷载标准值：(底模下木桥间距为200)p1=9.36KN/m +1.5KN/ m2 乂 0.40m=9.96KN/m活荷载标准值:p2= (2.5+2.0+2.0) x 0.4=0.975kN/m竹夹板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=40.OX 1.2 X 1.2/6 = 9.6cm3I=40.0 x 1.2 x 1.2 x 1.2/12 =5.76cm4(1)抗弯强度计算(T = M/W< (T (T 竹夹板的抗弯强度设计值，取 9.5Mpa;M = 0.1ql2=0.1 X(1.2 x 9.96+1.4 x 0.975) x 0.2 x

6、0.2=0.05325kN.m(T = M / W= 0.05325 X 1000X 1000/9600=5.547Mpa模板的抗弯强度验算。< 。,满足要求！(2)挠度计算E=7X 10八3 MPaf=5ql4/384EI=5X 13.317 x 200八4/(384 x 7000X 57600)=0.688mm模板的最大挠度小于L/250=0.8mm,满足要求！第三章、钢管贝雷支架受力计算1、首先根据设计要求及相关资料，计算出荷载值恒载标准值计算表恒载标准值表（混凝土梁、板，模板、枕木，贝雷片、配件）编号构件名舒数面高 度停 度】截面 宽度上陛荷 h1贝雷梁 贝雷第 2贝雷第3观雷梁

7、 4贝雷梁 5贝雷梁 &单位1源凝土梁AWKL59明<£01DS002617. 1L 017. 17. aI Tp 017b 0KN2濯凝土梁图霍L49004001D9002617.017.017.017. 017.017.0KN3油凝土集刖KL 2-17003003450263. 13. 13- 13- 13- 13. 1KH4濯微士柒AVKLE7TM3QQH5Q2S1.31,31,3L.31, 3L. 3KN6阻凝土梁AL 3-1600260346D261.91.日1. gi. gL. JKN6银嫩土梁AL 3-25002601460260.80.80.S0.80.

8、80.8KM7汛土梁乩140020010900263.83.B3.B3.83.83.0KRS混凝土梁板1150345010002624.424.424.424.424.424.4KN9渭凝土梁板216014601090012610. 310»310.310.310.310.3KN1QAIKL5 （瞿板及宜桂1900400109001.51.01.01.01.0L 11.0KH11AKCW （模根及支排）9 口QI口口1DSDO1+ 51. 0L 0E 0L ：iL. ：iL KN12AWKL2-1 （模板及支才700300346D1. 50.20.20.20.20.20.2KN13A

9、IKL2-2 （模板及支*7OC30014501,5CL 10. 1Or 10. 10. L0.KU14JU.3-1 （模板及支择）5Q025034501.50. 1门. 1ri- lri- L(LIU. 1KN15AL3-2 （模板殁支撑）600260146 DLB0.00.00.00.00.0!0.0KN16ALU模板及支撵1400200109001. 60.20.20.20.20.20.2KM17板1 （模板及支择下15034501D90Qk5L41.4k41.4E41.4KR1S板之（模板及支撑）1501450IDOOL. B5 6CL 60. 6560. 60. 6KN19贝雷粱自重

10、109001. 516.416.416.416.416.416.4KN恒荷载标港值合计100. 6100. 6100.6100.8100,6100.6603.4活载标准值计算表活载标准值表（设备及人工荷载：2. 5kW；硅浇注冲击荷载；"N/I睢跄振捣荷载；2W合计6.5kN/M）编号构件翻截面高 度（厚 度）面度 截宽篇 戴）贝雷梁 1贝雷粱2贝雷梁3贝雷粱 4贝雷梁5贝雷粱 6单位20蒯KL5部分900400109006.54.74.74.74.74.74.7KN21部分900400109006-54.74.74.74.74474.7KN22AWKL2-倍粉70030034506

11、.51.1L11.11.11.11.1KN23蒯KL2-2部分TOO30014506,5Q.50.50.50.5Q.B0.5KN24AL3-1S#50025034506.50.90.90.90.90.90.9KN25AL3-2S#50025014506.50.40.40.40.40.40.4KN26AL1部分400200109006.52.42.42.42.42.42.4KN27板1部6.5404740.7404740.740.740.7KN28板2部分1501450109QO6.R111IT. 11L117.117.117.1KN活荷载标准值合计72.fi72.67

12、2.fi72.672.672.6435.5验算贝雷片参数；自重；Q=245,2kN, M=T88.2kN,叫 1=25叫靖cm%V=35T8cmm由恒载表及活载表可如贝雷梁2、3所受荷载最大，因此仅验算此粱即可11: 戴什 荷设q=L2+(100. 6/10.9)+1.4*(72,6/10.9)=20.4kN/m分项系数为恒载=1,2活载=1.4最大弯电te=Oh l25qr2=0n 125*20.4*10. 9n2=302.965EkN. jn<788.2kN. m (贝雷片许用最大弯矩即)强度满足要求最大舅九Q= ( h 2*100.6+1,4*72,6) /2=222. 36kH&

13、lt;25. 2kN (贝雷片许用最大算力最大携昆f=5*qr4/384EI=5*20.4*10*94*10(384*2,1*10 5*250497*10 =7J28mm< f二 2T .25 iw(f=L/O00刚度满足妻求贝雷梁传递给曜钢托梁的集中荷载（kN）贝雷案 1贝雷梁 2贝雷梁 3贝雷粱 4贝雷集 5贝雷梁 6合计1L1J111. 1L11.1111. 111L1111J666.92、H型钢托梁的计算。（计算书附后）3 、确定钢管立柱的截面大小及厚度。钢立柱计算书钢管立柱计算书材质规格L1x(1110A (u2)I(c»3)长细比 A稳定系数早设计承载力 (kH)米

14、重(kE)Q235巾2T外8E00093.7366 GO42E. 7S5.350.7461066.2052. 233飕445.32kU<1068. 20说明：由H型钢托梁计算书可知：钢管立柱1轴心压力= 333.钢管立柱2轴心压力=33/kN，验算钢管立柱1、纲管立柱刚度计算长比人=的.能<A>150刚度满足要求工钢管立柱临界应力验算荷载N= 333. 5<»1066.20钢管稳定承载力满足要求3、钢管立柱抗风瞌算横向风力，风压取O.fiSkN/in1迎风面积：梁体 A=0. 9*10. 9=5. 81m3贝雷 A=l, 5*10. >15. 35肝合计

15、A26. 16 fA"风力值：F=0. 65*26.16=17,。盛N计算柱弯矩：M=17, 005*3/2=69. 02kH. m计算强度： 5 -M/W-68. 02/ C428. 7*0. 001)=158. 7H/nii<f 1=215 满足要求第四章、施工操作工艺流程： 地面拼装一一吊车吊装一一现场加固一一高空防护一一搭设扣件式脚手架模板体系地面拼装：贝雷架通过穿上销钉后插销锁定。 每片贝雷梁需3个单片组成3X3=9米长。组装完成后检查销钉是否牢靠，吊车吊装：考虑到该中空部位跨度 10.2米，需要组装成的贝雷梁9米，单片贝雷梁重 0.9 吨，再结合现场20T汽车吊的起

16、重量，完全能够一次性起重整片贝雷 梁。现场加固：每片贝雷架之间必须用配套连接件加固，保证贝雷架不位移， 中间加以斜撑，防止倾覆。具体加固方法见附图。两端头及每隔 3米必 须加设一道剪刀撑。高空防护：为便于操作，同时作为高空防护用，在贝雷架上满铺不小于 50mm厚木跳板。在贝雷架外边（ PA PB轴）为 了上部扣件式满堂脚手架搭设时的安全防护，在贝雷架外边H型钢外挑长度1000m。外侧搭设双排脚手架，高度直至超出上部操作面1500mm。具体安装方法如下图所示。 搭设扣件式模板支撑体系： 在贝雷架上设置模 板支撑的扣件式钢管脚手架，其间距为沿贝雷架长向为900mm （两头端部可作调整，但最大间距不

17、得大于900mm ）,另一方向为贝雷架间距，横向按立杆间距设 置水平杆，最上一步横杆距模板面板的距离不大 于300mm贝雷架的拆除：待顶板结构混凝土同条件养护试块强度满足设 计要求后，先拆除脚手架及模板支撑，框架柱内侧贝雷架先拆除最里端一 组，然后自内向外逐片搬运至内侧平台板上拆除，拆散后贝类片采用吊车 直接吊到汽车上组织运输。第五章、模板安装要求1模板应选用优质的胶合板，厚度15mm木方初始截面尺寸不得小于4595。2梁模板安装应先复核标高，满足设计和规范要求后再铺设，安装后根据 楼层上弹出的梁线进行平面位置的校正、固定。3应先将支撑体系搭设完毕经各方验收合格通过后再铺设梁底模及楼板， 立杆

18、尤其是梁下立杆严禁后加。 对于梁高大于1000mmi勺，一般应先支一边 侧模，另一边应在钢筋绑扎验收后再安装。4将加工成型的模板安装在支承架上，梁底模安装后应根据设计要求起 拱。设计无要求时，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。5梁柱交接处、主次梁两交接处的模板可制作成 U型卡板，以保证节点处 的硅成型质量；楼板模板拼接的平整度、拼缝宽度必须满足验收规范要求， 梁柱模板内空尺寸、轴线关系必须符合设计和质量验收规范要求。第六章、模板拆除要求1、本工程梁、楼板跨度多为10.9米，从施工实际出发，所有底模必须待 硅强度达到100流计强度之后方可拆除。2、模板拆除前，应经项目工程师签发拆模令，任何人不得擅自拆除模板。并应组织操作人员进行书面安全技术交底。3、拆模应按先装后拆，后装先拆的程序进行，先拆除非承重部分，后拆除 承重部分。4、柱、楼梯的承接模板应与上层模板同时拆除，保证连接的紧密性。第七章、注意事项1、本工程模板支撑体系必须