中型火电厂电气设计(1)

1、2电气主接线设计发电厂和变电所的电气主接线是保证电网安全可靠经济运行的关键,是电气设备布置选择自动化水平和二次回路设计的原则和基础。电气主接线的设计原则是：应根据发电厂和变电所在电力系统的地位和作用，首先应满足电力系统的可靠运行和经济调度的要求。根据规划容量、本期建设规模、输送电压等级、进出线回路数、供电负荷的重要性、保证供需平衡、电力系统的线路容量、电气设备性能和周围环境及自动化规划与要求等条件确定。应满足可靠性、灵活性和经济性的要求5。电气主接线的主要要求为：（1）可靠性：衡量可靠性的指标，一般根据主接线的型式及主要设备操作的可能方式，按一定的规律计算出“不允许”事件发生的规律，对几种主接

2、线型式中择优。（2）灵活性：投切发电机、变压器、线路断路器的操作要可靠方便、调度灵活。（3）经济性：通过优化比选，工程设计应尽力做到投资省、占地面积小、电能损耗少。2.1 明确任务和设计原理2.1.1原始资料 装机4台，分别为供热式机组2*50MW(kV)、凝气式机组2*300MW(),厂用电率6%，机组年利用小时数。系统规划部门提供的电力符合及与电力系统连接情况资料：10KV电压级最大负荷20MW,最小负荷15MW,电缆馈线10回。220KV电压级最大负荷250MW，最小负荷200MW, , ，架空线路4回。500KV电压级与容量为3500MW的电力系统连接，系统归算到本电厂500KV母线上

3、的标幺电抗，基准容量为100MVA,500KV架空线4回，备用线路1回。此外，尚有相应的地理资料、气候条件和其它资料。2.1.2原始资料的分析设计电厂为大中型火电厂,其容量为2*50+2*300=700(MW),占电力系统容量700/(3500+700)*100%=16.7%,超过了电力系统的检修备用容量8%15%和事故备用容量10%的限额,说明该厂在未来电力系统中的作用和地位至关重要,而且年利用小时数为6500h5000h,远远大于电力系统发电机组的平均最大负荷利用小时数（如2005年我国电力系统发电机组年最大负荷利用小时数为5225h）。该厂为火电厂，在电力系统中将主要承担基荷，从而该厂主

4、接线设计务必着重考虑其可靠性6。从负荷特点及电压等级可知，10KV电压等级上的地方负荷容量不大，共有10回电缆馈线，与50MW发电机的机端电压相等，采用直馈线为宜。20KV电压为300MW发电机出口电压，既无直配负荷，又无特殊的要求，拟采用单元接线的形式，可以节省价格昂贵的发电机出口断路器，又利于配电装置的布置；220KV电压级出现回路数为4回，为了保证检修出线断路器不致对该回路停电，拟采用带旁路母线接线形式为宜；500KV与系统有4回馈线，呈强联系形式并送出本厂最大可能的电力为700-15-200-700*6%=443（MV）。可见，该厂500KV级的接线对可靠性要求应当很高7。2.2方案的

5、设计、论证和选择2.2.1 方案设计根据对原始资料的分析,现将各电压级可能采用的较佳方案列出，进而以优化组合方式,组成最佳的方案。（1）10KV电压级。由于10KV出线回路多，而且发电机的单机容量为50MW，远大于有关设计规程对选用单母线分段接线不得超过24MW的规定，应确定为双母线分段接线的形式，2台50MW发电机分别接在两段母线上，剩余功率通过主变压器送往高一级电压220KV。考虑到50MW机组为供热式机组，通常“以热定电”，机组的年负荷最大小时数较低，即10KV电压级与220KV电压级之间按弱联系考虑，只设1台主变压器；同时，由于10KV电压最大负荷20MW，远远小于2*50MW发电机组

6、装机容量，即使在发电机检修或升压变压器检修的情况下，也可以保证该电压等级负荷的要求。由于2台50MW机组均接于10KV母线上，有较大的短路电流，为了选择合适的电气设备，应在分段处加装母线电抗器，同时各条电缆馈线上装设线路电抗器。（2）220KV电压级。出线回路数为4回，为了使其出线断路器检修时不停电，应采用单母线分段带旁路母线接线或双母线带旁路母线接线，以保证供电的可靠性和灵活性。其进线仅从10KV送来剩余容量2*50（100*6%）+20=74MW，并不能够满足220KV最大负荷250MW的要求。为此，拟采用以1台300MW机组按照发电机变压器单元接线形式接至220KV母线上，其剩余容量或机

7、组检修时不足容量由联络变压器与500KV接线连接，彼此之间相互交换功率。(3)500KV电压级。500KV负荷容量大，其主接线是本厂向系统输送功率的主要接线方式，为保证可靠性，可能有多种接线方式，经过定性分析筛选后，可以选用的方案为双母线带旁路母线接线和一台半断路器接线，通过联络变压器与220KV连接，并通过一台三绕组变压器联系220KV和10KV电压，以提高可靠性，一台300MW机组与变压器构成单元接线，直接将功率送到500KV电力系统8。根据以上分析、筛选、组合，可以保留两种可能的接线方案：方案如图2.1所示:图2.1 电气主接线图方案为500KV侧采用双母线带旁路母线接线，220KV侧采

8、用单母线分段带旁路母线接线，示意图略。2.2.2 方案的经济比较采用最小费用法，对拟订的两方案进行经济比较，上述两方案中的相同部分不参与比较计算，只是对相异部分进行计算。计算内容包括一次投资、年运行费用。若图2.1所示方案参与比较部分的设备折算到施工年限的总投资为6954.7万元，折算年的运行费用为1016.29万元，火电厂使用年限按照n=25年计算，电力行业预期投资回报率i=0.1,则方案的费用为： 同理，在计算出方案的折算年总投资和年运行费用之后，可得到方案的年费用低于方案92.3 本章小结通常，经过经济比较计算，求得的年费用AC最小方案者，即为经济上的最优方案；然而，住接线最终方案的确定

9、还必须从可靠性、灵活性等多方面综合评估，包括大型电厂、变电站对主接线可靠性若干指标的计算，最后确定最终方案。通过定性分析和可靠性及经济计算，在技术上（可靠性、灵活性）方案明显占优势，这主要是由于一台半断路器接线方式的高可靠性指标，但在经济上则不如方案。鉴于大、中型发电厂大机组应以可靠性和灵活性为主，所以，经过综合的分析，决定选用图2.1所示的方案作为设计的最佳方案。3短路电流的计算3.1 短路的原因、后果及其形式在电力系统中，出现次数比较多的严重故障就是短路。所谓短路是指电力系统中不等电位的导体在电气上被短接。产生短路的主要原因，是由于电气设备载流部分绝缘损坏所造成。而绝缘损坏主要是因为绝缘老

10、化、过电压、机械性损伤等引起。人为误操作及鸟兽跨越裸导体等也能引起短路。发生短路时，由于系统中总阻抗大大减少，因而短路电流可能达到很大数值（几万安至十几万安）。这样大的电流所产生的热效应和机械效应会使电气设备受到破坏；同时短路点的电压降到零，短路点附近的电压也相应地显著降低，使此处的电力系统受到严重影响或被迫中断；若在发电厂附近发生短路，还可能使整个电力系统运行解列，引起严重后果。在三相供电系统中，可能发生的主要短路类型有三相短路、二相短路、两相接地短路和单相接地短路，三相短路属对称短路，其余三种为不对称短路。在四种短路故障中，出现单相短路故障的机率最大，三相短路故障的机率最小。但在电力系统中

11、，用三相短路作为最严重的故障方式，来验算电器设备的运行能力。为了限制发生短路时所造成的危害和故障范围的扩大，需要进行短路电流计算，以便校验电气设备的动热稳定性、选择和整定继电保护装置、确定限流措施及选择主接线方案10。3.2短路的物理过程及计算方法当突然发生短路时，系统总是由工作状态经过一个暂态过程进入短路稳定状态。暂态过程中的短路电流比其稳态短路电流大的多，虽历时很短，但对电器设备的危害性远比稳态短路电流严重得多。有限电源容量系统的暂态过程要比无限大电源容量系统的暂态过程复杂的多，在计算建筑配电工程三相短路电流时，都按无限大电源容量系统来考虑。短路全电流ik由两部分组成(ik=izif)：一

12、部分短路电流随时间按正弦规律变化，称为周期分量iz；另一部分因回路中存在电感而引起的自感电流，称为非周期分量if11。短路电流的实用计算法：）三相短路电流周期分量的起始值 (3-1) （3.2） （3.3） （3.4）式中 短路电流周期分量的起始有效值（KA）; 厂用电源短路电流周期分量的起始有效值（KA）; 电动机反馈电流周期分量的起始有效值（KA）; 基准电流（KA），当取基准容量=100MVA、基准电压=6.3KV时, =9.16KA; 系统电抗（标幺值）； 厂用电源引接点的短路容量（MVA）; 厂用变压器（电抗值）的电抗（标幺值）； 以厂用变压器额定容量为基准的阻抗电压百分值； 电抗器

13、的百分电抗值；电抗器的额定电压（KV）；电抗器的额定电流（KA）；电动机平均的反馈电流倍数，100MW及以上机组为5，125MW及以上机组取5.56.0；计及反馈的电动机额定电流之和（A）；计及反馈的电动机额定功率之和（KW）；电动机的额定电压（KV）；2)短路冲击电流： （3.5）式中: 短路冲击电流(KA) 厂用电源的短路峰值电流(KA) 电动机的反馈峰值电流(KA) 厂用电源短路电流的峰值系数 电动机反馈电流的峰值系数，100MW及以上机组为1.41.6，125MW及以上机组取1.712。3)t瞬间三相短路电流： （3.6） （3.7）式中 ： t瞬间短路电流的周期分量有效值（KA） t

14、瞬间短路电流的非周期分量值（KA） t瞬间厂用电源短路电流的周期分量有效值（KA） t瞬间厂用电源短路电流的非周期分量值（KA） t瞬间电动机反馈电流的周期分量有效值（KA） t瞬间电动机反馈电流的非周期分量值（KA） 电动机反馈电流的衰减系数 厂用电源非周期分量的衰减系数 电动机反馈电流的衰减时间常数（S），125MW及以上机组为0.062主保护装置动作时间(S)断路器固有跳闸时间 3.3短路电流的计算数据和计算结果3.3.1 500KV三相短路电流电流计算及其正序阻抗图如图3.1：图3.1 500KV三相短路电流电流计算及其正序阻抗图3.3.2 500KV电气主接线及其设备规范图3.2 5

15、00KV电气主接线及其设备规范3.3.3 短路电流的详细计算结果见附录4电气设备的选择为了满足电力生产和保证电力系统运行的安全稳定性和经济性，发电厂和变电所中安装有各种电气设备，其主要的任务是启停机组、调整负荷、切换设备和线路、监视主要设备的运行状态、发生异常故障时及时处理。根据电气设备的作用不同，可以将电气设备分为一次设备和二次设备。（1）一次设备 通常把生产、变换、输送、分配和使用电能的设备，如发电机、变压器和断路器等称为一次设备。它们包括：生产和转换电能的设备、接通或断开电路的开关电器、限制故障电流和防御过电压的保护电器、载流导体、接地装置。（2）二次设备 对一次设备和系统的运行状态进行

16、测量、控制、监视和保护的设备，成为二次设备。它们包括：使用的互感器、测量表计、 继电保护及自动装置、直流电源设备、操作电器。4.1 主变压器和发电机的选择4.1.1发电机的选择该火力发电厂的发电机拟采用2台上海汽轮发电机有限公司生产的型号为QFSN-300-2d的水氢式机组。额定功率300MW,最大连续出力338MW,额定功率因数（滞后）0.85，额定电压20KV,额定电流10189A,额定转速3000rmin13。 4.1.2主变压器的选择（1）台数分析：为了保证供电的可靠性，选两台主变压器。（2）主变压器容量：额定容量为360MV.A，额定电压为2202*2.5%/20kv、5002*2.

17、5%/20kv，连接组别为YN,d11，。（3）绕组分析：拟采用双绕组变压器14。4.2高低压电器设备的选择4.2.1断路器的选择室内高压断路器是开关电器中结构最为复杂的一类。在正常运行时，可用它来将用电负荷或某线路接入或退出电网，起倒换运行方式的作用；当设备或线路上发生故障时，可通过继电保护装置联动断路器迅速切除故障用电设备或线路，保证无故障部分仍正常运行。由此可见，高压断路器在电力系统中担负着控制和保护电气设备或线路的双重作用。高压断路器具有分断能力强、性能稳定、工作可靠和运行维护方便的特点，其核心部件是灭弧装置和触头。按使用不同的灭弧介质而生产了各类高压断路器，目前我国电力系统中应用的断

18、路器有如下几种：（1）高压空气断路器是以压缩空气为灭弧介质和弧隙绝缘介质。并兼作操作机构的动力，操作机构与断路器合为一体。目前我国生产的KW4、KW5系列高压空气断路器的空气压力在2兆帕以上，多用于是10KV及以上的电力系统中。（2）六氟化硫（SF6）高压断路器则采用SF6气体作为灭弧介质，与其它高压元件组成全封闭式高压断路器，因此不受环境条件影响，运行安全可靠，在电力系统中，尤其是在110KV及以上电力系统中得到越来越广泛的采用。（3）真空高压断路器是利用真空作为绝缘介质，其绝缘强度最高，而且绝缘强度恢复快。其真空灭弧室是高强度的真空玻璃泡构成，真空度可达到汞柱，多用10KV及以上的电力系统

19、中。（4）油高压断路器是利用变压器油作为灭弧和弧隙绝缘介质。按其绝缘结构及变压器油所起的作用不同，分为多油式和少油式两种高压断路器。多油高压断路器的变压器油除了作为灭弧介质外，还作为弧隙绝缘及带电部分与接地外壳（油箱）之间的绝缘。少油高压断路器的变压器油只作为灭弧介质和弧隙绝缘介质，其油箱带电，油箱对地绝缘则通过瓷介质（支持瓷套）来实现。少油高压断路器的灭弧能力较强，工作安全可靠，维护方便，而且体积小，用油量少、重量轻，价格便宜，所以在电力系统中获得最为广泛的采用。在20KV及以下电压等级的供配电系统中广泛采用SN10系列（户内式）断路器，在 20KV以上则大量使用SW4和SW6（户外式）断路

20、器15。4.2.2隔离开关的选择隔离开关是一种没有专门灭弧装置的开关设备，主要用来断开无负荷电流的电路，隔离高压电流，在分闸状态时有明显的断开点，以保证其他电气设备的安全检修。在合闸状态时能可靠地通过正常负荷电流及短路故障电流。因它未有专门的灭弧装置，不能切断负荷电流及短路电流。因此，隔离开关只能在电路已被断路器断开的情况下才能进行操作，严禁带负荷操作，以免造成严重的设备和人身事故。只有电压互感器、避雷器、励磁电流不超过2A的空载变压器及电流不超过5A的空载线路，才能用隔离开关进行直接操作。高压隔离开关一般可分为户内式和户外式两种。（1）户外式高压隔离开关GW435G型高压隔离开关也是目前应用

21、较广泛的设备。它为双柱式结构，制成单极型式，借助于交叉连杆组成三极联动的隔离开关，也可作单极使用。主要用于220KV及以下各型配电装置，系列全，可以高型布置，重量较轻，可以手动，电动操作。GW6型高压隔离开关的特点为220500KV，单柱、钳夹、可以分相布置，220KV为偏折，330KV为对称折，多用于硬母线布置或做为母线隔离开关 。GW7型高压隔离开关的特点为220500KV，三柱式、中间水平转动，单相或三相操作，可以分相布置，多用于330KV及以上的屋外中型配电装置。（2）户内式高压隔离开关GN6、GN10的特点为三级，可以前后连接，可以立装、平装和斜装，价格比较便宜，主要用于屋外配电装置

22、，成套的高压开关柜；GN10的特点为单极，大电流300013000A，可以手动、电动操作，用于大电流和发电机回路；GN18和GN22的特点为三级，10KV，大电流20003000A,机械锁紧，用于大电流回路和发电机回路15 4.2.3 互感器的选择互感器的作用主要是与测量仪表配合，对线路的电压、电流、电能进行测量；与继电保护装置配合，对电力系统和设备进行保护；使测量仪表、继电保护装置与线路高电压隔离，以保证运行人员和二次装置的安全；将线路电压与电流变换成统一的标准值，以利仪表和继电保护装置的标准化。 1.电压互感器电压互感器是一种电压的变换装置，可将高电压变换为低电压，以便用低压量值反映高压量

23、值的变化可以直接用普通电气仪表进行测量。由于电压互感器二次侧均为100V，使测量仪表和继电器电压线圈标准化，因此电压互感器在电力系统中得到了广泛应用。电压互感器的形式选择如下:（1）10KV的配电装置一般采用油浸绝缘结构;在高压开关柜中或在布置地方比较狭窄的地方,可采用树脂浇注绝缘结构。当需要零序电压时，一般采用三相五株式电压互感器。（2）220KV及其以上的配电装置，当容量和准确度等级满足要求时，一般采用电容式电压互感器。（3）接在110KV及其以上线路侧的电压互感器，当线路上装有载波通讯时，应尽量与耦合电容器结合，统一选用电容式电压互感器。（4）兼作为泄能用的电压互感器，应选用电磁式电压互

24、感器。2.电流互感器电流互感器是一种电流变换装置，可将高压电流和低压大电流变换成电压较低的小电流，供给仪表和继电器保护装置，并将仪表和保护装置与高压隔离电路隔开。电流互感器的二次电流均为5A，使测量仪表和继电保护装置使用安全、方便。因此，电流互感器在电力系统中得到了广泛应用。（1）选择标准如下：电流互感器的额定电压与电网的额定电压应相符。电流互感器一次额定电流的选择，应使运行电流为其20%100% ;10KV继电保护用的电流互感器一次侧电流一般应不大于设备额定电流的1.5倍。所选用电流互感器应符合规定的准确度等级。根据被测电流的大小选择电流互感器的变比，要使一次线圈额定电流大于被测电流。电流互

25、感器二次负载所消耗的功率或阻抗应不超过所选用的准确度等级相应的额定容量，以免影响准确度。根据系统运行方式和电流互感器的接线方式来选择电流互感器的台数。电流互感器选择之后，应根据装设地点的系统短路电流校验其动稳定和热稳定。（2）形式选择如下：35KV以下屋内配电装置的电流互感器，根据安装使用条件和产品的情况，采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构。一般常用的形式为：低压配电屏和配电设备中LQ线圈式，LM母线式；620KV屋内配电装置和高压开关柜中LD单匝贯穿式，LF复匝贯穿式；发电机回路和2000A以上的回路，LMC、LMZ型，LAJ、LBJ型，LRD、LRZD型。35KV及其以上的配电装置一般采用油

26、浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器，常常采用LC系列16。4.2.4熔断器的选择高压熔断器是一种保护电器，当其所在电路的电流超过规定值并经一定时间后，它的熔体熔化而分断电流、断开电路。熔断器主要用来进行短路保护，但有的也具有过负荷保护功能。按安装环境，高压熔断器也有户内式和户外式两大类。我国生产的户内式熔断器有RN1、RN2、RN3、RN5和RN6等;户外式有RW310（G）、RW410（G）、RW535、RW710、RW1035等。（1）户内管式熔断器：RN1、RN2 两者结构基本相同，都是充有石英砂填料的密闭管式熔断器。RN2的尺寸较小。RN1主要用作335KV电力线路和电气设备的短路保护

27、；RN2用作335KV电压互感器的短路保护。（2）户外跌落式熔断器：RW310（G）型额定电压为10KV，额定电流50200A，断流容量50200MVA；RW41（G）型，除外形尺寸稍小于RW310（G）外，其它性能与RW310（G）相同。它们灭弧速度不高，因而没有限流作用；RW535型，额定电压为35KV，额定电流为50200A，断流容量为200800MVA，熔管采用钢纸管 环氧玻璃布复合管制成，有较高机械强度并能保证连续三次顺利开断额定断流容量；RW710型是有统一支架的跌落式熔断器，在条件变更时，只需用钩棒更换不同的熔管即可。熔管有较高机械强度，具有多次开断能力，可免除熔断一次即更换熔管

28、的麻烦；RW1035型，额定电压35KV ，额定电流为0.5A 者是专用于保护电压互感器的，额定电流为210A 者用于保护线路或设备过载与短路，它具有限流作用，可代替RW235及其附加电阻，但安装时要注意熔体电流与被保护对象的电流一致方可投入运行；RW1110型是10KV防污型跌落式熔断器，适用于工业污秽和沿海地区的输电线路及变压器的保护。除RW110型外其它型式只适用于周围空气没有导电尘埃和腐蚀性气体、没有易燃易爆及剧烈震动的户外场所16。4.2.5限流电抗器的选择（1）电抗器几乎没有过负荷的能力，所以主变压器或出线回路的电抗器，应按照回路最大工作电流选择，而不能用正常持续工作电流选择。（2

29、）对于发电厂母线分段回路的电抗器，应根据母线上事故切断最大一台发电机时，可能通过电抗器的电流选择。一般取该台发电机额定电流的50%80%。（3）变电所母线分段回路的电抗器应满足用户的一级负荷和大部分二级负荷的要求。4.2.6避雷器的选择选择原则：（1）避雷器灭弧电压不得低于安装地点可能出现的最大对地工频电压。（2）仅用于保护大气过电压的普通阀型避雷器的工频放电电压下限，应高于安装地点预期操作过电压；既保护大气过电压，又保护操作过电压的磁吹避雷器的工频放电电压上限，在适当增加裕度后，不得大于电网内过电压水平。（3）避雷器冲击过电压和残压在增加适当裕度后，应低于电网冲击电压水平。（4）保护操作过电

30、压的避雷器的额定通断容量，不得小于系统操作时通过的冲击电流。（5）中性点直接接地系统中，保护变压器中性点绝缘的阀型避雷器，如表4.1选择。4.3导体的设计和选择4.3.1分相封闭母线表4.1 保护变压器中性点的阀型避雷器变压器额定电压/KV110220330中性点绝缘110KV级35KV级110KV级154 KV级避雷器型式FZ110JFZ60暂用FZ40或特殊要求的避雷器FCZ110FZ110JFCZ154JFZ154J分相封闭母线在大型发电厂中的使用范围是：从发电机出线端子开始，到主变压器低压侧引出端子的主回路母线，自主回路母线引出至厂用高压变压器和电压互感器、避雷器等设备的各个分支线。

31、采用全连分相封闭母线，与敞露母线相比，有以下的优点：（1）供电可靠。封闭母线有效地防止了绝缘遭受灰尘、潮气等污秽和外物造成的短路。（2）运行安全。由于母线封闭在外壳内，且外壳接地，使工作人员不会触及带电导体。（3）由于外壳的屏蔽作用，母线的电动力大大减少，而且基本消除了母线周围钢构体的发热。（4）运行维护工作量小。图4.1 200MW机组电气主接线图如图4.1所示，发电厂和主变压器之间的连接母线及厂用分支母线均采用全连分相封闭母线。主回路封闭母线为500mm12mm(外径壁厚)圆管形铝母线，屏蔽外壳为1050mm8mm铝管，相间距离为1400mm。高压厂用分支封闭母线为150mm10mm的圆管

32、形铝线，屏蔽外壳为700mm5mm的铝管，相间距离为1000mm。电压互感器和避雷器分支封闭母线的为150mm10mm的圆管形铝母线，屏蔽外壳为700mm5mm的铝管，相间距离为1200mm。发电机回路电流互感器均套在发电机出线的套管上，并吊装在发电机的出线罩上。发电机的中性点选用干式接地变压器。为了提高封闭母线的安全可靠性，应装设微正压充气装置。备注：1发电机；2主变压器；3高压厂用变压器（为分裂绕组变压器）；4电压互感器；5高压熔断器；6避雷器；7电流互感器；8中性点接地变压器电压互感器：JDZJ-20型，变比/KV和JDZ-20型，变比/KV。高压熔断器：RN4-20型，额定电流20KA

33、,额定容量4500MV.A。电流互感器：LRD-20型，变比12000/5A.中性点接地变压器：型式为干式、单相、额定电压为20/0.23KV,额定容量25二次侧负载电阻为0.50.6欧姆，换算到变压器的一次侧电阻为37814537欧姆。可见，发电机中性点实际为高电阻接地方式，用来限制电容电流17。7总结与展望在本设计中，结合三河火力发电厂的实际运行情况，主要从电气主接线、短路电流计算、电气设备的选择、屋内屋外配电装置的布局、发电机、主变压器和母线的主保护几个方面作了较为详尽的论述。同时，在保证设计可靠性的前提下，还要兼顾经济性、灵活性和灵敏性，从而主接线中发电机出口220KV母线采用双母线带

34、旁路母线接线，500KV高压母线采用一台半断路器接线形式，10KV母线采用双母线分段接线的形式。主要电气设备和配电装置根据三河火力发电厂实际选用情况进行说明性选择；发电机采用带断线监视的纵差动保护，主变压器采用纵差动保护，母线采用完全电流差动保护。其中，为了方便说明和阅读，在设计的各个部分中还附有大量的公式、参数的计算、电路图和表格。当然，由于在实际的设计过程中也遇到了很多困难，有部分必须的详细数据无法搜集齐全，只能通过查阅书籍资料做出近似的计算，从而难免与实际情况有出入。附录三相短路电流计算结果表短路点编号短路点位置短路点基准电压支路电源名称支路计算电抗支路额定电流0s短路电流周期分量0.1

35、s短路电流周期分量XeIeI*”I”I0.1*I0.1U1PER UNITVALUEKAPER UNITVALUEKAPER UNITVALUEKAKVD1500KV母线525SX10.0060.110161.29017.737161.29017.737F10.0500.7343.2112.3552.7932.049F20.0500.7343.2112.3552.7932.049F30.0500.7343.2112.3552.7932.049F40.0500.7343.2112.3552.7932.049CGM*27.16*25.93D2 D3NO1,NO2发电机出口21SX10.0332.7

36、4930.44783.70730.44783.707F10.03118.3385.29897.1564.20977.185F20.26618.3380.57910.6100.55510.178F30.26618.3380.57910.6100.55510.178F40.26618.3380.57910.6100.55510.178CGM*212.69*191.43D4, D5NO1,NO2发电机6KV厂用母线6.3SX10.7299.1641.37212.5741.37212.574F10.68261.1260.20312.4280.20712.630F25.90061.1260.0251.5530.0251.533F35.90061.1260.0251.5530.0251.533F45.90061.1260.0251.5530.0251.533DDJ19.1253.812CGM*48.79*33.67（续）短路点短路点位置短路点基准电压支路电源名称0s短路电流非周期分量0.1s短路电流非周期分量短路冲击电流降值编号I*”I”I0.1*I0.1Ic