结构技术措施修订版

1、1 工作目标为统一本公司各设计人对于各工程项目的技术处理要点及做法，加强本公司设计质量控制，实现设计产品达到安全适用、经济合理的目标，特制定本设计补充技术措施。2 适用范围本公司所有工程项目的结构专业各阶段设计成果文件。3 设计总则3.1 结构设计应依据现行国家及地方相关规范、规程、标准等及本技术措施执行，如本技术措施内容与现行国家及地方相关规范、规程、标准等不符之处，应以现行国家及地方相关规范、规程、标准等为准。3.2 如个别特殊项目因建设单位要求或特殊设计条件所致，不能遵照本技术措施规定的内容进行设计时，设计人应先将该部分内容及原因报至总工办，经总工办确认后方可进行设计。3.3 注重方案比

2、选，对结构方案必须进行合理优化，通过比选采用最优方案；重视概念设计，概念设计是结构设计的核心（尤其是抗震设计）；设计人员要对计算设计（结构计算）结果进行合理性分析判断后采用，不要完全依赖计算结果；构造设计（构造措施）内容执行现行规范，不要随意加大构造要求；总之，结构设计应兼顾质量与成本，在保证结构安全的前提下尽量降低成本，做到经济合理，坚持成本最优原则。3.4 各阶段设计成果文件的编制深度应满足建筑工程设计文件编制深度规定（2009年版）的有关要求。4 材料选取4.1 钢筋混凝土结构中钢材的选取钢筋混凝土结构中尽可能采用高强钢筋，目前主要采用不低于HRB400。主筋：梁、板、柱、剪力墙及其边缘

3、构件、基础等纵向受力主筋应优先选用HRB400；箍筋：框架柱、剪力墙约束边缘构件、连梁箍筋应优先选用HRB400；当框架梁箍筋计算值较大时，箍筋也应优先选用HRB400；剪力墙构造边缘构件箍筋可采用HPB300；非框架梁箍筋(无特殊情况下)一般采用HPB300，当框架梁做水平转换构件时，箍筋应采用HRB400，且通长加密。4.2 基础及地下结构混凝土强度等级的选取基础及±0.000以下的地下结构部分的混凝土强度等级应优先选用C30。地下室外墙、基础底板、覆土下地下室顶板均应采用防水混凝土（防水等级为二级， P6抗渗等级P8），无特殊情况，原则上混凝土强度等级不得高于C30；框架结构、

4、剪力墙结构、框剪结构、框筒结构竖向构件混凝土强度等级参照相应结构类型确定，与外墙重叠部位竖向构件由于局部受压不能满足要求时，具体部位特殊处理，另议。4.3 钢筋混凝土结构住宅混凝土强度等级的选取钢筋混凝土结构住宅混凝土强度等级按如下原则采用：18层以下：选用C30，由于轴压比要求或接近规范限值时，可根据情况适当提高底部若干层竖向构件的混凝土强度等级为C35；1927层：梁板选用C30，（底部加强区+2层）竖向构件混凝土强度等级选用C35，若轴压比接近规范限值时，可根据情况适当提高底部若干层竖向构件的混凝土强度等级为C40；28层以上：梁板选用C30，（底部加强区+2层）竖向构件混凝土强度等级选

5、用C40，再向上56层竖向构件混凝土强度等级选用C35，若轴压比接近规范限值时，可根据情况适当提高底部若干层竖向构件的混凝土强度等级为C45；注：1、梁板混凝土强度等级原则上不得高于C30，但连梁混凝土强度等级应与剪力墙相同； 2、楼梯混凝土强度等级同相应楼层梁板； 3、构造柱、过梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20。4.4 框架结构混凝土强度等级的选取±0.000以上部分，梁板混凝土强度等级应优先选用C30；竖向构件（框架柱）一般选取C30，当建筑层数较多、荷载较大时，可根据具体情况适当提高底部若干层竖向构件（框架柱）的混凝土强度等级。注：1、梁板混凝土强度等级原则上不得高于

6、C30； 2、楼梯混凝土强度等级同相应楼层梁板； 3、构造柱、过梁、圈梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20。4.5 框剪结构、框筒结构混凝土强度等级的选取±0.000以上部分，梁板混凝土强度等级应优先选用C30；竖向构件（框架柱、剪力墙或筒体）混凝土强度等级根据轴压比及竖向构件截面通过计算综合确定，最高提高到C60，根据具体项目另议。注：1、梁板混凝土强度等级原则上不得高于C30，但连梁混凝土强度等级应与剪力墙相同； 2、楼梯混凝土强度等级同相应楼层梁板； 3、构造柱、过梁、圈梁等非承重构件混凝土强度等级优先选用C20。4.6 砌体结构混凝土强度等级的选取±0.000

7、以上的梁、板、楼梯、圈梁、构造柱等构件的混凝土强度等级应优先选用C25。4.7 钢结构中材质的选取一般情况下，钢结构中的梁、柱等主要受力构件应优先选用Q345钢；当截面尺寸由结构变形或局部稳定控制时，构件应优先选用Q235钢。4.8 混凝土强度等级的最低要求素混凝土结构混凝土强度等级不应低于C15；钢筋混凝土结构混凝土强度等级不应低于C20；采用强度等级400MPa及以上钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。4.9 基础垫层的有关要求防水混凝土结构基础底板的混凝土垫层，混凝土强度等级选用C15，软弱土层中厚度应取150mm，非软弱土层中厚度应取100mm。 处在弱腐蚀环境下基础垫层，混凝土强度

8、等级选用C20，厚度不小于100mm；处在中等腐蚀或强腐蚀环境下基础垫层应采用耐腐蚀材料，参见GB50046-2008有关规定。其他情况，基础垫层混凝土强度等级选用C10，厚度取100mm。5 荷载选取5.1 楼屋面恒荷载楼屋面恒荷载标准值应根据楼屋面详细构造做法进行计算，并把荷载倒算过程认真整理后，编入结构计算书。注：单坡平屋面找坡荷载，切勿漏算或少算。5.2 楼屋面活荷载楼屋面活荷载标准值应根据各房间的不同使用功能及屋面是否上人情况按规范规定取值，并应在结构设计总说明中注明；符合折减条件的应按规范规定的折减系数进行折减。注：1、消防车荷载的适用条件：单向板（板跨2m），双向板（板跨6m*6

9、m）,无梁楼盖（柱网尺寸6m*6m）； 2、书库活荷载除满足规范规定活荷载5kN/m2或12kN/m2外，当书架高度大于2米时，书库活荷载尚应按每米书架高度2.5kN/m2确定；3、门式刚架屋面采用压型钢板时，对受荷水平投影面积大于60m2的刚架，活荷载可取0.3kN/m2。5.3 风荷载基本风压按规范取用，但不得小于0.3kN/m2；对于高度大于60米的高层建筑，承载力设计时按基本风压的1.1倍选用；对于门式刚架，基本风压应乘以1.05倍选用。5.4 地震作用地震作用标准值组合前调整剪重比调整（5.2.5）；顶部附加地震作用调整（5.2.1）；鞭梢效应调整（5.2.4）；规则结构扭转影响调整

10、（5.2.3）。5.5 填充墙荷载各部分填充墙荷载标准值应根据建筑专业提供的墙体材料及面层做法计算，并应在结构设计总说明中给出所选材料的容重要求，一般按容重8kN/m3计算填充墙荷载。5.6 其它要求楼屋面上的设备荷载应按实际荷载及传递途径输入计算。进行厂房结构设计时，楼屋面活荷载标准值应由建设单位提供。如建设单位不能提供楼屋面活荷载标准值，设计人员可根据楼层的实际使用情况进行折算，并把折算结果写成书面材料，由建设单位确认后归档。荷载计算应准确无误，设计时应按相关规范取值，不得随意放大，更不得遗漏荷载。6 结构体系6.1 地下车库纯地下车库（上面有覆土），考虑消防车荷载，应优先采用框架梁大板结

11、构（仅设框架梁）；满足刚度要求情况下，也可采用板柱结构（目前一般要经过专家论证）；不建议采用普通梁板结构（布置次梁或井字梁）。仅在主楼地下的地库，根据结构竖向构件布置可采用普通梁板结构，也可采用框架梁大板结构，具体情况另议。6.2 住宅、别墅别墅：根据建筑方案要求，一般采用框架结构或框剪结构，也可采用剪力墙结构，慎用异形柱框架结构；若建筑方案相对规则且造型简洁，也可采用砌体结构。多层住宅（6层）：优先采用砌体结构，根据建筑方案的规则程度也可采用剪力墙结构（执行多层剪力墙结构构造），不建议采用异形柱结构。小高层住宅（711层）：优先采用剪力墙结构，不建议采用短肢剪力墙结构，布墙时能够满足隔开间布

12、墙条件时尽可能隔开间布墙，墙长8倍墙厚（局部允许布置短肢墙，但短肢墙要满足短肢墙构造措施，具体要求参见JGJ3-2010 7.1.8）。高层住宅（12层）：应采用剪力墙结构，层数超过18层时，高烈度地区尽可能布置一些长墙（可适当减少墙体数量），对结构整体计算结果有利，且经济性效果明显。注：1、砌体结构不允许设置角窗。 2、若住宅落在地库内，由于地库层高及覆土厚度要求导致住宅地下室层高较高时，必要时应设置地下室设备夹层或将住宅地下室做成两层地下室。 3、高烈度地区，慎用异形柱结构，不建议采用短肢剪力墙结构，这两种结构形式：一是不利于抗震，二是很不经济。6.3 公共建筑多层公建(6层)：优先采用框

13、架结构；在高烈度地区，根据建筑方案情况并结合整体计算结果，必要时应布置一些剪力墙，即为框剪结构。高层公建（60米以下）：优先采用框剪结构，具体要求参见JGJ3-2010 8.1.3、8.1.4）。高层公建（60米以上）：根据建筑方案布置可采用框剪结构、框筒结构或筒中筒结构。适当控制框架柱截面，尽量避免形成短柱，至少保证上面尽可能多的楼层不出现短柱，但框架部分有关要求需要满足JGJ3-2010 8.1.3、8.1.4及第9章规定。注：1、人流密集的大型商业建筑抗震设防分类属于乙类设防（建筑面积约17000m2或营业面积7000m2），其它公共建筑设防分类按GB50223-2008执行。 2、高度

14、小于60米时，原则上不做框筒结构，若由于建筑方案需要采用时，可按框剪结构设计。6.4 工业建筑单层厂房：单层厂房或仓库应优先采用门式刚架轻型钢结构；当吊车吨位较大或工作制级别较高时，应优先采用钢筋混凝土排架结构。 多层厂房或多高层孵化器：应优先采用钢筋混凝土框架结构，必要时需要布置剪力墙，即为框剪结构。6.5 结构体系的规则性要求 原则上不应采用特别不规则结构，特别不规则结构需要超限审查，由于建筑方案或使用功能要求无法避免时，要及时提醒甲方需要超限审查，不规则要求见GB50011-2010 3.4及条文。注：1、需要引起注意的是：单塔或多塔偏置问题，见GB50011-2010 P268。2、地

15、下一层与地上一层的侧移刚度比计算，采用的是剪切刚度。7 地基基础及地下结构设计7.1 多层建筑（4层）基础形式选取根据地质情况，若地质条件可以，优先采用天然地基浅基础或经地基处理后采用天然地基浅基础；如地质条件较差，天然地基无法满足要求，建议优先采用预应力管桩桩基础；若属于软土地区，注意管桩适用范围，见DB29-110-2010 3.1.1及条文。7.2 多层及小高层建筑（411层）基础形式选取 应优先采用预应力管桩，桩径根据承载力大小确定，但需要注意管桩适用范围；住宅应采用墙下布桩，采用桩基承台梁基础。7.3 高层建筑（1218层）基础形式选取 可采用预应力管桩，桩径根据承载力确定，但需要注

16、意管桩适用范围；超过15层时，不建议采用管桩，应优先采用600灌注桩（必要时采用后压浆）；住宅应采用墙下布桩，采用桩基承台梁基础，不建议采用桩筏基础。7.4 高层建筑（18层以上）基础形式选取优先选用后压浆灌注桩；对于住宅：1824层，桩径600，24层以上，桩径700；1827层应采用墙下布桩，采用桩基承台梁基础，不议建采用桩筏基础；27层以上，优先采用墙下布桩，建议采用桩筏基础。对于高层公建：桩径根据承载力大小确定，根据结构形式确定桩布置方式。7.5 地下室抗浮设计当地下建筑需要做抗浮设计时，抗浮设计水位应由地质勘察部门在地勘报告中给出。根据GB 50009-2001及天津市民用建筑施工图

17、设计审查要点（结构篇）的相关规定，抗符验算时水浮力荷载分项系数取1.1，建筑物及覆土自重分项系数取1.0；地下结构的抗浮稳定可按下式计算：1.0Gd + n x Ra 1.1Fw其中：Gd建筑物及覆土自重标准值（仅计算恒荷载） n抗拔桩数 Ra抗拔桩的抗拔承载力特征值 Fw按抗浮设计水位计算的水浮力标准值注：1、抗拔桩应进行裂缝验算，裂缝宽度不大于0.2mm。 2、抗拔桩应布置在柱下，不应在底板下均匀布置。 3、抗拔桩优先选用灌注桩，当采用管桩时，应对管桩提出具体要求，一般不建议管桩做抗拔桩。7.6 其它要求7.6.1 管桩适用范围见DB29-110-2010 3.1.1及条文；一般采用PHC

18、管桩，不建议采用PC管桩；管桩一般不设桩尖，设桩尖属于挤土桩，不设桩尖属于部分挤土桩。7.6.2 桩基设计等级为甲、乙级时，应进行桩水平承载力计算。7.6.3 桩基设计等级为甲、乙级时在工程桩施工前，应进行静载试桩。7.6.4 单桩承载力较大的灌注桩时，应进行桩身承载力验算。7.6.5 桩有腐蚀性问题时，灌注桩混凝土强度等级不应低于C35，保护层不应小于55mm，抗渗等级不应低于P8，水灰比不宜大于0.45。7.6.6 根据天津市民用建筑施工图设计审查要点（结构篇）的规定，天津地区只考虑浸水状态下地下水对混凝土及混凝土内钢筋的腐蚀性问题，不考虑干湿交替状态下地下水对混凝土及混凝土内钢筋的腐蚀性

19、问题。7.6.7 根据天津市预防混凝土碱-集料反应技术规程（DB29-176-2010）的规定，天津一般地区的基础及地下工程碱-集料反应工程环境为类，也有个别地区属于类（Na+、K+含量之和1400mg/l），根据地勘报告确定，不要搞错，并在图纸注明采取相应技术措施。7.6.8 有抗震设防要求的建筑物，地下室外墙的防水护墙不应采用100mm厚聚苯，其原因是聚苯变形大，减弱了土体对建筑物的约束。一些建筑专业图集里常有100mm厚聚苯护墙的做法，应注意提醒纠正，可采用实心砖护墙或6mm左右的聚乙烯泡沫塑料片材。7.6.9 抗浮要求的基础底板计算：底板配筋计算采用抗浮水位；裂缝计算采用静止水位，且保

20、护层按30mm考虑；有外防水时裂缝宽度可按0.3mm考虑，无外防水时裂缝宽度应按0.2mm考虑。7.6.10 厚度大于1米的厚板基础，不需验算裂缝宽度。7.6.11 地下室外墙裂缝计算：可按二a类环境计算，保护层按30mm考虑，有外防水时裂缝宽度可按0.3mm考虑，无外防水时裂缝宽度应按0.2mm考虑，有的专家认为应按压弯构件计算。7.6.12 地下室外墙承载力计算按竖向连续梁（层数为跨数）计算，注意土压力计算时c、应根据地勘报告正确选取（不同土质对于挡土墙计算结果差别很大）；地下室外墙应绘制详图，根据弯矩包络图，对于只有一层的地下室外墙外侧钢筋在距底板1/31/2层高范围内可切断一半。7.6

21、.13 注意沉降后浇带与收缩后浇带的区别：封闭时间不同，相应周围集水井封井时间即停止降水时间也不同，图中应注明，区别对待。沉降后浇带宜设在距主楼边柱的第二跨内。7.6.14 注意对地下室外墙与基坑侧壁之间回填土的要求：可采用灰土（3:7或2:8）、级配砂石、压实性较好的素土等分层夯实，要求压实系数不小于0.94。7.6.15 ±0.000（地坪）以下，与土直接接触的墙、柱表面在防腐处理前需抹20mm厚防水砂浆（1：2.5水泥砂浆掺3%防水剂）；钢筋混凝土墙、柱也可通过加大截面的方式增加保护层厚度。7.6.16 轻钢结构或排架结构基础设计时，未考虑柱间支撑的水平分力影响时，柱间支撑所在

22、跨的基础短柱柱顶应增设水平联系梁,梁截面及配筋根据跨度大小酌情选取。8 SATWE计算参数的合理选取及注意事项本部分主要说明一些关键计算参数的选取及注意事项，并结合现行规范的有关要求。8.1 总信息8.1.1 混凝土容重：剪力墙结构一般可取2627kN/m3，框剪结构、框筒结构一般可取26kN/m3，框架结构一般取25kN/m3即可。8.1.2 嵌固端所在层号：当地下室顶板作为嵌固部位时，嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1；若在基础顶面嵌固，嵌固端所在层号为1。8.1.3 强制刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。8.1.4 强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度：主要用于板

23、-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系应勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，SATWE计算时，荷载先导在梁上，注意板导荷与虚梁关系，勾选此项时，虚梁被剖分；弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的，弹性板3是针对厚板转换层的厚板的，其它情况宜采用弹性膜。8.1.5 模拟施工加载次序：一般选择模拟施工加载3。8.1.6 风荷载计算信息：一般工程选择计算水平风荷载；对于平立面变化比较复杂，或者对风荷载有特殊要求的结构或某些部位，如空旷结构、体育场馆、工业厂房、轻钢屋面、有大悬挑的广告牌、候车站、收费站等，应选择计算特殊风荷载，并在特殊风荷载定义菜

24、单选择自动生成。8.1.7 规定水平力计算方法：一般工程选择规范方法，复杂结构选择CQC组合方法。8.2 风荷载信息8.2.1 修正后的基本风压：指的是GB50009-2001式7.1.1-1中的w0，但对于部分风荷载敏感建筑如沿海地区和强风地带等，应放大1.11.2倍；对于门式刚架轻型钢结构，应放大1.05倍。8.2.2 结构基本周期（包括X向和Y向）：第一次计算时赋初值，计算后得到准确的结构自振周期，重新回到此处将新的周期填入，重新计算。8.2.3 承载力设计时风荷载效应放大系数：对于高度超过60米的高层建筑，放大系数为1.1。8.2.4 用于舒适度验算风压：按重现期为10年的风压值计算。

25、8.2.5 风荷载作用下结构阻尼比：混凝土及砌体结构取0.05，钢结构取0.01，有填充墙钢结构取0.02。8.2.6 用于舒适度验算的结构阻尼比：混凝土结构取0.02。8.2.7 是否考虑风振影响：对于高度大于30m、高宽比大于1.5的高层建筑、T1大于0.25s的高耸结构以及大跨度（36米）屋盖结构，应考虑风振影响。8.3 地震信息8.3.1 抗震等级：抗震等级与设防烈度、设防类别、结构类型、房屋高度（4个因素）有关，规范中抗震等级是针对丙类建筑，因此由于设防类别变化引起抗震等级的调整一定不要搞错。8.3.2 抗震构造措施的抗震等级（5个影响因素上述4个因素+场地类别）：丙类建筑79度类场

26、地，降低一度采取抗震构造措施；7度（0.15g）、8度（0.30g）、类场地，提高一度采取抗震构造措施。乙类建筑6度、7度（0.10g）、8度（0.20g）类场地，7度（0.15g）、8度（0.30g）类场地，提高一度采取抗震构造措施；9度类场地，适当提高而不是提高一度采取抗震构造措施；7度（0.15g）、类场地，比8度更高而不是9度采取抗震构造措施；8度（0.30g）、类场地，比9度更高采取抗震构造措施。8.3.3 考虑偶然偏心和双向地震作用： 计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，计算位移比时必须考虑偶然偏心影响，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心，对于高层建筑即便是均匀、对称的结构，也应

27、考虑偶然偏心影响，偶然偏心对结构的影响是比较大的，特别是对于边长较长结构的影响很明显，同时注意在规定水平力作用下位移比是否大于1.2，周期比是否大于0.9（A级），尽量调整模型使之满足要求；当位移比大于1.2较多或周期比实在不能满足要求时，建议考虑双向地震作用；程序允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用（一般工程不建议考虑双向地震作用），程序默认考虑双向地震作用是不考虑偶然偏心的，两者取不利，结果不叠加。8.3.4 计算振型个数：一般不小于9个，且不大于3倍层数，计算结果保证有效质量系数不小于90%，最好大于95%，高层建筑建议一般不小于15个；对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍。 如果振型

28、数取得足够多，而有效质量系数仍达不到90%，则考虑结构方案的合理性。对于错层结构、局部带有夹层结构或楼板有较大开洞、有较大凹入等需要按照弹性楼板计算地震作用时，为了确保不丧失高振型的影响，振型数宜多取一些。8.3.5 活荷重力荷载代表值组合系数：一般应取0.5，但对于藏书库、档案库应取0.8。现在程序不能分段计算只能填一个数。8.3.6 周期折减系数框架结构：填充墙较多时，可取0.7；填充墙较少，可取0.8；框剪结构、框筒结构：可取0.80.9，一般取0.85，填充墙较少时取0.9；剪力墙结构：可不折减，一般取0.95。8.3.7 特征周期：根据GB50011-2010 第4.1.6条之规定，

29、当地质勘察报告或安评报告提供准确的剪切波速和覆盖层厚度处于场地类别分界线附近（相差±15%）时，应采用插值确定特征周期。8.3.8 阻尼比：混凝土及砌体结构取0.05；钢结构：高度H50m时取0.04；50mH200m时取0.03；H200m时取0.02；单层钢结构厂房取0.0450.05；多层钢结构厂房取0.030.04；混合结构：0.045。8.3.9 斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：有斜交抗侧力构件的结构，当角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。查看计算结果，当最大地震方向与假设方向相差15度及以上时，则应在此补充此方向重新计算。对于异型柱结构最好

30、增加45度方向进行补充验算（规范规定是0.15g和0.2g时才验算），最后构件验算取最不利一组（程序自动验算）。8.4 活荷信息梁活荷不利布置：最高层号一般取屋面下一层即可，此项选择后，梁活荷载内力放大系数应取1（不应再放大）。考虑结构使用年限的活荷载调整系数：50年取1.0；100年取1.1。8.5 调整信息8.5.1 梁端负弯矩调幅系数：仅在竖向荷载作用下，对框架梁允许考虑混凝土的塑性变形内力重分布，适当减小支座负弯矩，相应增大跨中正弯矩，一般取0.85。注：1、仅对竖向荷载作用下产生的弯矩调幅，对水平力作用下产生的弯矩不调，如地震力和风荷载。实际上，先对竖向荷载产生的弯矩调幅，再与水平力

31、作用下产生的弯矩组合。2、悬臂梁支座负弯矩不调幅，转换梁及嵌固层框架梁支座负弯矩不调幅。8.5.2 连梁刚度折减系数：只是针对在地震内力计算时折减，一般不宜小于0.5，通常取0.60.7（高烈度地区可取0.6甚至0.5，低烈度地区可取0.7）；对非抗震设计不予折减。注：1、计算位移时，连梁刚度可不折减； 2、竖向荷载和风荷载内力计算时连梁刚度不予折减。8.5.3 梁活荷载内力放大系数：对于已考虑活荷载不利布置者，取1。8.5.4 梁扭矩折减系数：对于现浇楼板结构，考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁扭矩进行折减，一般取0.4；程序在进行结构计算时，此系数对不与刚性楼板相连的梁及弧梁不起作用，若考虑楼板

32、的弹性变形，梁的扭矩不应折减。8.5.5 实配钢筋超配系数：仅针对9度框架及一级框架结构，取1.15。8.5.6 梁刚度系数按2010规范取值：建议勾选；勾选后自动放弃中梁刚度放大系数选项。8.5.7 按抗规5.2.5调整各楼层地震内力（剪重比）：该项主要是为了满足规范中所规定的最小剪重比的要求，程序仅对±0.000以上调整，不考虑地下室部分。当某楼层地震剪力小很多，地震调整系数过大（大于1.2）时，说明该楼层结构刚度过小，应先调整结构布置和相关构件的截面尺寸，提高结构刚度，不宜采用某层地震剪力不足，就过多地增大该层地震剪力系数的做法。新抗规说明指出只要底部总剪力不满足要求，则结构各

33、楼层剪力均需要调整（应根据基本周期是位于反应谱的加速度段、速度段还是位移段，采用不同调整系数），不能仅调整不满足的楼层，地震剪力调整时，原先计算的倾覆力矩、位移和内力均相应调整。但是2002规范只调整剪力不满足要求楼层，倾覆力矩和位移均不调整。剪重比不满足说明刚度太柔或重量太大。弱轴方向即结构的第一平动周期方向，强轴方向即结构的第二平动周期方向，在剪重比调整时，根据结构的基本周期位于反应谱的相应区段而采用相应的调整：0.1TTg时，为加速度控制段调整，动位移比例因子为0；TgT5Tg时，为速度控制段调整，动位移比例因子为0.5；T5Tg时，为位移控制段调整，动位移比例因子为1。8.5.8 薄弱

34、层地震内力放大系数：抗规规定不小于1.15，高规规定为1.25，程序默认1.25；建议高层建筑取1.25，多层建筑取1.151.20。8.5.9 指定薄弱层个数及各薄弱层层号：该选项指的是多遇地震下的薄弱层。程序发现其刚度比的计算结果不满足规范要求时，程序会自动乘以放大系数，但对于竖向构件不规则或承载力不满足要求的楼层，不能自动判断为薄弱层；如结构转换层，不管程序给出的刚度计算结果如何，均应在此指定为薄弱层，指定薄弱层后，不影响程序自动判断结构其它的薄弱层。对于框架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高，从而导致一层抗侧刚度小于上部楼层而出现薄弱层，此种情况需对底层

35、地震力乘以放大系数，不需要刻意加大底层框架柱截面、减小上部框架柱截面。8.5.10 全楼地震力放大系数：一般不放大，取1。当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数，此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。8.5.11 顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数：当采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均采用振型分解法计算地震力，因此只要将振型数给得足够多，一般可以不考虑将塔楼地震力放大。8.5.12 托墙梁刚度放大系数：针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段

36、刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整，输入1。8.5.13 调整与框支柱相连的梁内力：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯距及柱端框架梁的剪力、弯距，但框支梁的剪力及弯矩不调整，框支柱轴力不调整。由于框支柱的内力调整系数往往很大，若相应调整框架梁的内力，则有可能框架梁设计不下来，因此一般情况不做调整。8.5.14 部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：如果在地震信息中“剪力墙抗震等级”填入一般部位剪力墙的抗震等级，则在此勾选。8.5.15

37、指定加强层：加强层由用户指定，用户指定后，程序自动实现：加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级；加强层及相邻层轴压比限值减小0.05；加强层及相邻层设置约束边缘构件。一般工程不涉及此项。8.5.16 0.2V0调整系数上限：需要用户输入，一般工程输入5能够满足要求，若仍不能满足要求，可将起始层号填为负值，则不受上限控制，规范并没有规定上限控制，需要控制满足要求为止。8.5.17 0.2V0调整终止层号：屋顶装饰架子层不建议调整，否则这一层框架柱计算值太大，实际上这一层很多时候是不必满足min0.2V0，1.5Vmax的。根据建筑平立面布局内收情况，有时候终止层号应由用户根据计算结果确定。8.

38、6 设计信息8.6.1 结构重要性系数：该参数用于非抗震组合的构件承载力验算，在持久设计状况和短暂设计状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1，二级不应小于1.0，三级不应小于0.9；对地震设计状况应取1.0。8.6.2 保护层厚度：此处要求填写的保护层厚度指截面外边缘至最外层钢筋（箍筋、构造筋、分布筋等）外缘的距离。注：1、C25及以下混凝土，保护层厚度增加5mm； 2、设计使用年限为100年的混凝土结构，保护层厚度应乘以1.4倍。8.6.3 考虑P-效应：只有高层钢结构和不满足高规第5.4.1条要求的高层混凝土结构才需要考虑P-效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。对于混凝土

39、结构，可以先不选择此项，待计算完成后，可以查看计算结果文件，程序会提示该工程是否计算P-效应；对于钢结构一般宜考虑P-效应。注：当设计水平力较小，如计算的楼层剪重比小于0.02时，结构刚度虽能满足水平位移限值要求，仍有可能不满足稳定要求，因此，当刚重比接近规范限值且高宽比过大时应进行P-效应验算。8.6.4 梁柱重叠部分简化为刚域：不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度（柱宽一部分）进行计算。当柱截面尺寸较大（如1000mm）或异型柱时，宜采用梁柱重叠部分简化为刚域，一般情况选择“否”，特别是考虑了“梁端负弯距调幅”后，则不宜再考虑节点刚域。8.

40、6.5 按高规或高钢规进行构件设计：高层应勾选，多层不选。8.6.6 框架梁端配筋考虑受压钢筋：一般可勾选。8.6.7 结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：主要是针对少墙框架剪力墙结构，一般不勾选。8.6.8 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定限值时一律设置构造边缘构件：一般应勾选。8.6.9 剪力墙构造边缘构件设计执行高规7.2.16-4条：一般不勾选，属于该条规定结构勾选。8.6.10 柱配筋计算原则：一般工程按单偏压设计，双偏压验算。理论上讲，所有混凝土柱的受力状态都是双偏压，单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例，但是双偏压计算出来的值多解。对于异形柱结构，无论设计人员

41、如何选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。 抗震设计时，框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计，如果设计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱（凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱，凹角处框架柱不是角柱），程序对其自动按照双偏压计算。8.7 配筋信息8.7.1 剪力墙竖向分布筋配筋率：结构施工图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率，不应小于结构整体计算时，该参数输入的竖向分布筋配筋率。因为剪力墙竖向分布筋配筋率增加，会使边缘构件的纵向受力钢筋的配筋减小，所以剪力墙实配的竖向分布筋配筋率小于结构整体计算时输入的竖向分布筋配筋率时，将使结构偏于不安全。 8.7.2 结构底部需要单独

42、指定墙竖向分布筋配筋率的层数及结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率：这两个参数可以对剪力墙结构不同楼层设定不同的竖向分布筋配筋率。主要用来提高框架核心筒等结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理，可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定；一般剪力墙结构不必单独指定。注：如果底部加强区某楼层约束边缘构件配筋较大，可以提高该楼层竖向分布筋配筋率，以适当降低约束边缘构件配筋。8.8 地下室信息8.8.1 土层水平抗力系数的比例系数（M值）： 该参数可参照JGJ94-2008 表5.7.5 灌注桩项取值，若填

43、一负数n（地下室层数N），则认为有n层地下室无水平位移。8.8.2 回填土侧压力系数：一般取0.5。8.8.3 室外地面附加荷载：一般取10kN/m2，对于室外地面附加荷载分布不均匀的情况，取最大附加荷载。9 JCCAD计算参数的合理选取及注意事项由于地基基础规范即将实施，并且软件即将升级，因此待升级后在整理。10 计算结果的合理性分析与判断10.1 几个重要参数的控制周期比：主要为控制结构的扭转效应，减少扭转对结构带来不利影响，目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理。位移比：指在规定水平力作用下的最大位移与平均位移的比值，高层建筑需要考虑偶然偏心影响；位移比控制是层扭转效应控制，限制结构

44、平面布置的不规则性，避免产生过大的偏心从而导致结构产生较大的扭转效应。位移角：位移角控制是整体平动刚度控制。刚度比：主要为控制结构竖向布置的规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层；或用于判断地下室结构刚度是否满足嵌固要求。刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免引起结构的失稳、倒塌。剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，规范之所以规定剪重比，主要是因为长周期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小，因此出于安全考虑，规范规定了最小剪重比的要求。注意：地下室不受最小剪重比控制。有效质量系数：用于判断参与振型数是否足够。轴压比：主要为控制竖向构件的延性

45、，竖向构件的延性对防止结构的倒塌至关重要。结构整体抗倾覆验算：高宽比大于4的高层建筑，基底不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基底与地基之间零应力区面积不应超过基础底面积的15%。10.2 框剪结构、框筒结构有关参数控制10.2.1 规定水平力作用下，框架部分底层承担的倾覆力矩是否大于50%？10.2.2 各层框架部分承担的剪力值是否满足min0.2V0，1.5Vmax？10.3 计算过程控制检查原始数据输入是否无误，特别是是否遗漏荷载？检查计算简图是否与实际相符？检查计算程序选取是否合适？检查计算参数选取是否合理？检查特殊构件定义、特殊荷载定义是否正确？关注超配筋信息文件，对出现超配

46、筋的部位进行判断处理？10.4 注意事项结构计算应是建立在良好的概念设计基础上的，不要过分依赖计算结果，不要认为“凡是计算得出的结果都是正确的”，要对计算结果加以分析和判断。11 需要引起注意的一些关键技术要点11.1 结构抗震设计的三个关键环节概念设计结构抗震设计的核心，结构抗震性能的决定因素首先取决于良好的概念设计；计算设计（结构抗震计算）包括地震作用计算和抗力计算，为抗震设计提供定量控制的手段。构造设计（构造措施）保证结构整体性、加强局部薄弱环节，保证抗震计算结果的有效性。总之，通过上述三个关键环节，保证结构体系的抗震综合能力，具体表现在强度、刚度和延性三者的统一，使得结构体系具备必要的

47、强度、适当的刚度、良好的延性及可靠的连接，并注意强度、刚度和延性之间的合理均衡。11.2 结构抗震设计的三大环境大环境地区抗震设防烈度；中环境场地类别；小环境建筑物本身抗震设防类别。11.3 抗震概念设计概念设计是将结构中的材料性能、构件性能、连接构造、结构体系通过试验或实践检验，但还不能计算和量化、符合客观规律的基本原则用于结构设计；抗震概念设计应遵循的基本原则大致如下：、结构的承载力、刚度、质量在平面内和沿高度应均匀、对称和连续分布，避免应力集中；、尽可能设置多道抗震防线，增加结构的赘余度，设置必要的延性耗能构件，适当加强结构关键部位和薄弱环节的抗震构造措施；、注重结构的连接整体性，同一结

48、构单元的构件应牢固连接；以抗震缝分开的结构单元应遵循彻底分离的原则；、预估和控制塑性铰出现的部位和范围，有针对性地采取抗震构造措施；、做到强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱杆件、强柱根；、采取有效措施防止过早的混凝土剪切破坏、钢筋锚固滑移、混凝土压溃等脆性破坏；、构件节点连接的承载力和刚度要与结构的承载力和刚度匹配，节点连接的承载力不应低于构件的承载力；、应避免算不清就盲目增加钢筋，切记任一部位结构构件的承载力超强或不足，都可能造成结构薄弱部位的转移，梁端、柱端、抗震墙底部加强部位的受弯配筋在满足承载力和抗震构造要求下，应避免超配，超配幅度不应超10%；、应考虑非结构构件对主体结构抗震产生的不利影响

49、。总之，抗震设计中，影响因素很多，结构构造是概念设计的具体化，结构体系依靠力学计算保证构件的承载力和变形，依靠构造措施将构件连接起来，形成结构体系。合理的构造保证构件传力明确，保证在地震力多次往复作用下能量的吸收和耗散，避免因部分构件破坏而使结构体系丧失承载力及抗震能力，结构的构造措施在规范中多属于强条，设计时应严格执行。11.4 新抗规对框架结构的调整就天津地区来说，相对于原抗规，大致做了下述几个方面的调整：、7度地区地震分组由第一组调整到第二组（地震作用约放大15%20%左右）；、强柱弱梁、强剪弱弯调整系数进一步增大（约提高18%25%）；、介于2430米之间高度的高层建筑抗震等级提高一级

50、；、滨海地区较大范围内场地类别由类调整为类（剪切波速由140m/s调整到150m/s），原来仅临港工业区及部分填海地区为类。11.5 框架结构中强柱弱梁的概念设计 、影响强柱弱梁的主要因素：梁端负弯矩，梁端正弯矩，梁端实配钢筋，梁端楼板配筋。、结构设计中存在的主要问题：弹性计算模型加大了梁端负弯矩，不合理的构件裂缝宽度验算加大了梁端实配钢筋，梁底钢筋的不合理配置，梁端实配钢筋与计算钢筋的差值问题，楼板钢筋对梁端实际承载力的影响。、设计建议：a、严格控制梁端实配钢筋（梁端负弯矩钢筋不应超配，实配钢筋面积控制在95%100%，对梁端正弯矩钢筋，超配量控制在10%以内，即不大于110%）； b、适当

51、控制梁底钢筋进入支座（框架柱）的数量，当梁底设置多排钢筋时，可仅考虑第一排钢筋进入支座，其它各排在柱截面外截断，以控制进入框架柱内梁底钢筋不小于梁端部截面梁端钢筋的计算值，并满足规范对框架梁配筋的构造要求（抗规6.3.3）为原则，这样既有利于强柱弱梁的实现，同时又可减少过多钢筋在节点区的锚固，有利于保证节点区混凝土的浇筑质量。c、框架梁裂缝宽度验算时，宜考虑塑性内力重分布，采用柱边缘截面处的梁端内力设计值，建议按梁的净跨单元验算框架梁梁端的裂缝宽度，确保框架梁裂缝宽度验算不致给强柱弱梁验算增加新的负担。d、应适当考虑现浇楼板中钢筋对框架梁端部实际的正截面抗震受弯承载力的影响。e、在框架梁配筋设

52、计及梁端裂缝验算时，应考虑梁端实配受压钢筋的作用，以适当减小梁顶钢筋，有利于强柱弱梁的实现。11.6 框架柱的设计原则、按强剪弱弯设计，避免发生剪切破坏。采用加大柱剪力设计值的方法提高其受剪承载力，需要指出的是，只需要在柱端箍筋加密区按照强剪弱弯原则设计箍筋，具体条文见抗规6.2.5。、按强柱弱梁设计，尽可能实现梁铰破坏机制。希望塑性铰首先在梁上形成，避免在柱上先出现塑性铰，因此梁的配筋不宜过强，而柱的配筋却要加强，具体措施：调整框架柱弯矩，实现强柱弱梁，具体条文见抗规6.2.2；框架柱底层固定端弯矩增大，推迟其屈服，也称为强柱根，具体条文见抗规6.2.3。、控制轴压比，实现大偏心受压破坏。轴

53、压比是影响框架柱延性的重要因素，轴压比愈大，剪跨比愈小，则框架柱愈容易产生脆性剪切破坏。、设置箍筋加密区，改善框架柱的延性。箍筋加密区是提高框架柱抗剪承载力和改善框架柱延性的综合构造措施。、控制框架柱截面尺寸，保证框架柱的延性。剪压比验算，轴压比控制，构造上保证。、控制框架柱纵筋面积，提高框架柱延性。框架柱纵筋最小配筋率是设计中非常重要的控制指标，为了避免地震作用下框架柱过早屈服，必须满足最小总配筋率的要求；但是，过大的配筋率容易产生粘结破坏从而降低框架柱的延性，因此框架柱的最大总配筋率也应控制。11.7 框架梁的设计原则、按强剪弱弯设计，避免发生剪切破坏。框架梁是框架的主要延性耗能构件，屈服

54、前的剪切破坏时脆性破坏，应予以避免，因此为确保梁端塑性铰不发生剪切破坏，即要求截面抗剪承载力大于抗弯承载力，具体条文见抗规6.2.4。、控制纵筋面积，避免发生少筋梁和超筋梁破坏。只有适筋梁属于延性破坏；为了避免少筋梁，混规11.3.6规定了最小配筋率；为了避免超筋梁，抗规6.3.4规定了最大配筋率。、限制受压区高度，保证适筋梁的延性。影响框架梁延性的主要因素是混凝土截面相对受压区高度；梁端截面上受压钢筋与受拉钢筋保持一定比例，对框架梁的延性也有较大影响，一是一定的受压钢筋可以减少混凝土受压区高度，二是在地震作用下，梁端可能会出现正弯矩，如果梁底钢筋过少，也会影响梁的承载力和变形能力，具体条文见

55、抗规6.3.3。、控制框架梁的截面尺寸，提高其延性。具体条文见抗规6.3.1、6.2.9。、设置箍筋加密区，提高梁端塑性铰区的延性。具体条文见抗规6.3.3、6.3.4。11.8 框架结构、框剪结构中的短柱设计及构造问题 短柱在地震时极易发生脆性剪切破坏，抗震性能差，设计中尽量避免，尤其避免在同一楼层中出现少数短柱，因此，应重视框架结构中短柱的设计并加强构造措施；在框架结构或框剪结构以下部位容易出现短柱，应引起高度重视：楼梯间、大型雨篷梁设置于框架柱之间使柱净高减小、沿外立面设置带形窗由于砌体填充墙的约束作用也可能形成短柱；如出现短柱应按规范采取加强措施，与短柱（2）有关条文：抗规6.3.56

56、.3.10，6.2.9。11.9 裂缝计算注意事项：、地下室外墙和基础底板裂缝计算参见第7节有关内容，不再赘述。、裂缝计算时，混凝土保护层厚度大于30mm时，可将保护层厚度取为30mm计算裂缝宽度。（GB/T 50476-2008 第3.5.4条）、混规裂缝计算公式的适用范围：只适用于单向简支受弯构件，不适用于连续梁和双向受力构件，也不适用于压弯构件如地下室外墙板。、混规裂缝计算公式计算结果偏大。国内对混凝土构件受力裂缝计算公式有三本规范：建设部、交通部、水利部计算结果相差很大，尽管交通、水利工程所处环境要恶劣得多，但是我们工民建的计算结果却是最大的。、按混规计算得到的受拉、受弯和偏心受压构件的裂缝宽度，对处于一类环境中的民用建筑钢筋混凝土构件，可不作为控制工程安全的指标。、不少审图机构要求提供双向板的裂缝和挠度计算，实际上规范并没有提供计算方法，所以这种要求和计算毫无意义。11.10 钢筋代换注意事项：钢筋代换时，尤其是以强度等级高的替代原设计的受力钢筋时，应按照等强度代换，但必须满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、锚固长度、接头面积百分率、搭接长度、裂缝宽度验算等要求。11.11 梁端截面的底面和顶面纵筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级