鲁阳电厂二期

1、n2006年末以来，我国第一台年末以来，我国第一台1000MW超超临界机组投入商业运超超临界机组投入商业运行行n目前，已有十余台超超临界机组投产。目前，已有十余台超超临界机组投产。n一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。一大批超超临界机组正在建设和计划建设之中。n发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性发电机组一直沿着不断提高蒸汽参数、增大单机功率、改进材料性能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。能和制造工艺、提高自动化水平的方向发展。n常规超临界机组具有明确的物理定义，常规超临界机组具有明确的物理定义，22.12MPa、374.15，n超超临界超超临界 (USC，也称

2、高效超临界、高参数超临界等，也称高效超临界、高参数超临界等) 机组是比常机组是比常规超临界（规超临界（SC）机组参数更高的机组。）机组参数更高的机组。n日本最早日本最早24.2MPa，593C；丹麦；丹麦27.5MPa；西门子；西门子600 C。我国。我国“（863计划）计划）”项目项目25MPa，温度，温度580 C。n目前国内已经投产和正在建设的目前国内已经投产和正在建设的1000MW级超超临界机组汽轮机级超超临界机组汽轮机进口初参数为进口初参数为2526.25MPa(a)/600/600。电厂容量（MW)汽轮机参数制造厂家（锅炉/汽机/发电机）投产时间（通过168h试运行）压力 (MPa

3、)温度 (oC)华能玉环电厂4100026.25600/600哈尔滨/上海/上海2006.11.28，2006.12.202007.11.11，2007.11.24上海外高桥电厂2102527600/600上海/上海/上海2008.3.26， 2008.6.7华电国际邹县电厂2100025600/600东方/东方/东方2006.12.4，2007.7.5国电泰州电厂2100025600/600哈尔滨/哈尔滨/哈尔滨2007.12.，2008.3.31华电芜湖电厂2660东方/东方/2008.6.24，2008.9.30华能营口电厂266025600/600哈尔滨/哈尔滨/哈尔滨2007.8.3

4、1,2008.10.14一次再热初温/再热蒸汽温度（）580/580580/600600/600机组效率（%）44.9445.1145.33二次再热初温/一次再热温度/二次再热温度（）580/580/580580/590/600600/600/600机组效率（%）45.5145.6745.9序号项 目单 位数 值（亚临界）1发电功率MW10002年利用小时数h50003年发电量kWh51094汽轮发电机组保证热耗(THA工况)kJ/kWh7359（7993）5锅炉保证效率%93.9（93）6管道效率%997发电厂热耗率kJ/kWh7916.（8681）8发电厂热效率%45.48（41.47）9

5、发电标准煤耗g/kWh270.1（296.2）n技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料技术经济性：主要取决与电站的投资与燃料价格，即取决于材料与燃料的价格比，与燃料的价格比，n污染控制：以表污染控制：以表1-2机组为例，按机组为例，按7500小时计算，该机组比亚小时计算，该机组比亚临界发电机组，每年节约国际通用煤（临界发电机组，每年节约国际通用煤（25000kJ/kg）115000吨，每年可少排放吨，每年可少排放CO2 270000吨。吨。n运行特性：超超临界机组，在运行特性：超超临界机组，在50%100%额定负荷之间，它的额定负荷之间，它的变负荷率可以达到变负荷率可以达到7

6、%8%/min；甚至比亚临界机组在同样负荷；甚至比亚临界机组在同样负荷范围内的变负荷率范围内的变负荷率5%/min要好。要好。n可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组可靠性：运行技术成熟，可靠性达到或超过亚临界机组n THL（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为（铭牌）工况。额定初汽参数，排汽压力为11.8kPa（a）、补水率为）、补水率为3、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等耗功后，能保证在寿命期内任何时间安全连续地在额定功率因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。内任何时间安全连续地在额定功率

7、因数，额定氢压下输出制造厂所保证的功率。n T-MCR（最大保证）工况。（最大保证）工况。THL工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平工况下的进汽量、在额定初参数下，考虑年平均水温等因素规定的背压、补水率为均水温等因素规定的背压、补水率为0、要比、要比THL工况下输出功率要大工况下输出功率要大37，为保证功率。为保证功率。n VWO（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（调节阀全开）工况。调节阀全开通过计算最大进汽量并在最大连续功率（MCR）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽）定义条件下的工况。此时发电机端输出的功率称阀门全开功率，其进汽

8、量应为量应为TRL所发功率进汽量的所发功率进汽量的1.05倍，此工况功率应为能力工况功率。倍，此工况功率应为能力工况功率。n THA（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、（热耗率验收）工况。初蒸汽为额定、考虑年平均水温等因素规定的背压、补给水率为补给水率为0、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、回热系统正常投入、考虑非同轴励磁、润滑及密封油泵等的功耗、功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输功率因素及氢压均为额定值时，能保证在寿命期内安全连续地运行。此工况下所输出功率的热耗率作为汽轮机验收的保证值。出功率的热耗率

9、作为汽轮机验收的保证值。n 除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除了上述表中所列的工况外，热平衡计算还包括高压加热器切除、低压加热器切除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的除、不同用量厂用汽以及滑压和定压下不同百分比的VWO等工况。其详细数据可等工况。其详细数据可参见汽轮机制造厂的资料。参见汽轮机制造厂的资料。 工 况项 目TRLT-MCRVWOTHA70%THA50%THA40%THA功率MW1000.01044.11083.51000.0700.0500.0400.0热耗率kJ/kW.h7,6797,3557,3617,3547,4887,7147

10、,894主蒸汽压力MPa(a)25.025.025.025.019.113.611.1再热蒸汽压力MPa(a)4.454.474.684.252.952.111.71主蒸汽温度600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0高压缸排汽温度349.8350.6356.2344.8346.9353.1355.2再热蒸汽温度600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0主蒸汽流量kg/h2,888,5332,888,5333,032,9602,733,4341,833,6361,289,8421,040,793再热蒸汽流量kg/h2,347,0732,3

11、61,4902,469,6732,245,5261,554,5571,115,357908,309高压缸排汽压力MPa(a)4.944.975.204.733.272.351.90中压缸排汽压力MPa(a)1.141.171.221.110.7830.5670.466低压缸排汽压力kPa(a)11.3/12.34.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.7低压缸排汽流量kg/h1,612,6021,620,0621,683,0741,550,7561,125,894837,588704,830补给水率%3.00.00.00.00.00.00.0高加出口给水

12、温度298.5298.8302.4294.8269.4248.8236.8发电机氢压MPa(a)0.620.620.620.620.620.620.62n哈汽（东芝哈汽（东芝97原町机组为母型）原町机组为母型）CCLN1000-25.0/600/600n单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组单轴、四缸四排汽、凝汽式、冲动型机组n压力级采用全三维设计压力级采用全三维设计n高压缸为单流式、双层缸结构，高压缸为单流式、双层缸结构，1个分流式调节级和个分流式调节级和9个压力级个压力级n中压缸为分流式、双层缸结构，中压缸为分流式、双层缸结构，27个压力级个压力级n2个分流式低压缸，每个流向包括个分流式低压

13、缸，每个流向包括26个压力级个压力级n4个主汽阀个主汽阀+4个调节阀，由个调节阀，由4根导汽管进入汽轮机高压缸的上、根导汽管进入汽轮机高压缸的上、下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端下半。进入高压缸的蒸汽通过分流式调节级后流向调端高压缸、中压缸膨胀低压缸膨胀A低压缸B膨胀膨胀死点膨胀死点膨胀死点转子膨胀死点低压缸A低压缸B中压缸高压缸推力轴承转子膨胀n所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。所有转子均为无中心孔整锻转子，各转子之间采用刚性联轴器。n转子采用独立的双轴承支撑。转子采用独立的双轴承支撑。n高中低压转子跨距分别为高中低压转子跨距分别为5810mm，5750

14、mm，7500mm。n转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。转子叶轮处开有平衡孔，以减小转子的轴向推力。n行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。行超声探伤等各种试验，动平衡试验，高速动平衡。n高压转子冷却。高压转子冷却。n中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第中压进汽部分设计了合理的冷却结构对转子高温区域进行冷却。第一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取一级隔板采用的特殊的结构形式，使中压进汽与中压转子隔开。抽取适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一适量高压调节级后经节流的蒸汽与第一段抽汽混合后，引入中压第一级隔板与

15、叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。级隔板与叶轮组成的封闭空间内对转子表面进行冷却。n高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，高参数和直流锅炉，管道内壁锈蚀剥离物进入蒸汽中形成固体颗粒，使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重使高中压阀门，高压调节级，中压第一级腐蚀比亚临界机组严重n通常定期清洗锅炉管道。通常定期清洗锅炉管道。n在粒子进入管道之前用滤网。在粒子进入管道之前用滤网。n改进叶型。改进叶型。n表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺表面强化技术：表面等离子喷涂工艺和扩散渗层工艺n机组系统设计和运行工况：采用大容量旁路系统机组系统设计和运行

16、工况：采用大容量旁路系统n单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）单体式除氧器（也称无头、内置式、一体化除氧器）n一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用一种目前世界上先进的除氧设备，已被广泛应用n在我国在我国300MW1000MW机组上也有不少成功的应用。机组上也有不少成功的应用。n国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰国内引进日本东芝公司技术和荷兰荷兰STORK（施托克）的技术（施托克）的技术制造制造 东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为东芝技术：采用小流量的喷嘴，每个喷嘴的流量为100t/h左右，左右，600MW机组需要机组需要16个喷嘴，个喷嘴，1000MW机组需要机组需要

17、22个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型个喷嘴。喷嘴加除氧盘的二次除氧型式式 STORK技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达技术：采用大流量喷嘴，每个喷嘴的流量可达1200t/h左右，左右，600MW机组仅需要机组仅需要2个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧个喷嘴，安装维护均比较方便，但如果一个发生故障，除氧器即无法运行，必须停机检修。器即无法运行，必须停机检修。 喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。喷嘴加沸腾鼓泡的二次除氧型式。n常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。常规除氧器的除氧过程是在一个高大的除氧头内进行的。n除氧头内装有淋盘或各种形状的填料。除氧头内装有淋盘或

18、各种形状的填料。n给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和给水通过喷嘴喷出，在通过淋盘或填料的过程中，增加了接触面和流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目流动行程，与由下往上流动的蒸汽混合换热达到除去不凝结气体的目的。的。n缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限缺点是在负荷变化时，除氧效果往往达不到要求，除氧效果受到限制。制。n必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建必须有一个高大的除氧头装在水箱上面，体积庞大，需要很高的建筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。筑空间，建筑投资和金属耗量均很大。n压力容器的应力集中。压力

19、容器的应力集中。n初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置初步除氧阶段：主凝结水是通过特殊自调式喷水装置雾化器，雾化器，把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大把水雾化成细小水滴。水滴的粒度及喷射的角度不因除氧器的出力大小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上小而改变。细小水滴以高速通过除氧器的蒸汽空间，撞击到挡水板上坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的坠落到水空间。除氧器内汽空间总是被饱和蒸汽占据。因此，气体的分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产生了冷分压力很小。在小水滴穿过饱和蒸汽的同时，在水滴的表面产

20、生了冷凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当凝，因此，水滴被加热。由于细小的水滴接触表面与水体积之比相当大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。大，所以水与蒸汽能得到较充分混合和换热，部份不凝结气体被逸出。这种加热过程进行得非常迅速。这种加热过程进行得非常迅速。n深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去深度除氧阶段：水在蒸汽空间停留时间很短，不可能较彻底地除去水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射水中的不凝结气体。因此，在贮水空间中进一步除氧就是用蒸汽喷射设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡

21、状态，设备往贮水空间充入蒸汽，搅动水箱内的水，使其达到饱和鼓泡状态，从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将从而把残存在水中的气体驱赶出去。这样，除氧器出口给水含氧量将达到设计要求，此过程称深度除氧。达到设计要求，此过程称深度除氧。n雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积雾化器（大流量喷嘴）的结构和工艺（专利）。根据水的容积不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变不断调整雾化效果。当流量不同时，喷嘴后微粒的尺寸维持不变,这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的这些微粒以高速通过喷嘴射向蒸汽空间，然后碰撞在蒸汽空间的壁面壁面,导

22、致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在导致微粒被粉碎成更小的微粒。保证在10%负荷时就能有相负荷时就能有相当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。当好的雾化效果，而且伴随流量变化而变化。n确定蒸汽在母管和分配管中的流速确定蒸汽在母管和分配管中的流速n合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应合理设计分配管的尺寸，保证蒸汽在每个支管分配均匀，不应产生偏流。产生偏流。n应选择合适的母管。应选择合适的母管。n确定分配管以及各支管内截面积的比例。确定分配管以及各支管内截面积的比例。n确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的确定支管下部开孔的数量及孔径尺寸。确保蒸汽喷入水空间的量及速

23、度，以使除氧器运行时管群不产生振动。量及速度，以使除氧器运行时管群不产生振动。n负荷适应性好。负荷适应性好。10110 %时时,均能保持高效除氧。均能保持高效除氧。n可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简可靠性高。由于无数众多的小流量喷嘴和繁复的淋水盘箱，结构简化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀化，加热蒸汽经数支喷管从水下进入，整体工作温度均匀,金属寿命金属寿命提高提高.n除氧能力可以达到除氧能力可以达到6000t/ h ,十分适用于大容量火电机组。十分适用于大容量火电机组。n排汽损失低。蒸汽消耗量仅为排汽损失低。蒸汽消耗量仅为70200kg/ h（传统（传

24、统600kg/ h ）。）。n单壳设计。简化系统，高度降低了单壳设计。简化系统，高度降低了34m ，节省基建、保温、平，节省基建、保温、平台、管道、给水再循环泵的费用。抗震性提高，避免了应力裂纹。台、管道、给水再循环泵的费用。抗震性提高，避免了应力裂纹。n壳体材料采用碳钢。仅用碳钢就能满足要求。壳体材料采用碳钢。仅用碳钢就能满足要求。n维护方便。结构简单，仅配一只或两只喷嘴，安装维护就方便得多，维护方便。结构简单，仅配一只或两只喷嘴，安装维护就方便得多，同时备件费用也降低。同时备件费用也降低。项目单 位参数运行参数除氧水箱有效容积t/h3265.5正常水位到低低水位MPa(a)最高0.9798

25、，最低0.147（机组启动工况）正常水位到排水管口最高353.7，最低300机组启动工况）除氧器额定出力最高127.4（VWO），最低25（机组启动工况）出口水温176.3（VWO）设计压力MPa1.12设计温度376排汽量1-2，连续运行排汽量200kg/h提升温度48.9（VWO）浓度差gl7滑压范围%10-100冷态启动中所需的预暖时间min120结构参数安装后总高度（含支座）mm5502净重/满水重/运行重kg152000/557000/432000壳体、封头材料20R喷嘴参数喷嘴数量2喷嘴出力t/h1200喷嘴型号/材料TYPE 1200 /DIN1.457122212ttTTws1

26、111ttTTwS TSd TS1 温 度 Tw21 流程 Tw2 Tw1 HP凝汽器 1LP凝汽器 TS2LPHP低压缸排汽低压缸排汽凝泵凝泵凝汽器凝汽器n 350%容量的立式定速凝结水泵，二台运行，一台备用容量的立式定速凝结水泵，二台运行，一台备用n 一台全容量的汽封冷却器一台全容量的汽封冷却器n 四台表面式低压加热器四台表面式低压加热器n 一台内置式除氧器一台内置式除氧器n 7、8号低压加热器置于凝汽器喉部与凝汽器成为一体号低压加热器置于凝汽器喉部与凝汽器成为一体n 采用中压凝结水精处理系统，不设凝结水升压泵采用中压凝结水精处理系统，不设凝结水升压泵 n 目前国内已投产和在建目前国内已投

27、产和在建1000MW机组的凝结水泵配置：机组的凝结水泵配置： 3个厂个厂2台台100%容量，四个厂容量，四个厂3台台50%容量容量n100%容量的凝结水泵均采用进口设备，而容量的凝结水泵均采用进口设备，而50%容量的凝结水泵由容量的凝结水泵由于其单泵容量小于于其单泵容量小于600MW机组单泵容量，国内制造厂均没有机组单泵容量，国内制造厂均没有100%容量水泵的供货业绩。容量水泵的供货业绩。 项 目单 位350%容量2100%容量国产进口单台机组泵组价格（含滤网、电机以及出口止回阀）万元300352960两台机组泵组总价万元6007041920总价差万元基准1041320n传统凝结水泵受技术条件

28、的影响，其输出功率不随负荷变化传统凝结水泵受技术条件的影响，其输出功率不随负荷变化n流量只能通过改变阀门的开度来进行调整，流量只能通过改变阀门的开度来进行调整，n凝结水泵的设计扬程普遍存在裕量较大的情况，因此造成很大部分凝结水泵的设计扬程普遍存在裕量较大的情况，因此造成很大部分能量消耗在节流损失中。能量消耗在节流损失中。n上世纪上世纪80年代末，国外变频技术被我国引进吸收。年代末，国外变频技术被我国引进吸收。n大功率高压变频器的发展和价格的下降使大型机组凝结水泵的变频大功率高压变频器的发展和价格的下降使大型机组凝结水泵的变频器调节成为可能器调节成为可能n传统是传统是7、8号低加共用一个旁路，号

29、低加共用一个旁路，5、6号低加采用单独的旁路。号低加采用单独的旁路。n调研表明：由于低加的可靠性明显提高调研表明：由于低加的可靠性明显提高,管理维护水平也越来越高，管理维护水平也越来越高，采用不锈钢管后，从未发生过事故。采用不锈钢管后，从未发生过事故。n从简化系统、减少投资、节约主厂房空间等方面考虑，推荐从简化系统、减少投资、节约主厂房空间等方面考虑，推荐5、6号低加共用一个旁路。号低加共用一个旁路。n优点优点: 当当5、6号低加中任一发生故障时，两台低加同时退出，机组号低加中任一发生故障时，两台低加同时退出，机组仍能带仍能带90%以上额定负荷，系统上得到了简化。以上额定负荷，系统上得到了简化

30、。 可节省可节省3个电动蝶阀、个电动蝶阀、2个等径三通，及部分管道，每台机组个等径三通，及部分管道，每台机组降低约降低约30万元。万元。 阀门及管件数量减少阀门及管件数量减少,管道局部阻力相应减小管道局部阻力相应减小,凝泵的功耗可减凝泵的功耗可减小。小。n凝结水泵的特性表明，其流量与转速的一次方成正比，扬程与转速凝结水泵的特性表明，其流量与转速的一次方成正比，扬程与转速二次方成正比，功率与转速的三次方成正比。二次方成正比，功率与转速的三次方成正比。n而对于驱动凝结水泵的异步感应电动机，其电源频率可以近似认为而对于驱动凝结水泵的异步感应电动机，其电源频率可以近似认为与水泵转速成线性关系，因此采用

31、变频器可以通过改变电源频率来改与水泵转速成线性关系，因此采用变频器可以通过改变电源频率来改变电动机转速。变电动机转速。n当机组负荷减低时，一方面，主凝结水量随负荷的降低而减少，另当机组负荷减低时，一方面，主凝结水量随负荷的降低而减少，另一方面，滑压运行的除氧器会因为抽汽压力的降低而减低，同时，因一方面，滑压运行的除氧器会因为抽汽压力的降低而减低，同时，因为主凝结水量的减少使得低压加热器的阻力损失也会减小，因此，凝为主凝结水量的减少使得低压加热器的阻力损失也会减小，因此，凝结水泵所需要的扬程会减小。结水泵所需要的扬程会减小。n此时，经变频减小水泵转速，其消耗功率将有显著减低，达到节能此时，经变频

32、减小水泵转速，其消耗功率将有显著减低，达到节能的效果。流量由的效果。流量由100 %降到降到80 %， 则转速相应降到则转速相应降到80 %，而电机，而电机的功耗降到额定功耗的的功耗降到额定功耗的51.2 %。n实际要考虑阀门调节时功耗、转速下降引起电机的效率下降等。实际要考虑阀门调节时功耗、转速下降引起电机的效率下降等。n技术经济性：如技术经济性：如1000MW超超临界机组一机三泵方案配置两台变超超临界机组一机三泵方案配置两台变频器，约需频器，约需300万元左右，论证表明其投资可在万元左右，论证表明其投资可在34年内回收。年内回收。n降低设备振动、温度降低设备振动、温度, 延长使用寿命。调速后延长使用寿命。调速后, 运行时转速低运行时转速低,动静动静磨损小磨损小, 首级叶轮不易发生汽蚀首级叶轮不易发生汽蚀, 因此可靠性提高因此可靠性提高, 寿命延长。凝结寿命延