静力弹塑性分析在ETABS程序中的应用参数设

1、会计学1静力弹塑性分析在静力弹塑性分析在ETABS程序中的应用程序中的应用参数设参数设23静力推覆分析的适用范围之我见静力推覆分析的适用范围之我见ETABS中推覆分析的参数及其设置方法中推覆分析的参数及其设置方法操作实例操作实例利用静力推覆作为弹塑性分析的工程应用实例简介利用静力推覆作为弹塑性分析的工程应用实例简介4计算计算分析分析与判断与判断是工程师的一项至关重要的工作是工程师的一项至关重要的工作许多分析计算工作具有不可重复性，因而需要熟练把许多分析计算工作具有不可重复性，因而需要熟练把握一些常用的计算工具如握一些常用的计算工具如Excel、Access等，尤其在等，尤其在进行弹塑性分析中具

2、备这些方面的能力能提供很好的进行弹塑性分析中具备这些方面的能力能提供很好的灵活性灵活性5什么情况下需要考虑使用静力推覆分析？什么情况下需要考虑使用静力推覆分析？这种方法过时了吗？这种方法过时了吗？6高度?7难度?8什么情况下需要考虑使用静力推覆分析？什么情况下需要考虑使用静力推覆分析？一般认为：超一般认为：超A级高度建筑、或者特别不规则建筑、或者级高度建筑、或者特别不规则建筑、或者存在高位错层转换等明显薄弱部位的一般不规则建筑，存在高位错层转换等明显薄弱部位的一般不规则建筑，均需要做弹塑性分析。均需要做弹塑性分析。这种方法过时了吗？是否一使用动力弹塑性时程分析这种方法过时了吗？是否一使用动力弹

3、塑性时程分析静力推覆分析就靠边站了呢？静力推覆分析就靠边站了呢？否否9规范、标准：规范、标准：仅仅是一种评估方法，但不可少仅仅是一种评估方法，但不可少美国规范体系中有一套美国规范体系中有一套FEMA系列规范和报告，详细规定了建系列规范和报告，详细规定了建筑结构抗震性能评估的方法、标准等，其中规定较为详细的筑结构抗震性能评估的方法、标准等，其中规定较为详细的有有ATC40、FEMA356、FEMA273/274等。等。我国规范要求我国规范要求GB50011：5.5节；节；JGJ3-2002 C4.6.44.6.5一种设计思想一种设计思想薄弱部位与薄弱构件、结构性能表现特点、地震能量耗散方薄弱部位

4、与薄弱构件、结构性能表现特点、地震能量耗散方法、地震设防措施与实现法、地震设防措施与实现10静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述 （1）为什么需要设置推覆分析中的各种参数）为什么需要设置推覆分析中的各种参数 （2）钢混凝土本构关系）钢混凝土本构关系 （3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数 （4）剪力墙模拟）剪力墙模拟 （5）推覆工况定义中的参数）推覆工况定义中的参数 （6）推覆结果中的参数设置）推覆结果中的参数设置11静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（1）为什么需要设置推）为什么需要设置推覆分析中的各种参数覆分析中的各种参数ETAB

5、S中关于静力弹塑性推覆分析主要有以下三类参数需要设中关于静力弹塑性推覆分析主要有以下三类参数需要设置：一、塑性铰；二、推覆分析参数；三、结果输出参数置：一、塑性铰；二、推覆分析参数；三、结果输出参数只有深刻理解了上述三类参数各自代表的内涵，才能有针对性只有深刻理解了上述三类参数各自代表的内涵，才能有针对性地对地对ETABS分析模型中相应的参数进行计算、调整和修正，也分析模型中相应的参数进行计算、调整和修正，也才能得到相对准确的分析模型和较为可靠的结果。才能得到相对准确的分析模型和较为可靠的结果。 12静力推覆分析中的主要参数概述（静力推覆分析中的主要参数概述（1）为什么需要设置推覆分析）为什么

6、需要设置推覆分析中的各种参数中的各种参数对对ETABS中关于静力推覆分析相关参数设置主要出于如下原因：中关于静力推覆分析相关参数设置主要出于如下原因：一、程序默认参数为基于美国规范和美国的实际情况；一、程序默认参数为基于美国规范和美国的实际情况；二、程序对构件设计计算的结果不能直接转化为推覆分析参数；二、程序对构件设计计算的结果不能直接转化为推覆分析参数； 三、程序按照我国规范对构件设计计算的部分结果还不够准确，三、程序按照我国规范对构件设计计算的部分结果还不够准确，有一定差异，因此需要人工复核进行调整、修正后才能转化为推有一定差异，因此需要人工复核进行调整、修正后才能转化为推覆分析参数；覆分

7、析参数；四、程序内嵌的一些计算假定与我国规范规定差异较大，比如其四、程序内嵌的一些计算假定与我国规范规定差异较大，比如其求解求解P-MM关系曲线时，采用的公式与我国规范采用的公式有很关系曲线时，采用的公式与我国规范采用的公式有很大不同大不同基于以上差异，需要对有关参数进行恰当设置，以下以实例说明基于以上差异，需要对有关参数进行恰当设置，以下以实例说明上述差异的存在及影响。上述差异的存在及影响。13静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（2）钢混凝土本构关系）钢混凝土本构关系ATC40、FEMA356、Perform 3D手册关于结构、构件本构关系手册关于结构、构件本构关系的描

8、述的描述14静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（2）钢混凝土本构关系）钢混凝土本构关系A.我国规范相关规定我国规范相关规定混凝土的本构关系（混凝土的本构关系（-关系）关系） 钢筋的本构关系钢筋的本构关系15静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（2）钢混凝土本构关系）钢混凝土本构关系A.我国规范相关规定我国规范相关规定钢材的本构关系（钢材的本构关系（-关系）关系）16静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数两种定义法：程序生成、用户自定义；两种定义法：程序生成、用户自定义； 这里重点

9、介绍用户自定义铰这里重点介绍用户自定义铰两种铰：两种铰：P-MM铰（包括纯铰（包括纯P、M铰）铰） V铰铰17计算塑性铰主要参数计算塑性铰主要参数截面极限承载力时，有三种不同方法：截面极限承载力时，有三种不同方法：一、一、ETABS程序默认生成，直接反映到塑性铰属性中程序默认生成，直接反映到塑性铰属性中二、二、ETABS程序根据我国规范进行设计获得杆件截面的塑性铰主要参数，需要程序根据我国规范进行设计获得杆件截面的塑性铰主要参数，需要处理后反映到推覆分析模型中处理后反映到推覆分析模型中三、根据我国规范编制有关电算表格得到杆件构件截面的塑性铰主要参数，也需三、根据我国规范编制有关电算表格得到杆件

10、构件截面的塑性铰主要参数，也需要处理后反映到分析模型中要处理后反映到分析模型中18（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数 PMM铰的定义铰的定义ETABS默认默认右图为右图为ETABS定义定义P-MM曲线图曲线图（ETABS默认铰定义结果）默认铰定义结果）Nmax=28641 kNMmax=3054 kN.m19（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数 PMM铰的定义铰的定义ETABS按规范设计的按规范设计的PMM关系曲线关系曲线20（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数程序默认程序默认P-MM铰参数与设铰参数与设计值的差异计值的差异 表：表

11、：ETABS按我国规范设计的构件截面按我国规范设计的构件截面P-MM参数参数 800 x800，1%21（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数P-MM关系曲线图关系曲线图（ETABS设计结果）设计结果）Nmax=16556 kNMmax=1931 kN.m下图为按规范编制下图为按规范编制P-MM关系计算表格关系计算表格22（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数程序默认程序默认P-MM铰参数与设计值的差铰参数与设计值的差异异 按我国规范按我国规范独立设计的构件截面独立设计的构件截面P-MM参数参数800 x800，1%Nmax=15379 kNMmax=171

12、4 kN.m右图按右图按GB50010-2002由此能得到更加贴近我国实情的由此能得到更加贴近我国实情的P-MM包络线包络线23（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数程序默认程序默认P-MM铰参数与设铰参数与设计值的差异计值的差异 按我国规范按我国规范独立设计的构件截面独立设计的构件截面P-MM参数参数800 x800，1%Nmax=15379 kNMmax=1714 kN.m右图按右图按GB50010-2002由此能得到更加贴近我国实情的由此能得到更加贴近我国实情的P-MM包络线包络线因此按实算因此按实算P-M输入为宜输入为宜24（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰

13、定义中的参数M铰参数铰参数 300 x500，C30，端部端部=1.2%（支座顶筋）；（支座顶筋）； 端部端部=0.52%（支座底筋）（支座底筋）ETABS默认铰结果：默认铰结果：Mpos=95.1 kN.m Mneg=155.1 kN.mETABS设计结果：设计结果：Mmax=268 kN.m根据梁实配纵钢筋根据梁实配纵钢筋按按GB50010-2002计算结果：计算结果：Mpos=114 kN.m； Mneg=243 kN.m；因此在定义因此在定义M铰时，应根据梁实配钢筋率确定铰时，应根据梁实配钢筋率确定M铰对应的铰对应的M值。值。如下图所示：如下图所示：25（3）杆构件塑性铰定义中的参数）

14、杆构件塑性铰定义中的参数M铰参数铰参数 300 x500，C30，1.2%程序默认生成修正后剪力26（3）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数V铰参数铰参数 300 x500，C30，端部端部0.56mm2/mm。ETABS默认铰结果：默认铰结果：Vu=199.2 kNETABS设计结果：设计结果：V=187.8 kN（弹性荷载设计组合最大值）根据梁实配纵钢筋根据梁实配纵钢筋按按GB50010-2002计算结果：计算结果：Vu=239.84 kN因此在定义因此在定义V铰时，应根据梁实配箍筋确定铰时，应根据梁实配箍筋确定V铰对应的铰对应的Vu值。值。如下图所示：如下图所示：27（3

15、）杆构件塑性铰定义中的参数）杆构件塑性铰定义中的参数V铰参数铰参数 300 x500，C30。程序默认生成修正后剪力28静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（4）剪力墙模拟）剪力墙模拟剪力墙模拟一直是静力弹塑性和动力弹塑性分析的一个关键问题和热点问题，其根本原因在于：一、剪力墙的破坏形式有别于一般杆系构件，塑性铰的概念不能很好刻画剪力墙的屈服与破坏；二、国际上，剪力墙尚无比较统一的破坏标准，目前普遍采用的剪力墙模拟方法包括壁式框架模型、纤维单元模型，无论哪一种模拟都有各自的优点或缺陷；三、目前针对RC剪力墙的实验研究与理论研究均处于比较前沿的课题，尚需进行大量实验与研究；四

16、、我国尚缺乏比较系统的结构体系抗震评价标准29静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（4）剪力墙模拟）剪力墙模拟在ETABS中，推覆分析模型对剪力墙的模拟主要采用壁式框架模型，并近似用P-MM曲线模拟剪力墙屈服面以获得其塑性铰特性。示例如下：30静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（4）剪力墙模拟）剪力墙模拟在利用壁式框架模拟剪力墙时，值得注意的是模拟后的分析模型在主要结构特性指标上应与原弹性分析模型指标相一致，如周期、在侧向荷载工况下的层间角、总重量等指标应接近。由于剪力墙简化为杆件，其刚度损失比较明显，需要通过较强水平构件进行补偿。这类水平构件实质是“

17、镶嵌”在墙内的“刚臂”，把人为分裂开的剪力墙连接起来使其重新成为一个整体。壁式框架的水平“内嵌”构件不需要考虑塑性铰、不考虑重量。31静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（4）剪力墙模拟）剪力墙模拟在模拟剪力墙时主要考虑两种塑性铰：P-MM铰与V铰通常情况下P-MM铰需要全局考虑，而V铰则可以仅在底部加强区、转换部位、剪力墙变截面部位等薄弱部位和剪力相对较大部位考虑。P-MM铰的计算与柱类似，但依据的规范条文有所不同。V铰参数的计算与梁类似，但计算截面剪力极限承载力时可适当考虑轴压的有利影响。32静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（5）推覆工况定义中）

18、推覆工况定义中的参数的参数推覆工况定义主要有三种参数需要设置推覆工况定义主要有三种参数需要设置一、分析选项，包括推覆初始工况定义、终止推覆条件定义、最一、分析选项，包括推覆初始工况定义、终止推覆条件定义、最大推覆步数、迭代容差与事件容差等；二、构件卸载方法、几何大推覆步数、迭代容差与事件容差等；二、构件卸载方法、几何非线性选项，这一步无特别需要修正的参数；三、加载模式非线性选项，这一步无特别需要修正的参数；三、加载模式以上参数中比较复杂的是分析选项中的参数设置。也是整个推覆以上参数中比较复杂的是分析选项中的参数设置。也是整个推覆分析中至关重要的一环。往往需要设计师进行多轮试算、调整，分析中至关

19、重要的一环。往往需要设计师进行多轮试算、调整，才能得到较好的推覆结果。才能得到较好的推覆结果。推覆工况一般情况下需在重力荷载作用完毕之后才能开始进行，推覆工况一般情况下需在重力荷载作用完毕之后才能开始进行，因此因此推覆工况一般包含至少三种推覆力定义：重力、推覆工况一般包含至少三种推覆力定义：重力、X向、向、Y向向推覆推覆 33静力推覆分析中的主静力推覆分析中的主要参数概述要参数概述（5）推覆工）推覆工况定义中的参数况定义中的参数右图：推覆工况参数定义右图：推覆工况参数定义窗口窗口下图：推覆工况定义窗口下图：推覆工况定义窗口 34静力推覆分析中的主静力推覆分析中的主要参数概述要参数概述（5）推覆

20、工）推覆工况定义中的参数况定义中的参数右图：侧推力定义窗口右图：侧推力定义窗口ETABS提供了三种推覆力提供了三种推覆力模式：模式：一、按楼层重力模式一、按楼层重力模式二、按模态形状模式二、按模态形状模式三、按均匀加速加载模式三、按均匀加速加载模式原则上一般选第三种原则上一般选第三种35静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置数设置静力推覆分析结果的显示主要有两方面：静力推覆分析结果的显示主要有两方面：一、推覆曲线一、推覆曲线二、结果输出二、结果输出需要调整输出参数的为第一项需要调整输出参数的为第一项36静力推覆分析中的主要参数概述静力

21、推覆分析中的主要参数概述（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置数设置37静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置数设置推覆分析结果中的参数设置主要是对需求谱参数推覆分析结果中的参数设置主要是对需求谱参数Ca、Cv的设置的设置，该两个参数直接界定了结构性能所需要满足的范围，即直接，该两个参数直接界定了结构性能所需要满足的范围，即直接影响到性能点的确定。因此十分重要。影响到性能点的确定。因此十分重要。以下公式说明了以下公式说明了Ca、Cv参数的近似计算方法。参数的近似计算方法。38静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述

22、（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置数设置注：1. 公式中的公式中的Alpha_max除了参照除了参照规范提供的值外，也可根据地震安全性规范提供的值外，也可根据地震安全性评价报告提供的值；评价报告提供的值； 2.当当Gama不等于不等于1时，时，Cv值与结值与结构第一自振周期有关。构第一自振周期有关。39静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置，精确数设置，精确计算结果如下计算结果如下式及表所示：式及表所示：（不近似取不近似取1）40静力推覆分析中的主要参数概述静力推覆分析中的主要参数概述（6）推覆结果中的参）推覆结果中的参数设置

23、数设置结果参数设置好后，即可得到需求谱与能力谱关系曲线，同时结果参数设置好后，即可得到需求谱与能力谱关系曲线，同时确定性能点。在上述界面中还可以确定各推覆步骤出现的塑性确定性能点。在上述界面中还可以确定各推覆步骤出现的塑性铰个数、类型等信息总结。铰个数、类型等信息总结。需要注意的是，需要注意的是，弹塑性层间位移角等弹塑性层间位移角等信息需在输出结果信息需在输出结果中整理得到。中整理得到。41实例条件实例条件现有一现有一8层层29m高办公楼，为丙类建筑，在高办公楼，为丙类建筑，在7度度0.10g地区，地区，II类场，设计类场，设计地震分组为一组。地震分组为一组。结构体系拟采用钢筋混凝土框架体系，

24、结构平面布置如图结构体系拟采用钢筋混凝土框架体系，结构平面布置如图5所示，主要构所示，主要构件编号与材料如下表所示。混凝土柱为件编号与材料如下表所示。混凝土柱为C50，梁、板，梁、板C30.由于底层大空间需要层高为由于底层大空间需要层高为6m，中部，中部5F6F层间层高为特殊交层间层高为特殊交易层取易层取5m初步分析上述两层可能为相对薄弱层，为此确定对结构作静力弹初步分析上述两层可能为相对薄弱层，为此确定对结构作静力弹塑性推覆分析进行补充计算以检查结构在大震下的弹塑性层间位塑性推覆分析进行补充计算以检查结构在大震下的弹塑性层间位移角是否满足规范要求，同时揭示结构能力与需求的关系移角是否满足规范

25、要求，同时揭示结构能力与需求的关系42实例条件实例条件43三维三维分析模型分析模型44主要塑性铰修正参数如下：主要塑性铰修正参数如下：P-MM铰800 x800C50柱：按设计配筋率，P-MM铰对应的N=16556kN，M=1931kN.m;600 x600C50柱：按设计配筋率，P-MM铰对应的N=9313kN，M=806kN.m;M铰、V铰250 x500梁：按设计配筋率，Mtop=243.04,Mbot=113.86; V=214.56250 x500梁：按设计配筋率， Mtop=202.54,Mbot=93.15; V=239.8445主要结果如下：主要结果如下：塑性铰塑性铰弹塑性层弹

26、塑性层间位移角间位移角结论：结论：结构能满结构能满足大震不足大震不倒的抗震倒的抗震设防性能设防性能目标。目标。 46申明：本项目为申明：本项目为CCDI作品，因彼时参与了推覆分析的全过程，在此对作品，因彼时参与了推覆分析的全过程，在此对当时给予极大支持配合的原同事表示感谢！当时给予极大支持配合的原同事表示感谢！项目概况：项目概况：卓越世纪中心项目位于深圳市福田区益田路与金田路之间，紧邻金田路。总建卓越世纪中心项目位于深圳市福田区益田路与金田路之间，紧邻金田路。总建筑用地筑用地30667.7 m2，总建筑面积，总建筑面积424008m2。 项目主要由四座塔楼及裙房地下室组成。项目主要由四座塔楼及

27、裙房地下室组成。 1、2、4号塔楼为超高层建筑，号塔楼为超高层建筑，3号楼号楼为高层建筑。其中：为高层建筑。其中：1号塔楼建筑面积为号塔楼建筑面积为108937（不含避难层）（不含避难层）m2，主要功能为办公写字楼，建筑，主要功能为办公写字楼，建筑主体高度为主体高度为250米，核心筒部分及屋顶钢架高度升至米，核心筒部分及屋顶钢架高度升至280m。地上部分。地上部分65层（包层（包括括5层夹层），主体平面为矩形。层夹层），主体平面为矩形。2号塔楼建筑面积号塔楼建筑面积90000（不含避难层）（不含避难层）m2，主要包括办公、酒店和酒店式公寓，主要包括办公、酒店和酒店式公寓，建筑物主体高度，建筑物

28、主体高度238m，核心筒部分及屋顶钢架高度升至，核心筒部分及屋顶钢架高度升至260m。地上部分。地上部分60层层(包括包括3层夹层层夹层)，主体平面为矩形。，主体平面为矩形。4号塔楼建筑面积为号塔楼建筑面积为51463(不含避难层不含避难层)m2，建筑主体高度为，建筑主体高度为165.5m，屋顶钢架，屋顶钢架高度升至高度升至185.5m。地上部分。地上部分42层层(包括包括2层夹层层夹层)，地面四层为商业，以上为办公，地面四层为商业，以上为办公写字楼，主体平面为矩形。写字楼，主体平面为矩形。 47下图为下图为1、4#塔楼典型层平面：塔楼典型层平面：48建筑结构布建筑结构布置和选型、置和选型、超

29、限类型超限类型 ：1#塔楼塔楼49建筑结构布建筑结构布置和选型、置和选型、超限类型超限类型 ：4#塔楼塔楼50针对超限内容的主要对策：针对超限内容的主要对策：（1）控制结构主要指标尽量在规范规定范围内）控制结构主要指标尽量在规范规定范围内（2）针对结构抗震薄弱部位进行针对性加强）针对结构抗震薄弱部位进行针对性加强（3）分别对超限塔楼进行了中震不屈服分析与设计）分别对超限塔楼进行了中震不屈服分析与设计（4）对超限塔楼）对超限塔楼1#、4#进行了静力弹塑性推覆分进行了静力弹塑性推覆分析（本次介绍重点）析（本次介绍重点）（5）针对超限塔楼进行了构造加强）针对超限塔楼进行了构造加强由于本次内容主要为关

30、于推覆分析的应用，因此其由于本次内容主要为关于推覆分析的应用，因此其他内容不作详细介绍他内容不作详细介绍511#楼模型主要信息：楼模型主要信息：524#楼模型主要信息：楼模型主要信息：531#楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对：541#楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对：551#楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对楼弹性模型与弹塑性分析模型的主要指标比对：结论：结论：通过上述对比显示，用于静力弹塑性推覆分析的ETABS模型和弹性分析模型结构性能吻合的非常好，可以用于静力弹塑性分析。4#塔楼情况类似

31、561#塔楼主要结果：塔楼主要结果：需求需求-能能力谱关系力谱关系曲线曲线571#塔楼塔楼主要结果：主要结果：弹塑性层弹塑性层间位移角间位移角58塑性铰：塑性铰：591#塔楼推覆分析结论：塔楼推覆分析结论：（1）现结构方案完全满足规范要求的）现结构方案完全满足规范要求的“小震弹性、中震可修、大震小震弹性、中震可修、大震不倒不倒”的抗震设防性能目标。的抗震设防性能目标。（2）1#楼现方案同时也满足本报告设定的小震弹性、中震中允许部楼现方案同时也满足本报告设定的小震弹性、中震中允许部分次要水平构件出现塑性、大震下允许部分连梁和框架梁出现较多塑分次要水平构件出现塑性、大震下允许部分连梁和框架梁出现较

32、多塑性铰但不出现危及生命安全的严重变形的抗震设防性能目标。性铰但不出现危及生命安全的严重变形的抗震设防性能目标。（3）塑性铰主要发生在连梁、部分框架梁局部位置，且主要分布于）塑性铰主要发生在连梁、部分框架梁局部位置，且主要分布于建筑物的中下部，这在一定程度上与中震分析的结果是吻合的，即中建筑物的中下部，这在一定程度上与中震分析的结果是吻合的，即中震分析时构件界面利用率最大的部位在推覆分析中将首先出现屈服，震分析时构件界面利用率最大的部位在推覆分析中将首先出现屈服，且随着推覆的进展部分塑性铰的发展也与中震结果中构件界面利用率且随着推覆的进展部分塑性铰的发展也与中震结果中构件界面利用率具有一定的相

33、关性。具有一定的相关性。（4）从结果文件看，竖向构件中框架柱未出现塑性铰、剪力墙在大）从结果文件看，竖向构件中框架柱未出现塑性铰、剪力墙在大震下未出现塑性铰，说明竖向构件具有良好的抗震性能。震下未出现塑性铰，说明竖向构件具有良好的抗震性能。（5）通过结构在大震下的变形和塑性铰出现位置和发展状态，可以）通过结构在大震下的变形和塑性铰出现位置和发展状态，可以确定现设计是安全的、抗震构造措施是适当的，同时局部位置塑性铰确定现设计是安全的、抗震构造措施是适当的，同时局部位置塑性铰发展较为严重的构件需要改善其延性性能和配筋等以调节其抗震变形发展较为严重的构件需要改善其延性性能和配筋等以调节其抗震变形能力

34、，尽量将其变形控制在生命安全范围以内。能力，尽量将其变形控制在生命安全范围以内。 604#塔楼主要结果：塔楼主要结果：需求需求-能能力谱关系力谱关系曲线曲线614#塔楼主要结果：塔楼主要结果：弹塑性层弹塑性层间位移角间位移角62塑性铰：塑性铰：634#塔楼推覆分析结论：塔楼推覆分析结论：同同1#塔楼类似，不再列塔楼类似，不再列通过上述分析，卓越世纪中心塔楼超限设计得到了通过上述分析，卓越世纪中心塔楼超限设计得到了专家组的一致认可与肯定，一次性的通过了抗震设专家组的一致认可与肯定，一次性的通过了抗震设计专项审查论证。计专项审查论证。如今在深圳福田中心区，这几座塔楼已经陆续封顶如今在深圳福田中心区

35、，这几座塔楼已经陆续封顶，即将成为深圳又一商务、办公、商业综合发展的，即将成为深圳又一商务、办公、商业综合发展的重要一站。重要一站。64西塔也用了静力推覆分析吗？西塔也用了静力推覆分析吗？这个，确实。这个，确实。虽然当年设计时主要考虑了动力弹塑性分析作为超虽然当年设计时主要考虑了动力弹塑性分析作为超限设计的重要一环，但设计团队仍然在分析中考虑限设计的重要一环，但设计团队仍然在分析中考虑了静力弹塑性推覆分析。了静力弹塑性推覆分析。分析工具采用了分析工具采用了Arup公司的软件公司的软件Dyna。65三十一三十一层层 L31= 64.25m首首层层 Ground=62.29m六十七层六十七层 L

36、L67 =60.42mLEVEL 31; +135.0M (最大楼面面积办公室层最大楼面面积办公室层 MAX OFFICE FLOOR)LEVEL 67; +297.0M (最小楼面面积办公室层最小楼面面积办公室层 MIN OFFICE FLOOR)LEVEL 00; +0.0M (地面地面 GROUND FLOOR)66西塔静力推覆分析主要结果：西塔静力推覆分析主要结果：弹塑性层间位移角：弹塑性层间位移角：67西塔静力推覆分析主要结果：西塔静力推覆分析主要结果：性能点：性能点：震下：第一振型方向：震下：第一振型方向：屋顶位移屋顶位移 基底剪力基底剪力 2.15 m 302.9 MN 第二振型

37、方向：第二振型方向：屋顶位移屋顶位移 基底剪力基底剪力 2.14 m 287.6 MN 68西塔静力推覆分析主要结果：西塔静力推覆分析主要结果：塑性铰塑性铰发展过发展过程：程：69西塔静力推覆分析主要结果：西塔静力推覆分析主要结果：结论：结论：通过静力推覆分析可以看出，结构整体冗余度较高通过静力推覆分析可以看出，结构整体冗余度较高，在推覆过程中其弹塑性层间位移角小于设定限值，在推覆过程中其弹塑性层间位移角小于设定限值1/100、性能点对应的底部总剪力小于大震时程分、性能点对应的底部总剪力小于大震时程分析结果（约析结果（约325MN）。）。这些都表明结构是安全的，能满足大震不倒的抗震这些都表明结

38、构是安全的，能满足大震不倒的抗震设计要求。设计要求。70其他采用推覆分析作为超限设计的项目还有深圳腾讯其他采用推覆分析作为超限设计的项目还有深圳腾讯QQ大厦大厦、深圳京基金融中心、珠海恒隆等等。、深圳京基金融中心、珠海恒隆等等。这些项目的总体特点是结构高度超限（少数结构为高位转换这些项目的总体特点是结构高度超限（少数结构为高位转换），但布局和结构形式相对比较规整，除了高度一项超限外，），但布局和结构形式相对比较规整，除了高度一项超限外，其他主要性能指标均能控制在规范限制范围内。因此在和专家其他主要性能指标均能控制在规范限制范围内。因此在和专家组沟通后，均得到可以仅做静力弹塑性推覆分析即可用于超

39、限组沟通后，均得到可以仅做静力弹塑性推覆分析即可用于超限设计的意见。节省了时间和资源，同时也为结构性能评估提供设计的意见。节省了时间和资源，同时也为结构性能评估提供了一定参考。了一定参考。注：以下项目的推覆分析采用了注：以下项目的推覆分析采用了Midas软件。软件。71深圳京基中心项目深圳京基中心项目C座座：C座高座高100m，分，分a、b、c三个单元，建筑层数为三个单元，建筑层数为32层。转换层设在六层板面（部分主楼下另带两个夹层。转换层设在六层板面（部分主楼下另带两个夹层车库，实际底部大空间层数为七层）。层车库，实际底部大空间层数为七层）。 其上部独其上部独立，在转换层以下连为一体。立，在转换层以下连为一体。 C座超限情况为高位转换，经专家评议需做弹塑性分座超限情况为高位转换，经专家评议需做弹塑性分析对结构抗震性能进行评估。析对结构抗震性能进行评估。72深圳京基