提升机制动减速度、制动压力计算

1、长春羊草煤业股份有限公司一矿地面副井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JK2.52.0,24°,最大静张力(差)：Fe=83kN=8460.75kg(根据AQ1035-2007煤矿用单纯缠绕式提升机安全检验规范附录A中选取钢丝纯每米质量：P0=3.10kg/m绞车道余长：L=900m一、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定：1 .上提时提升系统安全制动减速为2AcMg(sin二fcos：)=9.81(sin21300.015cos2130)=3.61m/s2 .下放时提升系统安全制动减速为Ac>0.75m/s23 .提升系统实际最大静张

2、力Fmax二n(QQ0)(sinaf1cosa)P0L(sinaf2cosa)=5(6301.11700)(sin21300.015cos2130)3.10900(sin21300.3cos2130)=6557.02kg式中Q每辆矿车载荷质量，1.1x1700kg；Q0每辆矿车质量，630kg；n每次提升矿车数,5;f1矿车运行阻力系数，0.015;P0钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L提升斜长，900mf2钢丝绳运行阻力系数，根据托纯辗状态，可取f2=0.150.5;取0.3a绞车道倾角,21030'。4 .提升系统变位质量Em包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kN

3、s2/m；、:WjWdWtP0Lni(QzQk)LkPkm=g4375192005605(1.11700630)9003.10一9.81=4018.86kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;22Wj=(200200B)Dg=(2002002)2.52=4375kgWd-电机的变位重量，kN;2IDT2=300型252=19200kgm2GD：电机转子的回转惯量，kg-m2；I减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT-一天轮的变位重量，kN;_2_2一Wt=GtDtDt-102Gt大轮轮缘重量，kg；Dt-大轮直径，m或W=140D：=14022=560kg*m2L缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0

4、钢丝纯每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5.保险制动后转动部分的制动减速度;质量模数Z“mFmax4018.866557.02=0.61k131cc重载上提时制动减速度为as=6.56m/s>Ac=3.61m/ssZ0.61重载下放的制动减速度ax=K1=31=3.28>0.75m/s2Z0.61变位制动力Fz=3Fe=38460.75=2538225kg式中Fz折算到滚筒周边的保险制动力，kN,综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1 .根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值=Fm上父外+c

5、=6557.024.5+2.1=5.58MPa根据计算结果最大工作油压值调Fe8460.75整为5.6MP32 .二级制动油压值的确定Pu级=0.7PX=0.7x5.6=3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MP3式中Px实际需要白工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax提升机实际最大静张力，6557.02kg;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg;C盘形闸阻力之和，c=PP2P3=0.9-0.7-0.5=2.1MPa；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1=0.9MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧

6、等阻力，折算成油压值，P2=0.7MPa；P3液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿二段材料并提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2./2A,240最大静张力(差)：Fe=83kN=8460.75kg(根据AQ1035-2007煤矿用单纯缠绕式提升机安全检验规范附录A中选取钢丝纯每米质量：P0=3.10kg/m绞车道余长：L=900m一、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定：1 .上提时提升系统安全制动减速为2AcMg(sin二fcos：)=9.81(sin21300.015cos2130)=3.6

7、1m/s2 .下放时提升系统安全制动减速为Ac.0.75m/s23 .提升系统实际最大静张力Fmax二n(QQ0)(sinaf1cosa)P0L(sinaf2cosa)=5(6301.11700)(sin21300.015cos2130)3.10900(sin21300.3cos2130)=6557.02kg式中Q每辆矿车载荷质量，1.1x1700kg；Q0每辆矿车质量，630kg；n每次提升矿车数,5;f1矿车运行阻力系数，0.015;P0钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L提升斜长，900mf2钢丝绳运行阻力系数，根据托纯辗状态，可取f2=0.150.5;取0.3a绞车道倾角,21030&

8、#39;。4 .提升系统变位质量Em包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kNs2/m；.二mWjWdWtPoLni(QzQk)LkPkg4375211205605(1.11700630)9003.10一9.81=4214.58kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;_22Wj=(200200B)Dg=(2002002)2.52=4375kgWd-电机的变位重量，kN；Wd=GD22LDT2=3302022.522=21120kg*m2GD：电机转子的回转惯量，kg-m2；i减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT-一天轮的变位重量，kN;_2_2一Wt=GtDtDt-102Gt大轮

9、轮缘重量，kg；Dt-大轮直径，m或W=140D：=14022=560kg*m2L缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0钢丝纯每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5 .保险制动后转动部分的制动减速度;4214.586557.02=0.64牛日.m质量模数Z=Fmaxk131cc重载上提时制动减速度为as=6.25m/s>Ac=3.61m/sZ0.64重载下放的制动减速度ax=K1=31=3.13>0.75m/s2Z0.64变位制动力Fz=3Fe=38460.75=2538225kg式中Fz折算到滚筒周边的保险制动力，kN,综合上述计算结果，该提升系

10、统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1 .根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值=Fm上父外+c=6557.02X4.5+2.1=5.58MPa根据计算结果最大工作油压值调Fe8460.75整为5.6MP32 .二级制动油压值的确定Pu级=0.7PX=0.7x5.6=3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MP3式中Px实际需要白工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax提升机实际最大静张力，6557.02kg;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg;C盘形闸阻力之和，c=PP2P3=0.9-0.7-0.5=2.1M

11、Pa；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1=0.9MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2=0.7MPa；P3液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿三段材料并提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-2.煌PA,17°,最大静张力(差)：Fe=83kN=8460.75kg(根据AQ1035-2007煤矿用单纯缠绕式提升机安全检验规范附录A中选取钢丝纯每米质量：P0=3.10kg/m绞车道余长：L=670m一、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条

12、规定：1 .上提时提升系统安全制动减速为Ac_g(sin工二f1cos=)=9.81(sin240.015cos24)=4.12m/s22 .下放时提升系统安全制动减速为Ac.0.75m/s23 .提升系统实际最大静张力Fmax=n(QQ0)(sinaf1cosa)F0L(sinaf2cosa)=5(6301.11700)(sin240.015cos24)3.10670(sin240.3cos24)=6669.02kg式中Q每辆矿车载荷质量，1.1x1700kg；Q0每辆矿车质量，630kg；n每次提升矿车数,5;f1矿车运行阻力系数，0.015;P0钢丝绳每米系数，3.10kg/m；L提升斜

13、长，900mf2钢丝绳运行阻力系数，根据托纯辗状态，可取f2=0.150.5;取0.3a绞车道倾角,21030'。4 .提升系统变位质量Em包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kNs2/m；WjWdWtP0LMQzQk)LkPkm=g_4375211205605(1.11700630)9003.10一9.81-4214.58kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;22Wj=(200200B)Dg=(2002002)2.5=4375kgWd-电机的变位重量，kN;2=2112Ckg*m222Wd=Gd"：=3302DT22.52GD：电机转子的回转惯量，kg-m2；

14、i减速比；20Dg滚筒直径，2.5m；WT-一天轮的变位重量，kN;_2_2一Wt=GtDtDt-102Gt大轮轮缘重量，kg；Dt-大轮直径，m或W=140D；=14022=560kg*m2l缠在滚筒上的钢丝长度，mP0钢丝纯每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5 .保险制动后转动部分的制动减速度；壬目物、"m4214.58质重枚数Z0.64Fmax6557.02k13199重载上提时制动减速度为as=6.25m/s>Ac=3.61m/sZ0.64一一.一一一、K121c重载下放的制动减速度ax=3.13>0.75m/sZ0.6

15、4变位制动力Fz=3Fe=38460.75=2538225kg式中Fz折算到滚筒周边的保险制动力，kN,综合上述计算结果，该提升系统采用二级制动液压控制系统。二、提升系统制动压力值确定1 .根据实际最大静张力确定所需的最大工作油压值PX=Fmax父R+c=6557.02父4.5+2.1=5.58MPa根据计算结果最大工作油压值调Fe8460.75整为5.6MP32 .二级制动油压值的确定Pu级=0.7R=0.7x5.6=3.92MPa根据计算结果二级制动油压值调整为4.0MP3式中Px实际需要白工作油压，MPaP0提升机设计最大静张力差时的贴闸油压值，4.5MPa；Fmax提升机实际最大静张力

16、，6557.02kg;Fe提升机设计最大静张力，8460.75kg;C盘形闸阻力之和，c=PP2P3=0.90.70.5=2.1MPa；P1完全松闸时，保证闸瓦的必要间隙而压缩蝶形弹簧的力，折算成油压值，P1=0.9MPa；P2油缸、密封圈、拉紧弹簧等阻力，折算成油压值，P2=0.7MPa；P3液压站制动状态时的残压，按最大残压计算，P3=0.5MPa长春羊草煤业股份有限公司一矿二段风井提升机制动减速度及制动压力计算副井提升系统基础数据：JKB-1.6/1.5,240最大静张力(差)：Fe=62kN=6320.08kg(根据AQ1035-2007煤矿用单纯缠绕式提升机安全检验规范附录A中选取钢

17、丝纯每米质量：P0=2.37kg/m绞车道余长：L=670m一、提升系统安全制动减速度确定根据煤矿安全规程第四百二十七条规定：1 .上提时提升系统安全制动减速为_一一_2Ac_g(sin二二hcos：)=9.81(sin240.015cos24)=4.12m/s2 .下放时提升系统安全制动减速为Ac.0.75m/s23 .提升系统实际最大静张力Fmax二n(QQ0)(sinaf1cosa)P0L(sinaf2cosa)=3(6301.11700)(sin240.015cos24)2.37670(sin240.3cos24)=4234.04kg式中Q每辆矿车载荷质量，1.1x1700kg；Q0每

18、辆矿车质量，630kg；n每次提升矿车数，3;f1矿车运行阻力系数，0.015;P0钢丝绳每米系数，2.37kg/m；L提升斜长，670mf2钢丝绳运行阻力系数，根据托纯辗状态，可取f2=0.150.5;取0.3a绞车道倾角,24004 .提升系统变位质量Em包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量，kNs2/m；、:WjWdWtPoLMQzQk)LkPkm=g_200024480274.43(1.11700630)6702.37一9.81=3653.65kgWj绞车机械部分的变位重量，kN;22Wj=(200200B)Dg=(2002001.5)22=2000kgWd-电机的变位重量，kN；2ID2=1703022522=24480kgm2GD：电机转子的回转惯量，kg-m2；I减速比；30Dg滚筒直径，2mWT-一天轮的变位重量，kN;_2_2一Wt=GtDtDt-102Gt大轮轮缘重量，kg；Dt-大轮直径，m或W=140D：=1401.42=274.4kg*m2L缠在滚筒上的钢丝长度，m；P0钢丝纯每米质量，kg/m；g重力加速度9.81m/s2；保险制动后，矿车减速度的确定5.保险制动后转动部