过程设备设计计算题

1、计算题2.1无力矩方程应力?试用无力矩理论的基本方程，求解圆柱壳中的应力(壳体承受气体内压p，壳体中面半径为R，壳体厚度为t)。若壳体材料由20Rd(b)?=400Mpa,<r(s)?=245MPa改为16MnRd(b)?=510MPa,?d(s)?=345MPJa圆柱壳中的应力如何变化？为什么？2.3?短圆筒临界压力1、三个几何尺寸相同的承受周向外压的短圆筒，其材料分别为(y220MPa,E2105MPa,0.3)、铝合金(y110MPa,E0.7105MPa,0.3)和铜(y100MPa,E1.1105MPa,0.31)，试问哪一个圆筒的临界压力最大，为什么？2.4临界压力爆破压力有

2、一圆筒，其内径为1000mm,壁厚为10mm,长度为20m,材料为20?R(b400MPa,y245MPa,E2105MPa,0.3)。在承受周向外压时，求其临界压力Pcr。在承受内压力时，求其爆破压力Pb，并比较其结果。2.5临界压力有一圆筒，其内径为1000mm,壁厚为10mm,长度为20m,材料为20?R(b400MPa,y245MPa,E2105MPa,0.3)。在承受周向外压时，求其临界压力Pcr。在承受内压力时，求其爆破压力Pb，并比较其结果。2.6无力矩理论应力对一标准椭圆形封头(如图所示)进行应力测试。该封头中面处的长轴D=1000mm,厚度t=10mm,测得丘点(x=0)处的

3、周向应力为50MPa。此时，压力表A指示数为1MPa，压力表B的指示数为2MPa，试问哪一个压力表已失灵，为什么？2.7?封头，厚度?式推导薄壁半球形封头厚度计算公式2.8无力矩理论应力有一锥形底的圆筒形密闭容器，如图2-54所示，试用无力矩理论求出锥形壳中的最大薄膜应力与的值及相应位置。已知圆筒形容器中面半径R,厚度t;锥形底的半锥角，厚度t,内装有密度为的液体，液面高度为H，液面上承受气体压力PC2.9无力矩理论应力一单层厚壁圆筒，承受内压力pi=36MPa时，测得（用千分表）筒壁外表面的径向位移W。=0.365mm,圆筒外直径Do=980mm,E=2105MPa,=0.3。试求圆筒内外壁

4、面应力值。2.10无力矩理论应力1Mpa,有一容器端盖是由经线yx2/a所形成的回转薄壳，如图所示，其中气体的压力为筒体直径为1600mm，盖及筒体的厚度为12mm，试用无力矩理论计算A、B两点的压力。'23/21 y（参考公式：曲线第一曲率半径R2.11有一周边固支的圆板，半径R=500mm?板厚t=38mm?板面上承受横向均布载荷？P=3MPa试求板的最大挠度和应力（取板材的E=2*e5MPa?泊松比0.3?）。上题中的圆平板周边改为简支，试计算其最大挠度和应力，并将计算结果与上题作一分析比2.12?圆板圆形塔板穿流式泡沫塔其内径为1500mm,塔板上最大液层为800mm（液体重为

5、431.510N/m）,塔板厚度为6mm，材料为低碳钢（E5210MPa,0.3)。周边支承可视为简支，试求塔板中心处的挠度；若挠度必须控制在3mm以下，试问塔板的厚度应增加多少?如图中所示，外周边简支，已知b所示内周边受均布力矩的环板与c所示内周边受均布力环2.13环板板的解，求a所示内周边固支环板的解。2.14薄壳如图所示储满液体的锥壳，液体密度为，试写出应力表达式。2.15强度理论下图为一圆筒在内压作用时，压力与容积变化量的关系图。看图回答下列问题并推导相关公式：（1）OA段为直线，为什么？（2）A、C、D点对应的压力分别称为什么？（3）AC段为弹塑性变形阶段，CD段为爆破阶段，试分析曲

6、线具有上图形状的原因。（4）试推导出基于Tresca屈服失效判据（又称为最大切应力屈服失效判据或第三强度理论）的R与Rc的关系（R为筒体所受内压，Rc为弹性区与塑性区分界面半径），假设材料为理想弹塑性材料，屈服点为s并用所推导的公式写出Ps（图中A点压力）表达式。2.16容器有一压力容器，一端为球形封头，另一端为椭圆形封头，如图所示。已知圆筒的平均直径为D2000mm，封头和筒体壁厚均为20mm，最高工作压力p2MPa，试确定：（1）筒身经向应力和环向应力；（2）球形封头的和（3）椭圆形封头a/b值分别为2、2、3时，封头的最大应力所在位置。试画出应力分布图。参考公式：422,21/2pax(

7、ab2tb2.17无力矩理论应力计算?容器如图所示，圆筒中面半径为R，壁厚为t，圆锥与圆筒的壁厚相等，半锥顶角为a容器内承受气体压力p的作用，且圆筒中液柱高为H1，圆锥液柱高为H2，液体密度为P,忽略壳体的自重。?（1）按无力矩理论推导A-A、B-B、C-C、D-D截面处的经向应力和周向应力的计算公式；（或推导壳体上各处的经向应力和周向应力的计算公式）；?（2）若H1?>H2，求出圆锥壳中最大应力作用点的位置及大小。2.18薄膜应力?半径为R,厚度为t，密度为p的球形盖，求因自身质量作用在容器中引起的薄膜应力。2.19温差应力?蒸汽管为108X4m的无缝钢管，如果管道两端刚性固定，安装时

8、温度t仁20C,且无装配应力，工作时输送压力为0.1Mpa（绝）的蒸汽，求输送管外径不变、管壁厚度增大一倍时，求管壁温差应力及支座约束反力。2.20应力径向位移?一仅受内压作用的单层厚壁圆筒，内压Pi=40MPa?，外径Do=1100mm?，内径Di=1000mm,E=2*e5MPa,尸0.3?，求圆筒外壁面的应力值和径向位移。2.21薄膜应力*一离心机，用来沉降悬浮料液，物料密度1500kg/m3。转筒直径D=800mm，壁厚35t=8mm，高H=700mm。材料为碳钢（密度m7800kg/m），弹性模量E2.1105MPa,当以1500r/min回转时，液体自由表面可近似与壁面平行。回转半

9、径r=300mm。（1）求环向薄壁应力（2）求经向薄壁应力4.1内压容器筒体厚度一内压容器，设计（计算）压力为0.85MPa，设计温度为50C;圆筒内径Di=1200mm，对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，并进行局部无损检测；工作介质无毒性，非易燃，但对碳素钢、低合金钢有轻微腐蚀，腐蚀速率KW0.1mm/a,设计寿命B=20年。试在Q235-A?F、Q235-A、16MnR三种材料中选用两种作为筒体材料，并分别计算筒体厚度。4.2筒形储存一顶部装有安全阀的卧式圆筒形储存容器，两端采用标准椭圆形封头，没有保冷措施；内装混合液化石油气，经测试其在50C时的最大饱和蒸气压小于1.62MPa（即50C时

10、丙烷的饱和蒸气压）；筒体内径Di=2600mm，筒长L=8000mm;材料为16MnR,腐蚀裕量C2=2mm,焊接接头系数0=1.Q装量系数为0.9。试确定（1）各设计参数；（2）该容器属第几类压力容器；（3）筒体和封头的厚度（不考虑支座的影响）；（4）水压试验时的压力，并进行应力校核。4.3封头形式今欲设计一台乙烯精榴塔。已知该塔内径Di=600mm，厚度Sn=7mm材料选用16MnR，计算压力pc=2.2MPa，工作温度t=-20-3C。试分别采用半球形、椭圆形、碟形和平盖作为封头计算其厚度，并将各种形式封头的计算结果进行分析比较，最后确定该塔的封头形式与尺寸。一多层包扎式氨合成塔，内径D

11、=800mm设计压力为31.4MPa,工作温度小于200C,内筒材料为16MnR层板材料为16MnRC取G=1.0mm,试确定筒体的厚度。4.5容器下图所示为一立式夹套反应容器，两端均采用椭圆形封头。反应器筒体内反应液的最高工作压力pw=3.0MPa,工作温度Tw=50C，反应液密度p=1000kg/m3，顶部设有爆破片，筒体内径D=1000mm筒体长度L=4000mm材料为16MnR腐蚀裕量G=2mm对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，且进行100流损检测；夹套内为冷冻水，温度10C，最高压力0.4MPa,夹套筒体内径D=1100mm腐蚀裕量C2=1mm焊接接头系数0=0.85。试进行如下设计：

12、（1）确定各设计参数；（2）计算并确定为保证足够的强度和稳定性，内筒和夹套的厚度；确定水压试验压力，并校核在水压试验时，各壳体的强度和稳定性是否满足要求。4.6补强圆筒形容器有一受内压圆筒形容器，两端为椭圆形封头，内径D=1000mm设计（计算）压力为2.5MPa,设计温度300C，材料为16MnR厚度3n=14mm腐蚀裕量C=2mm焊接接头系数0=0.85;在筒体和封头上焊有三个接管（方位见题图），材料均为20号无缝钢管，接管a规格为089X6.0，接管b规格为0219X8,接管c规格为0159X6，试问上述开孔结构是否需要补强？4.7 高压容器，强度理论?在化学石油工业中一般遇到的高压容器

13、,其径比?大多小于1.5。我国“钢制石油化工压力容器设计规定”中推荐中径公式作为高压容器内壁相当应力的计算式,同时规定安全系数?为1.6,试利用第四强度理论说明此种规定的合理性。4.8 塔,厚度?一穿流式泡沫塔其内径为1500mm，塔板上最大液层为800mm（液体密度为1.5?kg/?）,塔板厚度为6mm，材料为低碳钢（E=2?MPa,u=0.3）。周边支承可视为简支，试求塔板中心处的挠度；若挠度必须控制在3mm以下,试问塔板的厚度应增加多少？4.9?塔,焊接接头,腐蚀裕量?今需要制造一台分馏塔，塔的内径D=2000mm,塔身长（指圆桶长+两端椭圆形封头直边高度）L=6000mm，封头曲面深度

14、h=500mm，塔在350摄氏度及真空条件下操作，腐蚀裕量为2mm，焊接接头系数为0.85。现库存有8mm、6mm、4mm厚的Q235-A钢板，问能否用这三种钢板来制造这台设备。4.10设计压力,腐蚀?某圆柱形容器的设计压力为P=0.85MPa;设计温度为t=-50C;内直径为1200mm;总高4000mm;对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，并进行局部无损检测，容器盛装液体介质，介质密度p=1500kg/m3，介质具有轻微的腐蚀性；腐蚀速率K<0.1mm/年;设计寿命B=20年，试回答以下问题：1该容器一般应选用什么材料？2若在设计温度下材料的许用应力为bt=170MPa求筒体的厚度？3水

15、压试验时的压力，并进行应力校核。4该容器是否可按GB150设计？是否要接受压力容器安全技术监察规程的监督和检查。4.11卧式容器，封头，厚度?一台公称直径DN=2600mm的双鞍座卧式容器，两端为标准椭圆形封头，筒长（焊缝至焊缝）L0=6000mm,设计压力P=0.8MPa,设计温度T=60C,材料20R,腐蚀裕量C2取2mm,焊接接头系数=0.85。已知设计温度下20R的许用应力，在厚度为616mm时，bt=133MPa厚度为1625mm时，bt=132MPa试确定容器厚度。4.12外压容器设计外一减压塔，如所示，内径Di2400mm，壁厚附加量C2mm筒体长度24600mm,塔内真空度为3

16、0mmHg，设计温度为150«，塔壁材料为Q235A,E150C2105MPa试问当塔的有效壁厚te8mm时：塔体和封头稳定性是否满足要求？计算题参考答案计算题2.1，第二曲率半径R2xtan解：对于中面半径为R的圆柱壳，第一曲率半径R1代入Laplace方程，可得周向应力PRt据区域平衡方程，可得经向应力PR2t由两式知，圆柱壳体中在外载荷作用下所产生的周向应力和环向应力均与壳体材料力学性能无关。41计算题2.3EtR/nLRn21t2121厂n21令些0，并取n2dn2n，可得与最小临界压力相应的波数将代入，仍取n212n，得到包含口的短圆筒最小临界压力近似计算式在几何尺寸相同的

17、情况下，三个承受周向外压短圆筒的临界压力分别为显然，Per钢Per铜Per铝。另外，由于这三种短圆筒所用材料的口值相差极小（约为3%）,可近似认为相等。据式，承受周向外压的短圆筒，其临界压力per与材料的弹性模量E成正比，故Per钢per铜Per铝。计算题2.4解：承受周向压力时，内径为1000mm,厚度为10mm圆筒的临界长度由于LerL20m，所以该外压圆筒为长圆筒，其临界压力31010000.44MPa3t5Per2.2E22210D此时，临界应力即，式是适用的。该圆筒承受内压时，其爆破压力即，对于该圆筒而言，其爆破压力Pb远大于临界压力Per。计算题2.6解：据Huggenberger

18、公式，椭球壳短半轴顶点x0处应力为对于标准椭圆形封头，a/b=2,即，b=500/2=250mm，故即，压力表A（指示数为1MPa）正常，压力表B（指示数为2MPa）已失灵。计算题2.7如下图所示答：因为球形载荷对称分布,2根据平衡条件，其轴向受的外力4DiP必与轴向内力D相等。对于薄壳体，可近似认为内直径Di等与壳体的中面直径D。2-Dip=D4由此得由强度理论知<=4K1K1用D2Di，2°：代入上式，经化简得由上式可得计算题2.8解：锥壳上任意一点M处所承受的内压力为在M点以下的壳体上，由于内压力P作用而产生的总轴向力为代入rxsin禾口drsindx，得代入区域平衡方程

19、即据此可得据极值条件，易知：在XXo3Pcg（HRC°t）处，经向应力有最大值4gcos若x0R/sin,则在xR/sin处有最大值又,对于圆锥壳，第一曲率半径R1有，第二曲率半径R2xtan。据Laplace公式,据极值条件，易知：在xx0pcgHRcot2gcos处，周向应力有最大值若XoR/sin,则在xR/sin处有最大值方法二：如图沿M点所在水平面切开，锥顶到M点所在水平面的距离为z,以M点以下锥体为研究对象。对于圆锥壳，第一曲率半径R1面处的压力据Laplace公式，有，第二曲率半径R2ztancos。M点所在截据极值条件,易知：当zz0(卫HRcot)/2时，周向应力g

20、若ZoRcot，则在zRcot处出现最大值又，所切出的锥体中余留液体之质量代入区域平衡方程3pc/g(HRcot)据极值条件，易知：在zz-处，经向应力4有最大值有最大值若z0Rcot，则在zRcot处有最大值计算题2.9解：据拉美公式，易知圆筒外壁处径向应力为零，即外壁处径向位移为Wo,据变形几何关系，可得外壁处的周向应变为RoWodRodRodWoRo据广义胡克定律，外壁处的周向应变又可表示为zo据拉美公式，可得内压圆筒外壁处的周向应力和轴向应力分别为2PizoK21联立，得化简上式并代入相应的值，得因此，据拉美公式，可得该圆筒内外壁面处应力计算题2.10解:y'2xa由薄膜应力计

21、算公式得:A点应力：x=0时,paA4t1800a16.67a(MPa)412B点应力：x=a时,.5pa4t51800a竺工37.27a(MPa),412计算题2.11解：该圆平板的抗弯刚度为:D121Et3221053831210.32-mm3对于周边固支、承受横向均布载荷的圆平板，其最大挠度出现在圆平板中心，其值为:其最大正应力为支承处的径向应力，其值为：3pR23350024382=389.54MPa对于周边简支、承受横向均布载荷的圆平板，其最大挠度出现在圆平板中心，其值为：其最大正应力为板中心处的径向应力，其值为：与第10题计算结果比较，易知：周边简支板的最大挠度和最大正应力比周边固

22、支板的大的多。当0.3时，周边简支板的最大挠度约为周边固支板最大挠度的4.1倍，周边简支板的最大应力为周边固支板最大应力的1.65倍。由于板中心的最大挠度与板厚的三次方成反比，即,wmax丄3。若要将最大挠度控2.12计算题解:该塔板的抗弯刚度为：Et3210563“3D22=3956000MPamm31211210.3塔板中心处的挠度为：s5pR450.30.89.81.51031067504wmax=59.92mm164D10.3643956000制在3mm以下，则有：可解出，t16.3mm，即塔板的厚度应不小于16.3mm。2.14计算题解：锥壳上任意一点M处所承受的内压力为ppcg（R

23、cotxcos）在M点以下的壳体上，由于内压力P作用而产生的总轴向力为V2“prdr0代入rxsin禾口drsindx，得代入区域平衡方程VV2xtsincos即：2232 sin（pcgRcot）x/2gcosx/32xtsincos据此可得-tan3（pcgRcot）x2gcosx26t2.15计算题（1）OA段为弹性变形阶段，器壁应力较小，产生弹性变形，内压与容积变化量成正比。（2）A:初始屈服压力；C:塑性塌跨压力；D:爆破压力（3）在弹塑性变形阶段，随着内压的继续提高，材料从内壁向外壁屈服，此时，一方面因塑性变形而使材料强化导致承压能力提高，另一方面因厚度不断减小而使承压能力下降，但

24、材料的强化作用大于厚度减小作用，到C点时两种作用已接近。C点对应的压力是容器所能承受的最大压力；在爆破阶段，容积突然急剧增大，使容器继续膨胀所需要的压力也相应减小，压力降落到D点，容器爆炸。（4）解：a：塑性区应力微元平衡方程：r=丄（1）dr按Tresca屈服失效判据得：rs（2）由式（1）和（2）得：drsdrr积分上式得：rslnrA（3）式中A为积分常数，由边界条件确定。在内壁面，即rR处，rPr求出积分常数，代入（3）式，得：rsln丄R（4）R在弹塑性交界面，即rRc处，rPc代入（4）式，得:Rcsln&P（5）Ri（6）b：弹性区应力，得：弹性区相当于承受FC内压的弹性

25、厚壁圆筒，设KcRoRc因弹性区内壁处于屈服状态，应符合式（2），即化简后得：FCsR>Rc2佬FC应为同考虑到弹性区与塑性区为同一连续体的两个部分，界面上的数值，令（5）式和（6）式相等，得:当RcR时，得PSs0.5R22RO0.52K22.16计算题解：（1）筒身应力（2）半球形封头（3）椭圆形封头当a/b2时，a1000，b707顶点（x0，yb)处：赤道（xa，y0)处：最大应力在x0，yb处。当a/b2时，a1000，b500顶点（x0，yb）处：赤道（xa，y0）处：0处，最大拉应力和最大压应力最大拉应力在x0，yb处，最大压应力在xa，y（绝对值）相等。当a/b3时，a1

26、000，b333顶点（x0，yb）处：赤道（xa，y0）处:由巨巨卒，得C-C截面：取C-C截面上部区域为分离体。PzR2tpg(H!出H4)RD-D截面：取C-C截面下部区域为分离体。取大拉应力在x0，yb处，最大压应力在xa，y0处应力分布图略2.17计算题解：（1）A-A截面：PR2t，tB-B截面：取B-B截面上部区域为分离体。pgHH2H3)RV2rmtcos/、(a)V3p3g(H_,H2)2xgeosxtg2xtsincos6tR2牛，得PzR2t(2)对(a)式求导:pg(MH2xcos)xtgt(b)因为xcosH2,H1H2，所以0,故是x的单调递增函数，所以同理可得:计算

27、题2.18解：qgt2rtgg5in0qg2rRdRsin得:qR1costsin2qRt1cosgR1cos得:Pzt其中RiR2r,Pzqcos1gRcos)计算题2.19解：1）壁厚3i=4mm时，表压p=0,此时蒸汽的饱和温度t2=100°C,查得钢管的线膨胀系数11.9106/oC，弹性模量E2.0105MPa，则温差应力为支座约束反力为2）当管壁厚度加倍时，温差应力'及支座反力N'分别为80C时，管道横截由此可得，在两端刚性固定的蒸汽输送管，在安装温度与工作温度相差面上产生的温差应力高达190Mpa，已接近材料的比例极限。温差在加大材料就会失效，管道不能安

28、全工作。而且管的厚薄对温差应力无影响。计算题2.20解：KRo1.1，则有Ri计算题2.21解：（1）第一步：转筒本身质量产生的环向薄壁应力:单位面积的离心力:mt2D0.615MPa2离心力垂直与转轴1=01R2pR=30.75Mpa第二步:物料离心力压侧壁产生的环向薄壁应力同理2=02P'R2P'2xdx2(R2r2)/2从而2=64.7Mpa半径x处，上壁受力为:2xdx2(x2r2)/2上壁总受力为2xPxdx2/2(x22/22、2(Xr)4由平衡方程:Rt从而2/:(x4D22r)计算题4.1解：根据题意得查表得Q235C在t5O.C,125MPa。20R在t5O.

29、C时6,36时133MPa选用Q235-C，PdDFC0.851200mm4.82mmnC1C27.42mm圆整至8mm时,不变，故选用20R时,PcDPc6.53mm时'不变，合适计算题4.221250.850.858mm8mm合适0.851200mm21330.850.854.53mm解：1设计参数设计温度t5.C,焊接头系数1.0设计压力液体产生压力pghDig0.90.08lMPa又因有安全阀，故Pcl.lPmax1.11.621.782MPa许用应力查表得n6,16时t170MPan15.699mm,圆整至16mm经检查n16mm时,不变，故n16mm合适由于为半椭圆标准封头

30、，故K=1n15.633mm,圆整至16mm经检查n16mm时,属第二类(1.6MpaP10.0Mpa）压力容器即中压压力容器进行水压测试时，FC1.25P1.251.62Mpa2.025Mpa所以t（Die2e2.°25（260014）=189Mpa<0.9s142封头在故增大此时14,n16mm校核安全14mm时3mmt163Mpa18mm,n20mm，校核故n20mm合格计算题4.3解：D半球形封头(取t170Mpa,0.85）若C22mm取nC24.29mm取走5mm椭圆形（标准）若C22mm,n取走后得7mm碟形封头（标准）0.1730.057则由此得到200.057

31、31.93200.0571MPcRt20.5Pc1.932.20.360021700.850.52.2mm2.65mm可见P=0.01MpaP=0.1Mpa，筒体tn10mm不满足稳定要求n圆走后取为9mm平板封头（可视为简支平板）J33uFCR2330.32.23002=38mm8'8170故采用前三种均可，但考虑加工工艺等因素，选用椭球形封头最好计算题4.4解：取内筒与层板总厚相等FCDi31.4800所以c-mm93.52mm2Pc30031.4校验合适计算题4.5稳定性较核：按无安全控制装置真空考虑，设计外压P=0.1Mpa（1）塔体圆筒的较核圆筒计算长度LL筒21hi2460

32、0f*60025000mm圆筒外径D。Di2tc2C240028222420mm(Q235由10.33oD0302.5，查几何参数计算图得A=0.000023，由A查壁厚计算图。cA,150摄氏度）无交点，所以(2) 椭圆封头稳定校核当量曲率半径RiKDi0.924002160mm，所以按半球封头设计时A02700.00046,由A查壁厚计算图(Q235A摄氏度)B=0.64Mpa，许用外压p642700.237MPaP>P=0.1Mpa，筒体tn10mm满足稳定要求2筒体加强圈设计(材料Q235A摄氏度)加强圈数n及间距Ls2.59E(D/te)2.52.59*2*105(302.5)

33、2.5力口强圈取大间距Lmaxmp/DO3*0.1/24202625.5mm加强圈数nL/Lmax125000/2625.5110.5，除两端封头外，实际加强圈数为9个；，间距为2500mm，可选用10010010角刚做加强圈计算题4.7按形状改变比能屈服失效判据计算出的内压厚壁筒体初始屈服压力与实测值较为吻合，因而与形状改变比能准则相对应的应力强度eq4能较好地反映厚壁筒体的实际应力水平。由表(4-1)知，eq4为3K2eq4=K21Pc?与中径公式相对应的应力强度eqm为?eq4/eqm随径比K的增大而增大。当K=1.5时，比值为eq4/eqm1.25这表明内壁实际应力强度是按中径公式计算的应力强度的1.25倍。由于GB150取ns=1.6,若筒体径比不超过1.5,仍可按式(4-13)计算筒体厚度。因为在液压试验(pT=1.25p)时,筒体内表面的实际应力强度最大为许用应力的1.25X1.25=1.56倍，说明筒体内表面金属仍未达到屈服点，处于弹性状态。计算题4.