沉井施工方案

1、矩形排泥阀门井、圆形牵引井沉井工程专项施工第一章施工方案编制说明编制依据(1) 高富路污水主干管工程设计施工图(2) 规范及标准:1) 给水排水管道工程施工及验收规范(GB50268-2008)2) 建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)3) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)4) 混凝土结构设计规范(GB5001-2010)5) 钢筋混凝土工程施工及验收规范(GB50204-2002)6) 既有建筑地基基础加固技术规范(JGJ123-2012)7) 危险房屋鉴定标准(JGJ125-2004)8) 民用建筑可靠性鉴定标准(GB50292-1999)9) 建筑抗震加固技术规

2、程(JGJ116-2009)10) 建筑工程施工质量验收统一标准(8)参考书:地下工程设计施工手册，夏明耀曾进伦编著编制说明在深刻理解本工程的概况、特点、难点的基础上，按照“技术领先、设计优化、施工科学、组织合理、措施得力”的指导思想，通过技术经济比较，确定安全可靠的技术方案，配置足够合适的人员和机具，以确保工程的质量和工期；确保地面所有设施的绝对安全和正常使用；业主及设计施工文件的所有要求。遵循的具体原则如下：(1)由于工程管网线路主要经过杏坛高富路边上的河涌、涵洞等需要保持现状的已有建筑物，所以在开工前，要组织有关专家及专业技术人员对沿管线30M以内的房屋进行可靠性鉴定，在施工过程中如果这

3、些房屋出现裂缝，沉降，要及时组织专家鉴定并采取补强加固措施。根据本工程图纸所示排泥阀门井(A型、B型、C型-1、D型、E型，共19座)以及3000牵引沉井(共1座)采用沉井施工，具体详见工程概况，本方案为矩形排泥阀门井沉井，以YW-166#井为代表，沉井深度为米，下沉至设计深度为米；圆形沉井以3000牵引沉井为代表，沉井深度为米，下沉至设计深度为米；沉井所处位置地质条件及地下水位相对比较复杂，施工工艺要求较高，沉箱受力较大，施工难度大。(3) 确保工期原则：根据业主对本工程的工期要求和施工场地移交的时间，合理、详细地编排施工进度计划。科学组织施工，大量采用交叉作业以充分利用空间和时间，使各分项

4、分部工程施工衔接有序；配置足够的资源并充分利用，以确保总体施工计划的实现。从而确保总工期。(4) 技术可靠原则：根据本工程特点，我司组织了顶管精英力量在以往顶管施工经验的基础上，吸收国内外顶管工程设计、施工和管理的成熟技术，根据有关规程规范确定施工技术方案并确保施工技术方案可靠性高、操作性强。(5) 文明施工及安全原则：在施工管理方面和技术方案等必须与环保安全要求相结合，遵守安全法和省市有关规定，确保施工过程绝对安全，不对自然环境和人文环境产生破坏。(6) 经济合理原则：针对本工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则比较选择施工方案，充分利用资源配备，施工过程实施动态管理，在确保安全、质量、

5、工期等目标的前提下，使工程达到经济合理的目标第二章工程概况工程概况本工程为麦村污水提升泵站出水压力管道，西起麦村泵站，东至高赞污水提升泵站，全长约公里，敷设在已建高富路南侧坡脚处的管网工程，本工程在设计上采用沉井施工方式的矩形井有19个、圆形井1个，沉井施工编号及其它详情如下表：$1出锄HG4it#-(mm)H(mm)YW-也2.5002.0001.3003.650-I.200-&40056bO6/50rw-初52,S502.3501.650l250-d800-/.00066007300fW-602,5002.00C；1.3004,250一-1.?300-7.00062506950YW-166

6、2-7002.2001.5004.250-4.800-7-OOQ64507150C-1从YW-282.7002.2001.5002.200-2.750-4-95044QO5100YW-332.6002.1001.4002.200-275O-4.95043005000YW-152.4001.9001.2002.200-2.750-1.95011OG1HOOYW-JO2.5002.0001.3CO2.200-2.750-1.950-12001900YW-542.6002.1001.4002.200-2.750-4.9504-30C5000YW-2.7002.2001.5002.200-2.750-

7、1.9501A0051OOYW-&81002.eoo1.9002.200-2.750-1.950480000YW-932,9002斗DO170(2.200-2.750-4,950-1-6005300133100.60Q1.9002.300-2.85Q-5.05049005(00YW-129.0002.5OG1.8C；O2.00-2.85Q-5.0i7048005500YW-14B,3.0007.5001.ROO2.250-7.800-5-00047505450YW-17C2.3001.8001.1002.2S0-2.800-5-00040504750YW-1782.9002.4001./oo2

8、.250-2.800-5.00046505350DSrw-j2.4001.9001.2002.200-2./bO-1.90110O1BOO2.5302.D30133O2.250-2.800-5L00042S斗780OS/澀EGGlG2刃需記G3敲科朗G4MSBG5hHYW-802,6002.000-3.745-4,145-6.44557458445矩形井以YW-166#井为代表：YW-166#井井深米，下沉至设计深度为米，矩形井外型尺寸是米X米，壁厚为650mm、500mm；圆形井以YW-80#井为代表：YW-80#井深米，下沉至设计深度为米，外型尺寸是3700mm,壁厚为500mm、350m

9、m；两个井均采用沉井施工方案，均为钢筋砼结构。两井地质条件及地下水位相对比较复杂，施工工艺要求较高，沉箱受力较大，施工难度大。沉井材料：1、混凝土C30砼，抗渗等级S6；2、钢筋采用-HPB235fy=210N/mm2-HPB335fy=300N/mm2第三章工程地质与水文地质（一）沉井地形地貌，地质构造与区域稳定性位于顺德区杏坛镇高富路南侧坡脚处，周围地势较为开阔低平。地貌属三角洲冲积平原，珠江支流一级阶地，地势开阔低平，水道纵横交错，地质构造稳定。（二）地层岩性根据钻探资料，沉井场区的岩土层按其成因分类主要有： -1砂性素填土：灰黄色，松散，局部稍密，稍湿饱和，为中砂。层厚米。 -1淤泥质

10、土：深灰色，流塑，含较多粉砂，局部夹薄层粉砂。顶板埋深米，层厚米。-2粉砂：灰色，饱和，松散，含较多淤泥，局部夹薄层淤泥。顶板埋深米，层厚米。（三）地下水I、地下水类型如前所述，场区地势开阔低平，地貌属三角洲冲积平原，是地下水和地表水的迳流排泄区地下水丰富。场区地下水类型主要有上层滞水和孔隙潜水。(1) 上层滞水：第四系人工填土层结构疏松，含上层滞水，但含水量有限，地下水动态受季节降雨影响。丰要接受大气降水、场区河涌水的补给。(2) 孔隙潜水：第四系全新统海陆交互相沉积之淤泥质细砂层和上更新统冲积细砂层透水性良好，含孔隙水。总体属承压水，局部为潜水。地下水主要接受降雨或地表水的渗入补给和上游地

11、下水的侧向补给。根据钻孔终孔24小时后观测，场地地下水混合稳定水位埋深一般为。场地水网发育，纵横交错，地下水补给来源充足。2、地下水腐蚀性场地的地下水对混凝土结构一般不具腐蚀性；在长期浸水环境下对混凝土结构中钢筋一般不具腐蚀性，在干湿交替环境下对混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性：场地的地卜水对对钢结构具有弱腐蚀性。水对建筑材料的腐蚀防护，应按照工业建筑防腐蚀设计规范(GB50046)的规定进行。(四)岩土物理力学性质为查明场地各岩土层的物理力学性质，本勘察阶段取原状土样75组作常规土工试验，取岩样2组作天然抗压强度试验。此外，在上层中进行了176次标准贯入试验，在十层中还进行轻型动力触探试验。通过以

12、上手段，己查明了场地各岩土层的物理力学性质，根据规范的要求，将各岩土层的物理力学参数进行分层统计。(五)岩土工程评价1、场地稳定性评价(1)场区距区域深大断裂较远，本次勘察未发现有明显构造现象，场区基本上处于构造稳定状态，适宜拟建污水主干管工程建设。(2)、据广东省地震烈度区划图，场区地震基本烈度为VII度。据建筑抗震设计规范GB500112010，场区的地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为010g。2、地震效应(1) 场区河网密布，地貌属三角洲冲积平原，上覆土层软弱，软土较发育，是建筑抗震不利地段。(2) 场地土的类型为软弱土中软土，大部分地段等效剪切波速Vse桩位Mm准确100水泥用

13、量Kg/m504垂直度%垂直水灰比水泥425#钻头直径mm55020搅拌桩施工操作要求a、桩机就位由专人操作，专人负责电缆管线，专人校正钻头对位，钻头就位采用目测（横竖向观测）。b、钻进前先打开浆泵送清水，检查各种管路及钻头喷口通畅才可钻进。c、钻进至桩底喷浆应不少于30秒，使浆液能完全到达桩端。d、整个制桩过程就保障边喷浆，边搅拌，边提升的连续作业，注意观察有关仪表和管道的脉动情况，以判断管道是否通畅，喷浆是否正常。e、成桩后应立即检查送浆量，成桩水泥浆总量不得少于设计要求。f、水泥浆拌制要严格计量，严格控制水灰比，浆液应过筛，以防块体，纸屑等进入管道造成堵塞。g、水泥不得使用过期、受潮、变

14、质的水泥。h、施工记录班报表应由桩机施工人员现场及时记录，不允许事后作“回记录”。i、在施工中出现的问题，当班人员应及时向工地指挥部门值班人员汇报，以便及时妥善处理解决。j、工程施工除按上述要求外，尚应遵守软土地基深层搅拌加固技术规程（YBJ225-91）等有关规程规定。第六章沉井施工方法（一）根据现场地质报告，自然地面有米厚素填土，施工时挖去约米该层素填土（具体根据设计图纸的起沉标高而定），用粗砂回填700厚找平及固定垫木。此砂垫层起找平和固定垫土作用，为构造层。砂垫层以下为淤泥质土层，层厚米。承载能力特征值fak=100Kpa，修正值为120Kpa。（二）排泥阀门井第一节沉井荷载为（X+X

15、）X25=m,本工程垫木采用200X300X2000枋木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。沉井传来每根垫木荷载为mX=间距），每根垫木的荷载，垫木宽米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=m2,小于砂垫层承载能力120Kpa，安全。（三）牵引中间井第一节沉井荷载为（X+X）X25=m，本工程垫木采用200X300X2000枋木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。沉井传来每根垫木荷载为mX=间距），每根垫木的荷载，垫木宽米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=m2，小于砂垫层承载能力120Kpa，安全。（四）承垫木的铺设1、承垫木的间距为、规格为20

16、0X300X2000mm。铺设承垫木时应用水平线找平，使承垫木顶面在同一水平面上。平面位置应均匀对称，每根垫木的长度中线与沉井脚踏面中线应垂直。定位垫木的留置根据设计图纸位于沉井两长边上，详见下图。370015Q02、承垫木的数量计算：矩形沉井各边垫木数量计算：长边米/=根，取6根，短边2米/=4根，取4根。圆形沉井各边垫木数量计算：圆形周长米/=21根，取21根。3、承垫木编号承垫木设置好后还必须进行编号，承垫木编号根据现场实际情况进行现场编号，以便后面的抽除垫木的需要。沉井短边处由于垫木伸出1米会影响放置，故将短边垫木分组排列放置，来保证垫木的数量及其承载力的要求。4、承垫木的抽除顺序：矩

17、形沉井应先分组抽除两短边墙下的垫木，再分组抽除长边下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井四角标高观测一次。圆形沉井应对称分组抽取墙下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井底部标高观测一次。抽除垫木的方法：先将垫木下的砂在一侧挖去，然后用人工或机具将下落的垫木抽去，每抽出一根后，立即用砂或细石子将空隙填实，并在其内外侧筑成小堤，为确保填实质量，宜喷水分层夯实。回填越密实，以后的承垫木越易抽除，沉井下沉量也不大，垫木也不会被压断（最后的几组木）。在抽除过程中，指挥很重要，一旦沉井有倾斜，就要发令暂停某边的垫木抽除工作，以控制沉井在抽除垫木过程中的均匀下沉。（三）沉井制作1、钢筋工程：

18、a.钢筋配料必须按图纸型号、规格、尺寸进行制作，制作完成后还须编号堆放好。b钢筋绑扎及安装是钢筋工程施工的关键工序。绑扎前必须熟悉图纸，核对成品钢筋的型号、规格、尺寸和数量是否与配料单、配料牌相符，研究钢筋安装及有关工种的配合顺序。根据现场定位轴线位置，定出钢筋网间距，用粉笔做好记号，便于后面钢筋排放。为了确保钢筋骨架的外形尺寸及稳定性，首先应设立钢排架，内外两层受力筋之间用拉筋点焊。在绑扎过程中，钢筋网片外围两行钢筋，每个交叉点必须扎牢，其余可相隔交错呈八字形绑扎，但必须保证钢筋不致产生位移。根据图纸要求，受力筋接头位置都应错开，其连接区段的长度为45d，且不小于250mm，凡接头中点位于该

19、连接区段长度内属同一区段，其接头百分比面积只允许控制在25%以内。本工程钢筋接头采用两种形式：一种为单面电弧焊，搭接头长度为10d。第二种为冷驳,搭接长度为45d。钢筋在完成后应根据图纸要求设保护层，采用4cm厚砂浆垫块，每平方米一块，挂在钢筋网外即可。2、模板工程由于井壁高米，长米，为保证模板侧向稳定，防止弯曲变形，设两道048X钢管斜支撑,间距米，支撑底部为压实粘土并铺300X300X20厚实木板防止沉降和滑移。沉井模板为一般的现浇砼模板，本工程拟采用18mm多层胶合板为面板，竖向内木楞采用80X100木枋，其间距为200mm，横向外楞采用两根2XG48X的钢管，其间距为400mm，且四角

20、处应相互扣死，钢管采用M14对拉螺栓拉紧，间距400mm。井壁模板平面图248X钢管40014螺栓水平垂直距离均为400斜撑48X上下两排距离1200内外对称止水环（300X钢板）18mm模板80X100木枋200q=3650KN/m人.*弋曲*.人*人*模板抗弯验算o=M/Wf12345斜撑 48X上下两排距离1200内外对称井壁模板剖面图底模验算矩形井第一节井壁高米，勒脚宽度为，圆形井第一节井壁高米，勒脚宽度为；两者承垫木为200X300X2000；根据地质报告，此处地基承载能力修改值为120Kpa，施工时在土上抹一层20mm厚1：2水泥砂浆找平层500宽，上铺20mmX800宽的多层胶合

21、板带。矩形井：q=X:X+XX2=KN/m圆形井：q=X:X+XX2=KN/m垫木间距为500，垫木宽300，净间距500-300=200矩形井计算间图其中，o模板的应力计算值(N/mm2)；M模板的最大弯距；W抵抗矩，W=1000XX6=；f一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；M=qL2=3650XX2002=mm2f圆形井计算间图q=3380KN/mA77777123457T200200200模板抗弯验算O=M/Wf其中，o模板的应力计算值(N/mm2)；M模板的最大弯距；W抵抗矩，W=1000XX6=；f一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；M=qL2=3380XX2002=m

22、m2f侧模板强度验算1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=YrBB2VvF=yh其中Y混凝土的重力密度，取/m3；t新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算,得；T混凝土的入模温度，取。C；V一混凝土的浇筑速度，取h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；B1外加剂影响修正系数，取；B2混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为m2、kN/m2，取

23、较小值m2作为本工程计算荷载。2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。q面板计算简图3抗弯验算O=M/Wf其中，。一面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距；W面板的净截面抵抗矩，W=1000XX6=；f一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；取倾倒砼产生的水平荷载为4KNm2按以下公式计算面板跨中弯矩：M=其中，q作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q=XX=m；倾倒混凝土侧压力

24、设计值：q2=XX=m；q=ql+q2=+=m；计算跨度(内楞间距)：l=；面板的最大弯距M=XX=XKNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：o=X106/=mm2；面板的抗弯强度设计值：f=mm2；面板的受弯应力计算值。=mm2小于面板的抗弯强度设计值f=mm2，满足要求!4、挠度计算：根据建筑施工计算手册最大挠度计算公式如下：w=KwqL4/100EIE面板材质的弹性模量：E=X104N/mm2；I面板的截面惯性矩：l=X1.80X1.80X1.80/12=48.6cm4；新浇混凝土最大侧压力值：581KNm则：w=XX2004/(100XX104XX104)=w=w=L/250=符合要

25、求、梁侧模板主次楞的计算1. 次楞(竖向内木楞)计算次楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木枋，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=X105；I=X106mm3400*400*次楞计算简图T(1) .次楞强度验算强度验算计算公式如下：o=M/Wf其中，。一-次楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M一次楞的最大弯距；W一次楞的净截面抵抗矩；f次楞的强度设计值13(N/mm2)。按以下公式计算次楞跨中弯矩：M=L2新浇混凝土侧压力设计值：q1=XX=m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=XX=m；其中，作用在次楞

26、的组合荷载，q=kN/m；次楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；次楞的最大弯距：M=XX=m；经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=X106/X105=mm2；次楞的抗弯强度设计值：f=mm2；次楞最大受弯应力计算值。=mm2次楞的抗弯强度设计值小于f=mm2，满足要求!(2) 、次楞挠度计算：w=KwqL4/100EI其中，作用在次楞的组合荷载，q=kNm；次楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；W=*6004(100XX104XX106)=w=L250=符合要求(3) 、次楞抗剪计算：V=X1506X05=47lKNt=3V/2bh受剪应力计算值T=X103X3/(2X80X100

27、)=/mm2；Q235钢抗剪强度设计值t=/mm2；木枋的受剪应力计算值/mm2小于钢管抗剪强度设计值/mm2,符合要求2主楞(横向外楞)计算主楞采用2根48X双钢管，承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。W=X103mm2;400400400主楞计算简图(1) 主楞抗弯强度验算o=M/Wf其中o-主楞受弯应力计算值(N/mm2)M主楞的最大弯距；W主楞的净截面抵抗矩；f一主楞的强度设计值205(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：M=其中，作用在主楞的最大荷载：P=X+X4)XX02=4293kN主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l=200mm；主楞的最大弯距：M=XX02

28、=m经计算得到，主楞的受弯应力计算值：o=XX106/X103=/mm2；主楞的抗弯强度设计值：f=/mm2；主楞的受弯应力计算值。=/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=/mm2,满足要求！(2)挠度计算：P=w=/100E1=*103*2003/100*105*104W=w=L/250=符合要求。3穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN=fXA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A一穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；水平垂直间距均为400,穿梁螺栓有效面积：A=mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=X58.1+1.4X4)X0.5X0.2=7

29、.53kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170X84.3=14.33kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.53kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=，满足要求!4、施工平台及施工脚手架1) 施工平台计算：矩形沉井分二节施工,第一节米高,第二节米。圆形沉井分二节施工,第一节米高,第二节米。施工平台计算：采用48钢管支撑架，计算时采用壁厚数据为(mm)。支撑架钢管回转半径为(mm),支撑架钢管净截面积A为(mm2)。支撑架搭设高度约为6(m)，支撑架上部伸出水平横杆的自由长度为(m)。封口梁下方不铺设脚手架。栏杆、挡脚板自重标准为(KN/M),安全设施荷载(安全网)为(KN/mJ。捞制混凝土时，排栅停止

30、做施工使用。支撑架架体自重G=XX=(KN)栏杆与挡脚手板自重NG3=NG31XLaXnlF2=X1X8F2=(kN)吊挂的安全设施荷载计算(安全网)NG4=NG41XLaXH=X1X=(kN)支撑架上部荷载Rdt=(kN)支撑架设计荷载P=G+NG3+NG4+Rdt=+=(kN)根据规范要求钢管立杆计算长度按以下两公式计算所得取数值较大者：L1=XX=(m)L2=+2X=3(m)计算长度取值L=(m)钢管杆的长细比入=LFr=1000XF=立杆稳定性系数巾=立杆压应力。max=PF(巾XA)=1000XF(X)=(N/m2)omaxWo=205(N/m2)满足要求！脚手架为双排支撑2) 脚手

31、架的搭设及拆除工艺(1) 落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实f捣砼垫层、验算基础承载力f脚手架定距、定位f纵向扫地杆f立杆f横向扫地杆f小横杆f大横杆(搁栅)f剪刀撑f连墙杆f铺脚手板f扎防护栏杆f扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。并依据本方案所设的预埋件位置确定立杆位置，同时用钢卷尺分出立杆位置，立杆垫板就应准确放在定位线上。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。当脚手架基础下有设备基础、管沟

32、时，在脚手架使用过程中应开挖。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。当搭至有连墙件的构造点时在搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。纵、横向扫地杆构造一橫向扫地

33、杆2轨向扫地杆顶层操作平台及斜道构造措施gX：A栏杆与挡脚板构造1一上栏秤；2外立抨；捋脚板；4一中拦杆（2）脚手架拆除的工艺流程：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。（一般的拆除顺序为：安全网一栏杆一脚手板一剪刀撑一小横杆f大横杆f立杆。）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，要做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱紧立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆是中间

34、扣件，然后托住中间，再解端头扣。当外墙贴面时，必须利用窗洞把排栅拉紧，然后拆除连墙件。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3）脚手架防雷措施（1）在脚手架顶部设置避雷针。避雷针采用12镀锌钢筋制作，长度不小于1米，设置在脚手架顶端角点上，并将最上层大横杆全部连通；（2）引下线采用建筑物的防雷引下线（柱筋）；（3）接地线采用40X4镀锌扃钢，与建筑物防雷引出接地检测端子连接。4）脚手架安全施工技术措施（1）安全技术措施A、对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。B、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于

35、100mm。C、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。D、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。E、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（2）脚手架搭设的安全技术措施A、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下响应，动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。B、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。C、脚手架应及时与结构拉结以保证搭设过程安全，末完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。D、脚手架必须配合施

36、工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。E、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，不沉陷。F、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行分层段检查验收。G、外脚手架的卸荷必须采用15的钢丝绳通过梁上预埋18吊环与脚手架连接，严禁私自拆改。（3）脚手架上施工作业的安全措施A、结构上脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部项目经理、安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得拆除脚手架任何部件。B、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放物料，施工荷载不得大于3KN/m2,确保较大安全储备。C、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。D、当作

37、业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时支撑（利用砼柱作拉顶措施）拉措施。E、各作业层间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人F、定期检查脚手架，发现问题和隐患，及时进行整改，以确保施工安全。G、施工员、质安员要安排人员及时清理作业层、非作业层脚手板上的砂浆粘块、混凝土块、砖碎等杂物，确保脚手架安全。（4）脚手架拆除的安全技术措施A、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施、地锚、缆风绳等，并做好防护措施。B、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，由项目经理进行技术交底后方可进行工作。C、拆架时应划分作业区，周围设置绳绑

38、围栏和醒目警示标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。D、拆除时要统一指挥，上下响应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。E、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。F、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。G、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。H、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手架和垃圾物从高处坠落伤人。I、拆下的零配件要装入容器或布袋内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5）脚手架检查验收（1）、检查验收1、脚手架搭设完毕，要对脚手架进行自检，确保搭设符合规范要求

39、。2、脚手架搭设完毕，应由项目经理组织，有关人员（技术负责人、施工员、质安员、架子班长）参加，按施工方案和规范规定分段进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。(2)、质量检查内容A、钢管检查：a、钢管应有产品质量合格证。b、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。c、钢管的外径、壁厚、端面应符合要求。B、扣件的检查验收：a、扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。b、旧扣件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用、出现滑丝的螺栓必须更换。c、新、旧扣件均应进行防锈处理。C、脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置

40、和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求。b、地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。c、扣件螺栓是否松动；d、安全防护措施是否符合要求e、是否超载6) 立面图,剖面图冑&垃這虫5、砼工程为确保砼体质量及浇筑速度，本工程砼采用C30抗渗商品砼，其抗渗等级为S6,运输方式为泵送，泵车输送时应配备4米长，直径为150200mm大的软管头，以便能伸入模内，来降低浇砼时的落差。且砼坍落度和水灰比必须符合泵送砼的要求。本工程墙体分层浇筑,每层高度不超，分班连续作业，每班浇筑高度不超过两层即1米高，要求浇筑时振捣密实，不能漏振。其振捣间距应根据振动器的振动直径而定。考虑到本工程井身周长过长，

41、拟采用两个班组成闭合状进行浇筑，来加快浇筑速度。且在浇筑过程中，必须有跟班质安员及专业木工随时观察模板与支撑的稳定情况，发现掉模、跑模立即处理。施工缝必须按设计要求留置，施工缝采用300X钢板止水带进行处理。砼养护可用湿麻袋覆盖，每两小时洒水一次，养护时间不得少于14天。砼达到规范要求后方能拆模，且对拆模后发现的蜂窝、麻面等缺陷应及时进行处理。（四）沉井下沉施工1）本工程采用不排水下沉，其井内水位应保持高出井身外水位1米，并分二次下沉，工程周期较长，下沉时砼强度必须达到100%，且对各预留洞孔应进行下沉前的封密处理。2）抽除承垫木当砼强度达到100%后方可抽除垫木，抽除垫木时应按照铺设垫木时的

42、编号，分组、分区依次对称，同步进行。并设一名指挥，统一按指令在短期内完成相应序号的承垫木抽除。抽除垫木顺序：先抽除两短边墙下的垫木，再分组抽除长边下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井四角标高观测一次。抽除垫木的方法：先将垫木下的砂在一侧挖去，然后用人工或机具将下落的垫木抽去，每抽出一根后，立即用砂或细石子将空隙填实，并在其内外侧筑成小堤，为确保填实质量，宜喷水分层夯实。回填越密实，以后的承垫木越易抽除，沉井下沉量也不大，垫木也不会被压断（最后的几组木）。在抽除过程中，指挥很重要，一旦沉井有倾斜，就要发令暂停某边的垫木抽除工作，以控制沉井在抽除垫木过程中的均匀下沉。3）沉井下沉a、本工

43、程采用吸泥机配合高压水枪进行沉井下沉，下沉时考虑到重心偏移等因素，故吸泥下沉1米后，要按四壁均匀吸泥下沉，反复分层，均匀对称垂直下沉，且下沉井各壁高差不应超过1米。b、沉井下沉验算沉井下沉时，应对其在自重作用下能否下沉进行验算，下沉时必须克服井壁与土体间的摩擦阻力和地层对刃脚反力，其比值称为下沉系数K,一般不小于.计算公式K=（Q-B）/（T+R）。Q沉井自重及附加式荷重KN；R刃脚反力，取土下沉R=0；B被井壁排出的水（KN）本计算中取0；T沉井与土体间的摩擦阻力（KN），按T=fLH计算；L沉井外墙身中线周长；H沉井下沉高度。f摩阻系数（即单位面积的摩阻力的加权平均值）；（1）矩形沉井第一

44、次沉井下沉验算 第一节沉井高，壁厚米高为、米高为，周长L=（4+）X2=米；r=25KN/m3,总重为（X+X）XX25KN/m3= 摩阻力T=fLHf：淤泥质土f=8KPa，H1=米；浮力：（X+X）XX8=T=8XX=；+=997KNKN+=，可以下沉。（3）圆形沉井第一次沉井下沉验算 第一节沉井高，壁厚米高为、米高为，周长L=X=米；r=25KN/m3,总重为（X+X）XX25KN/m3= 摩阻力T=fLHf：淤泥质土f=8KPa，H1=米；浮力：（X+X）XX8=T=8XX=；+=602KN可以采用压重法下沉。（4）圆形沉井第二节下沉验算：第二节下沉沉井高+=8M=Hf：淤泥质土f=8

45、KPa，H1=米；粉砂f=8KPa，H2=米；T=X8X8=；浮力：（X+X）XX8=总重（X+X）XX25=井壁摩阻力：刃脚宽，底面积x=；pk=（fk+g）/a=/= 圆形沉井第一、二节的沉井重力为：井壁摩阻力：刃脚宽，底面积X=；Pk=(Fk+G)/A=(240)/=查淤泥质土地耐力为80Kpa,因该值大于作用于刃脚底面的外荷载及。故，沉井在接高过程中，不会因刃脚下土体承载力及外壁总摩阻力不足而引起沉降，稳定。(6) 取土时，应先从井底中央重心处成放射形向四周进行施工，使其形成锅底状。一般锅底比刃脚低一米为宜，此时的沉井即可靠沉井自重而下沉，而将刃脚下方土挤向中央锅底，再从井孔中继续进行

46、。沉井即可继续下沉，但刃脚下如因有部分土不能挤走时可用射水管将土冲松散。一般，沉井下沉至距设计高程2米左右时，应放缓下沉速度，来防止超沉。且在下沉过程，还必须按市政施15表做好下沉记录。(7) 沉井在下沉过程中，也可能发生意外的情况。譬如，可能遇到孤石、原有地下遗物、新施工的搅拌桩施工过长、现有开挖的土质与地质资料反映的土质不同等原因，导致沉井在下沉中时不能顺利下沉。故必须对其原因进行分析研究，来确定助沉方法，根据本工程的实际情况拟采取以下措施： 抽水下沉对不排水下沉的沉井，往往是在井内灌入大量清水以平衡地下水头，使之不产生流向井内的流砂，从而确保沉井顺利下沉。沉井灌水后产生的浮力抵消了沉井自重，降低了沉井的下沉力，使沉井下沉困难，这是不排水下沉的一个矛盾之处。施工中经常发生井内已挖了较多的土，而沉井还是被“悬”在土中不能下沉或下沉速度极慢的情况。此时可适当抽吸沉井内的水，减少部分浮力，以达到下沉目的。这种做法需注意以下几点：a、抽水不宜过快宜细水长流，也就是不能使井内水位骤降。沉井从“平衡到“不平衡”(开始下沉)总有个过程，不能操之过急。b、随时观察水位及沉井的下沉。若沉井已开始启动，则应减少抽水，甚至停止抽水，此时沉井由于惯性仍会下沉。c、下沉初期不宜采用此法。一般在沉井即将沉到标高，而下沉又极困难时，则抽取部分水量，可达到需要的标高。d、整个过程要加强周围环境的观