接触网与受电弓的主要作用PPT教案

1、会计学1接触网与受电弓的主要作用接触网与受电弓的主要作用主要内容4. 中华之星动车组秦沈客专试验情况1. CRH2动车组胶济线试验情况2. CRH2动车组环形铁道试验情况3. 长白山动车组遂渝线试验情况第1页/共44页1. CRH2动车组胶济线试验情况(2) CRH2动车组概况(3) 胶济线接触网概况(4) 弓网间存在的问题(5) 试验结论(1) 胶济线试验录像(弓网)(6) 整改方案(7) 整改后的试验结论第2页/共44页(1) 胶济线试验录像(弓网)VIDEO (703)双弓重联后弓()VIDEO (704)上行后弓()VIDEO (708)上行后弓()VIDEO (708)下行后弓()第

2、3页/共44页(2) CRH2动车组概况(1)第4页/共44页(2) CRH2动车组概况(2)CRH2CRH2动车组第5页/共44页(2) CRH2动车组概况(3)时速200公里时速250公里时速300公里以上增加动车（提高牵引功率）第6页/共44页(2) CRH2动车组概况(4)动车组由4动4拖(总牵引功率4800kW)改为6动2拖（总牵引功率7200kW)4动4拖6动2拖非动力轴动力轴第7页/共44页(2) CRH2动车组概况(5) 胶济线试验采用原型车胶济线试验采用原型车,受电弓型号为受电弓型号为DSA250。 每列动车组编组每列动车组编组8辆，两架受电弓用高压母线相连。辆，两架受电弓用

3、高压母线相连。 两列动车组重联时，每辆动车组各升一架受电弓，受电弓间距两列动车组重联时，每辆动车组各升一架受电弓，受电弓间距201m。第8页/共44页(2) CRH2动车组概况(6)DSA250型受电弓1底架组装底架组装2阻尼器阻尼器3升弓装置升弓装置4下臂下臂5托架托架6下导杆下导杆7上臂上臂8上导杆上导杆9弓头弓头10碳滑板碳滑板11绝缘子绝缘子第9页/共44页(2) CRH2动车组概况(7)1 1绝缘子纵向安装尺寸绝缘子纵向安装尺寸8008001mm1mm2 2绝缘子横向安装尺寸绝缘子横向安装尺寸110011001mm1mm3 3最低处折叠长度最低处折叠长度约约1423mm1423mm4

4、 4绝缘子高度绝缘子高度约约400mm400mm5 5落弓位高度（包括绝缘子）落弓位高度（包括绝缘子）682+5/-10mm682+5/-10mm6 6升弓高度（包括绝缘子）升弓高度（包括绝缘子）3090+100/-25mm3090+100/-25mm7 7最低工作高度最低工作高度约约982mm982mm8 8最大工作高度最大工作高度约约2890mm2890mm9 9碳滑板碳滑板约约1250mm1250mm1010滑板总长滑板总长约约1576mm1576mm1111弓头长度弓头长度约约1950mm1950mm1212弓头宽广弓头宽广5805802mm2mm1313折叠长度折叠长度约约2561m

5、m2561mm1414绝缘距离绝缘距离约约310mm310mm第10页/共44页(3) 胶济线接触网概况悬挂类型：全补偿简单链形悬挂悬挂类型：全补偿简单链形悬挂正线线索及张力：正线线索及张力：THJ-95（15kN）+CTHA-120（15kN）结构高度：结构高度：1400mm接触线高度：接触线高度：6450mm（最低（最低6330mm）线岔形式：交叉线岔形式：交叉锚段关节：五跨（绝缘）、四跨（非绝缘）锚段关节：五跨（绝缘）、四跨（非绝缘）电分相：七跨（四跨绝缘电分相：七跨（四跨绝缘+四跨绝缘）四跨绝缘）锚段长度：锚段长度：2750m（困难时不大于（困难时不大于2800m ）直线区段拉出值：直

6、线区段拉出值： 200mm第11页/共44页(4) 弓网间存在的问题 CRH2动车组使用的动车组使用的DSA250 型受电弓有效工作高度型受电弓有效工作高度2000mm，最高工作高度为，最高工作高度为2480mm，本动车组车顶高度为，本动车组车顶高度为3700mm左右，受电弓落弓位滑板距车顶左右，受电弓落弓位滑板距车顶800mm,则受电弓落弓高度（距轨面）位则受电弓落弓高度（距轨面）位3700+800=4500mm，受电弓有效工作高度为，受电弓有效工作高度为4500+2000=6500mm。 胶济线接触网最低高度为胶济线接触网最低高度为6330mm，悬挂点高度约为，悬挂点高度约为6450mm，

7、弓网运行时，如果接触线抬高，弓网运行时，如果接触线抬高6080mm,受电弓将工作在有效工作高度的上限受电弓将工作在有效工作高度的上限第12页/共44页(5) 试验结论(1) 动车组上行运行时，被测受电弓处于开口方向，动车组上行运行时，被测受电弓处于开口方向，200km/h以下，弓网离线火花为断续火花，单程火花次数最高达以下，弓网离线火花为断续火花，单程火花次数最高达416次，平均约次，平均约110米一次，弓网接触力较小，受电弓滑板所受冲击加速度超过米一次，弓网接触力较小，受电弓滑板所受冲击加速度超过50g 的点数约的点数约56个。当试验速度超过个。当试验速度超过210km/h 时，弓网发生连续

8、的离线火花，火花拉得较大。为保证试验安全，在试验过程中，除在道岔测试点提速到时，弓网发生连续的离线火花，火花拉得较大。为保证试验安全，在试验过程中，除在道岔测试点提速到250km/h，上行试验区段限速，上行试验区段限速220km/h；第13页/共44页(5) 试验结论(2) 动车组下行运行时，被测受电弓处于闭口方向，动车组下行运行时，被测受电弓处于闭口方向，200km/h以下时弓网离线火花为断续火花，单程火花次数最高达以下时弓网离线火花为断续火花，单程火花次数最高达140次，平均约次，平均约300米一次，弓网受流状态正常，米一次，弓网受流状态正常，200 km/h以上时弓网火花次数没有明显增加

9、，弓网接触力比较稳定。以上时弓网火花次数没有明显增加，弓网接触力比较稳定。240km/h以上时上行方向弓网接触力平均值分布在以上时上行方向弓网接触力平均值分布在5060N，下行方向弓网接触力分布在，下行方向弓网接触力分布在140150N之间，上下行弓网接触力差异较大，下行方向运行时，弓网受流性能满足提速至之间，上下行弓网接触力差异较大，下行方向运行时，弓网受流性能满足提速至250km/h的安全运行要求；的安全运行要求； 第14页/共44页(5) 试验结论(3) 7月月3日，进行了两列动车组的联挂试验，在上行方向试验时，被测受电弓处于后弓开口方向，试验速度为日，进行了两列动车组的联挂试验，在上行

10、方向试验时，被测受电弓处于后弓开口方向，试验速度为220km/h，测试结果表明，弓网火花很多，发生几次机车失压现象，分析表明，被测受电弓在动车组联挂双弓受流工况下，处于最恶劣受流状态。，测试结果表明，弓网火花很多，发生几次机车失压现象，分析表明，被测受电弓在动车组联挂双弓受流工况下，处于最恶劣受流状态。 动车组联挂双弓受流的运行工况在我国铁路属于首次试验，从分析试验结果知，双弓运行的受流性能还需进一步试验研究，以对动车组联挂运行工况下的受电弓状态和弓网受流性能做出评定。动车组联挂双弓受流的运行工况在我国铁路属于首次试验，从分析试验结果知，双弓运行的受流性能还需进一步试验研究，以对动车组联挂运行

11、工况下的受电弓状态和弓网受流性能做出评定。第15页/共44页(6) 整改方案（接触网方面）第16页/共44页(6) 整改方案（接触网方案1）T=15kNT=15kNT=15kNT=15kN第17页/共44页(6) 整改方案（接触网方案2）T=17kNT=15kNT=15kNT=15kN第18页/共44页(6) 整改方案（接触网方案3）T=20kNT=15kNT=15kNT=15kN第19页/共44页(6) 整改方案（接触网方案4）第20页/共44页(6) 整改方案（动车组方面）方案方案1 弓头横杆加装导流板弓头横杆加装导流板方案方案2 支持绝缘子底部加支持绝缘子底部加200mm高支撑座高支撑座

12、第21页/共44页(6) 整改方案（动车组方面）加装导流板的风洞试验结果加装导流板的风洞试验结果第22页/共44页(6) 整改后的试验结论1）受电弓两种改造方案对弓网受流均有明显作用，单机单弓试验速度达到）受电弓两种改造方案对弓网受流均有明显作用，单机单弓试验速度达到250km/h，弓网受流状态正常；，弓网受流状态正常；2）受电弓同时加高底座和导流板比只加导流板效果更明显；）受电弓同时加高底座和导流板比只加导流板效果更明显；3）两列动车组联挂时，）两列动车组联挂时，200km/h时，后弓双向受流正常；时，后弓双向受流正常；220km/h时，两时，两个运行方向动车组均产生失压现象；个运行方向动车

13、组均产生失压现象；4）接触网四种改造方案，受流性能均有所改善，接触线）接触网四种改造方案，受流性能均有所改善，接触线2T张力和弹链时弓张力和弹链时弓网受流性能的改善更加明显。网受流性能的改善更加明显。第23页/共44页(6) 整改后的试验结论(数据1)第24页/共44页(6) 整改后的试验结论(数据2)第25页/共44页(6) 整改后的试验结论(数据3)第26页/共44页(6) 整改后的试验结论(数据4)第27页/共44页2. CRH2动车组环形铁道试验情况(1) 环形铁道接触网概况(2) 试验结论第28页/共44页2. 长白山动车组遂渝线试验情况(1) 遂渝线接触网概况(2) 动车组受电弓概

14、况(3) 试验结论第29页/共44页(1) 遂渝线接触网概况悬挂类型：全补偿简单链形悬挂悬挂类型：全补偿简单链形悬挂线索和张力：线索和张力：THJ-95(14.7kN)+CTHA-120(14.7kN)（正线）（正线）结构高度：结构高度： 1400 mm（明线区间）、（明线区间）、 1100 mm（双线隧道内）、（双线隧道内）、 900 mm（单线隧道内）（单线隧道内）接触线高度：一般区段为接触线高度：一般区段为6450mm、最低高度为、最低高度为6330mm相邻两悬挂点高差：相邻两悬挂点高差：20mm接触网线岔形式：采用有交叉线岔接触网线岔形式：采用有交叉线岔 第30页/共44页(2) 动车

15、组受电弓概况第31页/共44页(2) 动车组受电弓概况长白山动车组的受电弓长白山动车组的受电弓型号为：型号为：SCHUNK WBL 85型型受电弓型号受电弓型号WBL 85WBL 85备注备注额定运行速度（额定运行速度（km/hkm/h）200200升弓保持方式升弓保持方式空气弹簧空气弹簧静态接触压力（静态接触压力（N N）70N70N（可调）（可调）本次试验为本次试验为65N65N最大升弓高度（最大升弓高度（mmmm）32003200包括支持绝缘包括支持绝缘子高度子高度最高工作高度（最高工作高度（mmmm）28002800最低工作高度最低工作高度(mm)(mm)800800 落弓高度（落弓高

16、度（mmmm）840 840 弓头最大长度弓头最大长度(mm)(mm)19261926弓头有效宽度弓头有效宽度(mm)(mm)12501250两滑板距离两滑板距离(mm)(mm)596596 动车组车顶距轨面高度约动车组车顶距轨面高度约为：为：3900 mm第32页/共44页(3) 试验结论(1)本次试验对长白山号动车组的本次试验对长白山号动车组的SCHUNK WBL85的受电弓进行了弓网受流性能测试，的受电弓进行了弓网受流性能测试，最高试验速度达最高试验速度达220km/。（1）试验区段的弓网受流性能）试验区段的弓网受流性能从遂渝线整个试验区段来看，弓网受流的三个基本参数的试验结果是从遂渝线

17、整个试验区段来看，弓网受流的三个基本参数的试验结果是:弓网接触力最弓网接触力最大值为大值为171N，最小值为，最小值为27N，最小值小于，最小值小于40N发生的次数最多为发生的次数最多为8次，平均值在受电弓开次，平均值在受电弓开口方向运行时为口方向运行时为100N左右，在受电弓闭口方向运行时为左右，在受电弓闭口方向运行时为120N左右；弓网接触力数值分左右；弓网接触力数值分布在现行规定的布在现行规定的40200N之间，平均接触力曲线和数值符合欧标相应速度下的规定值；之间，平均接触力曲线和数值符合欧标相应速度下的规定值；接触线一跨内的动态高差从全程数值来看，基本分布在接触线一跨内的动态高差从全程

18、数值来看，基本分布在2040mm之间，最大值为之间，最大值为95mm，低于现行标准的，低于现行标准的150mm；硬点和冲击的数值分布在硬点和冲击的数值分布在2050g区间内，个别点大于暂行规定的三级（区间内，个别点大于暂行规定的三级（50g）标准）标准，说明受电弓滑板在运行中是安全的，接触网个别断面的接触线和部件（锚段关节、定，说明受电弓滑板在运行中是安全的，接触网个别断面的接触线和部件（锚段关节、定位器）需调整其平滑度，减少对滑板的冲击。另外，整个试验过程中弓网离火花很少。位器）需调整其平滑度，减少对滑板的冲击。另外，整个试验过程中弓网离火花很少。长白山号动车组在遂渝线接触网下的弓网受流性能

19、满足长白山号动车组在遂渝线接触网下的弓网受流性能满足220km/h以下的安全运行要以下的安全运行要求；求；第33页/共44页(3) 试验结论(2)（2）单线隧道内接触网的弓网受流性能）单线隧道内接触网的弓网受流性能单线隧道内弓网接触力平均值比明线区间高单线隧道内弓网接触力平均值比明线区间高1020N左右，这是由于隧道内气流对受电弓空气动态力影响造成的。在进入单线隧道内，在距入口处一跨至两跨范围内弓网接触力明显增加，过了左右，这是由于隧道内气流对受电弓空气动态力影响造成的。在进入单线隧道内，在距入口处一跨至两跨范围内弓网接触力明显增加，过了13 跨后，弓网接触力趋于稳定，在隧道出口处弓网接触力数

20、值减少，逐渐趋向于明线区间的变化规律。其它参数如：硬点冲击和接触线高差的数值大小和变化规律与明线区间基本一致；跨后，弓网接触力趋于稳定，在隧道出口处弓网接触力数值减少，逐渐趋向于明线区间的变化规律。其它参数如：硬点冲击和接触线高差的数值大小和变化规律与明线区间基本一致；第34页/共44页(3) 试验结论(3)（3）弓网接触力在遂渝线与一般提速线路的区别）弓网接触力在遂渝线与一般提速线路的区别 接触线最低高度在接触线最低高度在6330mm时，弓网接触力的数值分布明显比我国提速线路接触线高度在时，弓网接触力的数值分布明显比我国提速线路接触线高度在55005700mm的弓网接触力低的弓网接触力低10

21、20N，其原因是接触线高度增加后，受电弓运行中受空气动态力的影响变小，此结果与受电弓性能试验，其原因是接触线高度增加后，受电弓运行中受空气动态力的影响变小，此结果与受电弓性能试验(如：风洞试验如：风洞试验)的结果基本一致；的结果基本一致；第35页/共44页(3) 试验结论(4)（4）弓网受流性能与受电弓运行方向的关系）弓网受流性能与受电弓运行方向的关系 试验结果表明，由于空气动态力对受电弓的影响，弓网接触力与受电弓的运行方向有直接的关系，受电弓开口方向运行时弓网接触力平均值比闭口方向运行小试验结果表明，由于空气动态力对受电弓的影响，弓网接触力与受电弓的运行方向有直接的关系，受电弓开口方向运行时弓网接触力平均值比闭口方向运行小20N左右，由于接触线高度在左右，由于接触线高度在6400mm左右，开口方向的接触力偏小，为使弓网接触力的平均值曲线符合相关标准要求，受电弓宜采用闭口方向。左右，开口方向的接触力偏小，为使弓网接触力的平均值曲线符合相关标准要求，受电弓宜采用闭口方向。第36页/共44页4. 中华之星动车组秦沈客专试验情况(1) 秦沈客专接触网概况(3) 试验结论(2) 中华之星动车组概况第37页/共44页(1) 秦沈客专接触网概况速度等级速