大学设计脚手架专项方案

1、扬州大学YANGZHOU UNIVERSITY毕业设计课 题名称工程施工技术文件编制金域蓝湾工程32#楼脚手架副标题专项施工方案学院建筑科学与工程学院专业（系）土木工程姓名何晓东学号081401107指导教师殷为民日期2012年4月目录、工程概况 2二、编制依据 2三、施工计划 2（一）材料要求 2（二）外脚手架构造 3（三）搭拆步骤 3（四）节点构造 4四、施工工艺技术 4（一）技术参数 4（二）工艺流程 5（三）施工方法 5（四）拆除 6（五）检查与验收 6五、施工安全保证措施 6（一）组织保障 6（二）技术措施 6（三）应急预案 7（四）监测监控 7六、劳动力计划 7七、计算书 8（一）

2、参数信息 8（二）小横杆地计算 9（三）大横杆地计算 9（四）扣件抗滑力地计算 11（五）脚手架立杆荷载地计算 11（六）立杆地稳定性计算11（七）连墙件地计算 12（八）悬挑梁地受力计算13（九）悬挑梁地整体稳定性计算 15（十）拉绳受力与强度计算15（十一）锚固段与楼板连接地计算16八、相关图纸 16金域蓝湾工程32#楼脚手架专项施工方案一、工程概况（一）建筑名称：金域蓝湾工程 32#楼（二）建设单位：江苏恒通金鑫置业有限公司（三）建设地点及用地概况：邗江中路西侧，开发西路北侧，场地为空地，地势平整.（四）建筑功能：高层建筑2（五）本工程总建筑面积：6119.83m （其中阳台面积按一半投

3、影面积计算），其中计 容建筑面积：5724.68m2.其中底层架空建筑面积：115.98/2m2 （面积按一半投影面积 计算）其中地下室建筑面积：337.16m2.（六）建筑层数、高度：底下1层,地上层数17+1层.高度52.8米（高度至屋面面层）（七）主要结构类型：剪力墙结构；抗震设防烈度：7度（0.15g）；建筑抗震设防类别：丙类（八）本工程三层以下采用落地式钢管脚手架,4至18层用型钢悬挑脚手架，其中4 至9层为一施工段,9至14层为一施工段,14至18层为一施工段.二、编制依据（一）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（二）建筑结构荷载规范GB50009-2010

4、（三）钢结构设计规范GB50017-2003（四）混凝土结构设计规范（GB50010-2010（五）建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99（六）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（七）钢管脚手架扣件GB15831-2006（八）施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005（九）建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社（十）危险性较大地分部分项工程安全管理办法建质 200987号文三、施工计划根据该工程地设计特点及现场地实际情况，从经济、适用、安全和可行等要求出 发,确定三层以下按常规选用落地式扣件钢管脚手架搭设 ，（搭设平面示意图见附图 一）.从三层楼面起，采用型钢悬挑脚手架形式.

5、型钢悬挑脚手架承载装置构造见第八 章相关图纸.脚手架方案内容分述如下：（一）材料要求1. 脚手架地立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑采用© 48mm壁厚3mm高频焊接钢管. 大横杆、立杆及斜杆地钢管长度在 46.5m范围,小横杆1.5m,所用钢管材质应符合碳素结构钢GB/T700中地Q235A钢地技术要求,弯曲、变形、锈蚀地钢管或已被打过孔地钢管不得使用2. 工字钢钢梁、钢梁连墙板材质应符合碳素结构钢GB/T700中地Q235A钢地技术要求,弯曲、变形、锈 蚀地钢管或已被打过孔地钢管不得使用3. 钢梁连墙螺栓、吊环连墙螺栓、吊环应分别选用© 20、© 22、©

6、 16钢筋制作，钢材要求有出厂质量证明书,符合碳素结构钢GB/T700中地Q235A!冈地技术要求.4. 扣件：应采用可锻铸铁制作地扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架 扣件（GB15831地规定；采用其它材料制作地扣件,应经试验其质量符合该标准地 规定后方可采用；扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65N.M时，不得发生破坏.5. 脚手板采用钢笆片,钢笆片采用© 10和© 6圆钢点焊制成,一般规格1500X 800mm每块质量不宜大于30KG.6. 安全网按扬州市安全部门有关规定，采用密目防火安全网7. 连墙件地材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中地Q235A钢地规定

7、；其中钢丝绳（吊索）,选用6X 19© 14光面钢丝绳,破断拉力18400KG断股、锈 蚀严重地钢丝绳不得使用.旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载 试验）方可投入使用；花篮螺丝选用 OC型3.0,允许荷载30KN.（二）外脚手架构造外脚手架从地下室顶板开始搭设，每栋塔楼搭设至三层，然后从三层楼面开始悬 挑,具体构造说明如下：1. 立杆：纵向间距1500mm横向间距800mm内排立杆与建筑物净距为 300mm立 杆地接头应错开50%立杆垂直偏差不大于8mm.2. 大横杆：步距为1.8m, 上下横杆地接长位置应错开，同一水平面地内外大横杆 接头应错开一跨间，大横杆架设在立

8、杆内侧，大横杆水平偏差控制在5cm以内.3. 小横杆：应垂直于大横杆之下，用扣件与立杆紧固，小横杆伸出大横杆之外，不 应小于10cm.4. 剪刀撑与横向斜撑：在建筑物外侧立面整个长度和高度上连续设备 ，斜杆与地 面地倾斜角在45°60°之间,每组剪刀撑必须上下结点对齐,斜杆接头搭接长度不 得小于100cm.5. 四层以上悬挑横杆采用16号工字钢,沿楼层四周与楼面地固定距离为1.5m.型 钢悬挑长度为1.2m,搁置长度为1.8m,采用20U预埋环,用木楔加固.斜拉采用1根6*3714钢丝绳，间距1.5m,钢丝绳端头用三个U型卡环卡紧,在 上层梁顶预埋20作为拉坏.（三）搭拆步

9、骤1. 悬挑脚手架从三层开始，三层以下按普通脚手架方案搭设.落地式脚手架应搭 设斜跑道,通道口处还应按要求设置防护棚.2. 悬挑脚手架按5层划分为一段，每段底部设“工”字钢钢梁和双吊索承载装置.3. 搭设上段脚手架时，下段脚手架逐渐拆卸，但承载装置及该层脚手架不拆除， 卸下来地材料用着上段脚手架搭设4. 主体结构施工完毕，工程进入内外装修阶段时，脚手架随外装修进度需要，由 上而下逐渐拆除，将上段拆卸下来地材料，用着下段二次搭设5. 悬挑脚手架搭拆程序如下图：图3-1脚手架搭拆流程图（四）节点构造1 、连接杆外脚手架与建筑物之间地连接是通过连接杆来实现地，设置要求说明如下：（1）连接杆用短钢管制

10、成，水平间距4.5m,垂直间距每层楼均应设置，连接杆应 上下错开，成菱形布置（2） 连接杆应尽可能设在立杆与大小横杆地连接处，如在规定地位置上设置有 困难,应在邻近点处补足.2、吊环吊环是吊索与建筑物地连接件，用I级钢制成，构造见计算书，预埋套管在混凝 土内,水平间距1.5m.四、施工工艺技术（一）技术参数1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为14.4 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆地纵距为1.5m,立杆地横距为0.8m,立杆地步距为1.8 m ;内排架距离墙长度为0.30 m ;小横杆在上，搭接在大横杆上地小横杆根数为 2根；采用地钢管类型为48X 3.0 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；

11、连墙件布置取两步三跨,竖向间距5.4 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段 长度1.8 m.锚固压点压环钢筋直径（mm）:20.00 ；（二）工艺流程放线定位f放置悬挑横梁f放置纵向水平杆f立杆f第一步纵向水平杆f第一一步横向水平杆一第二步纵向水平一第二步横向水平杆,（各步水平杆）f剪刀撑f 连墙件f铺脚手板f扎防护栏杆f扎安全网.（三）施工方法1. 放线定位：放线按跨距、排距进行施工.内排立杆轴线距外墙0.3m,外排立杆轴 线距外墙1.1m.2. 放置悬挑横杆：按预埋套

12、环位置放置横杆.3. 放置纵向水平杆：纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上.4. 搭设立杆：立杆应严格按照立杆地定位进行搭设.上下立杆采用对接，相邻立杆地 对接扣件不得在同一步内，同步内隔一根立杆地两个相隔接头地高度方向地错开距离不应小于500mm各接头中心至主节点地距离不应大于步距地1/3.5. 第一步纵向水平杆：纵向水平杆应设置在立杆内侧，采用对接扣件连接，纵向水平 杆地对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆地接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨地两个相邻接头在水平方向错开地距离不应小于50cm,各接头中心至最近主节点地距离不宜大于纵距地1/3.6. 第一步横向水平杆：主节点处必须设置一根

13、横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点处两个直角扣件地中心距不应大于15cm,靠墙一端地外伸长度不应大于0.4倍跨距,且不应大于50cm靠墙一端至墙装修面地距离不宜大于10cm.作业层上非节点处地横向水平杆，应根据支撑脚手板地需要等间距放置，最大间距不应大于纵 距地1/2.横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上.以后各步地杆件搭设同第一步.7. 设置剪刀撑：外侧立面地两端各设置一道从底到顶连续地剪刀撑 ，中间各道剪刀撑间隔6跨,布置方法为每6步4跨,斜杆与地面地夹角在45-60。之间,跨越立杆数 为5根.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交地横向水平杆地伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主

14、节点地距离不宜大于 15cm.8. 铺设脚手板：脚手板采用竹脚手板搭接铺设.脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm搭接点必须支撑在横向水平杆上,搭接长度应大于20cm.其伸出横向水 平杆地长度不应小于10cm,端部脚手板探头长度应取15cm,其板长两端均应与支撑杆 牢固地连接在一起.满铺脚手板地操作层上,要设置1.2m高护栏和18cm高挡脚板,挡 脚板采用立放木架板固定.9. 挂设安全网：安全网挂设同落地式脚手架安全网.10. 阳角型钢支撑形式：两根钢丝绳斜拉；立杆横向间距或排距 0.8m；内排架距离 墙长度0.30m；阳角型钢长度3.9m；阳角型钢型号：16号工字钢； 现场采用1根 6

15、*3714钢丝绳；拉环采用 20钢筋.（四）拆除1. 脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随 脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于 两步时,应增设连墙件加固.2. 卸料时各构配件严禁抛掷至地面.3. 架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应 具有足够地操作面.（五）检查与验收1. 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行 国家标准钢管脚手架扣件 GB15831-2006地规定.扣件在使用前应逐个挑选,有裂 缝、变形、螺栓出现滑丝地严禁使用.2. 安装后地扣件螺栓拧紧扭

16、力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则 进行.五、施工安全保证措施（一）组织保障1. 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格地专业架子工.架子工应持证上岗，应配有一名专职安全员负责工程安全情况.2. 搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3. 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业.4. 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人地防护措施.5. 在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守.6. 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内.（二）技术措施1. 钢管上严禁打孔.2. 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底.施工层以下每

17、隔10m应用安 全网封闭.3. 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安 全网宜设置在脚手架外立杆地内侧，并应与架体绑扎牢固.4. 工地临时用电线路地架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工 现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005有关规定执行.5作业层上地施工荷载应符合设计要求，不得超载.不得将模板支架、缆风绳、泵送 混凝土和砂浆地输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上 安全防护设施.6. 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处地纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件.（三）应急预案1. 悬挑脚手架工程技术性

18、预防和管理措施：（1）当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作 业.雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪.（2）脚手架使用期间，严禁拆除主节点处地横向水平杆、纵横向扫地杆和连墙件.（3）不得在脚手架基础及临近处进行挖掘工作，否则必须采用安全防护措施.（4）脚手架在使用过程中，应经常检查地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬 空,扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否到位等.（5）成立以项目经理为组长,项目生产经理、技术员为副组长地应急领导小组 ， 定期演练脚手架失稳坍塌人员救援工作，熟悉各个救援环节.2. 脚手架失稳倒塌应急处置措施：（1）迅速确定事故发生地准确位置、

19、可能波及地范围、脚手架损坏地程度、人 员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置.（2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域.（3）迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌地脚手架压在下面，要立即采 取可靠措施加固周围，然后拆除或切割压住伤者地杆件，将伤员移出.如脚手架太重可 用吊车将架体缓缓抬起，以便救人.（4）如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施.（5）以上行动须由有经验地安全员和架子工长统一安排 .（四）监测监控1. 脚手架地安全检查与维护，应按本规范规定进行.2. 脚手架地构配件质量与搭设质量，规范规定进行检查验收，并应确认合格后使用.六、劳动力计划（一）为确保工

20、程进度地需要，同时根据本工程地结构特征和外脚手架地工程量，确定 本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书.（二）建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成地管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查地直接责任.(三) 外脚手架地搭设和拆除，均应有项目技术负责人地认可，方可进行施工作业，并 必须配备有足够地辅助人员和必要地工具.(四) 本脚手架工程地搭设、拆除以必须满足总体施工地进度要求为原则，并以此原则来配置足够数量脚手架施工人员.七、计算书悬挑脚手架计算书(一) 参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为14.4 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆地纵距为1.5m,立杆地

21、横距为0.8m,立杆地步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为0.30 m ；小横杆在上，搭接在大横杆上地小横杆根数为 2根；采用地钢管类型为48X 3.0 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000 ;脚手架用途：其它用途；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处江苏扬州市，地面粗糙等级B类,基本风压0.4kN/m2；按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001),地面粗糙等级B类,风荷载高度变化系数 卩z=1.0 X( z/10 ) 0.3

22、2=3.256 ;风荷载体型系数卩s为0.2 ；4. 静荷载参数每米立杆承受地结构自重荷载标准值(kN/m):0.1345 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:4层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.2m,建筑物内锚固段 长度1.8 m.锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00 ；楼板混凝土标号:C30；6. 拉绳与支杆参数钢丝绳与墙距离为(m):3.900 ；

23、悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.1 m.(二) 小横杆地计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆地上面按照小横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆地最大弯矩和变 形1. 均布荷载值计算小横杆地自重标准值：P 1= 0.033kN/m ;脚手板地荷载标准值：P 2= 0.3 x 1.5/3=0.15kN/m;活荷载标准值：Q=1 x 1.5/3=0.5kN/m ;荷载地计算值:q=1.2 x 0.033+1.2 x 0.15+1.4 x 0.5=0.92kN/m ;2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下地弯矩，计算公式如下：2M q

24、ma=ql /82最大弯矩 Mqmax =0.92 x 0.8 /8=0.074kN m最大应力计算值 (T =MmaxW =0.074 x106/4515 = 16.391N/mni;小横杆地最大弯曲应力t =16.391N/mm小于小横杆地抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求.3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下地挠度荷载标准值 q=0.033+0.15+0.5=0.683kN/m ;4V qmaX=5ql /384EI最大挠度 V =5.0 x 0.683 x 8004/(384 x 2.06 x 105x 107800)=0.164 mm；小横杆地最大挠度 0.1

25、64 mm 小于 小横杆地最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm,满足要求.(三) 大横杆地计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆地上面.1.荷载值计算小横杆地自重标准值:P 1= 0.033 x 0.8=0.027kN ;脚手板地荷载标准值:P 2= 0.3 x 0.8 x 1.5/3=0.12kN ;活荷载标准值：Q= 1 x 0.8 x 1.5/3=0.4kN ;荷载地设计值：P=(1.2 x 0.027+1.2 x 0.12+1.4 x 0.4)/2=0.368kN ;p pp pp pqL图7-2大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆

26、自重均布荷载与小横杆传递荷载地设计值最不利分配地 弯矩和2M maX=0.08ql均布荷载最大弯矩计算：Mima=0.08 X 0.033 X 1.5 X 1.5=0.006kN m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmaX=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2ma=0.267 X 0.368 X 1.5= 0.147kN mM=Max + M 2maX=0.006+0.147=0.153kN m最大应力计算值 (T =0.153 X 106/4490=34.158N/mm；2大横杆地最大弯曲应力计算值(7 =34.158N/mm小于大横杆地抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求.3

27、. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载地设计值最不利分配地 挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：4V max=0.677ql /100EI大横杆自重均布荷载引起地最大挠度：V max= 0.677 X 0.033 X 15004 /(100 X 2.06 X 105X 107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：3V pmax=1.883Pl /100EI集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.027+0.12+0.4)/2=0.273kNV = 1.883 X 0.273 X 150& ( 100X 2.

28、06 X 105X 107800)=0.782 mm；最大挠度和：v = v max + v pma=0.051+0.782=0.834 mm ；大横杆地最大挠度0.834mn小于大横杆地最大容许挠度 1500/150=10与10mm满 足要求.(四) 扣件抗滑力地计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.1.7,直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际地旋转单扣件承载力取值为 8.00kN. 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第525条：Rw Rc其中Rc -

29、扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；小横杆地自重标准值：P 1=0.033 X 0.8 X 2/2=0.027kN ;大横杆地自重标准值：P 2=0.033 X 1.5=0.05kN ;脚手板地自重标准值：P 3=0.3 X 0.8 X 1.5/2=0.18kN ;活荷载标准值：Q=1 X 0.8 X 1.5 /2=0.6kN ;荷载地设计值：R=1.2 X (0.027+0.05+0.18)+1.4 X 0.6=1.148kN ;R < 8.00kN,单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求.(五) 脚手架立杆荷载地计算作用于脚手架地荷载包

30、括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内 容：(1) 每米立杆承受地结构自重标准值,为0.1345kN/mN g=0.1345+(0.80 X 2/2) X 0.033/1.80 X 14.4=2.148kN ;(2) 脚手板地自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N g2= 0.3 X 4X 1.5 X (0.8+0.3)/2=0.99kN;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/mN g=0.15 X 4X 1.5/2=0.45kN ;(4) 吊挂地安全设施荷载,包括安全网:0.005kN/m2N g=0.005 X 1.5 X

31、 14.4=0.108kN ;经计算得到，静荷载标准值N g=NG汁N+NG汁N=3.696kN ;活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到,活荷载标准值N CF1X 0.8 X 1.5 X 2/2=1.2kN ;考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值为N=1.2 N g+0.9 X 1.4Nc=1.2 X 3.696+ 0.9 X 1.4 X 1.2= 5.947kN ;不考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值为N'=1.2N g+1.4Ng=1.2 X 3.696+1.4 X 1.2=6.115kN ;(六) 立杆地稳定性计算风荷载标准值按

32、照以下公式计算Wk=0.7 (1 z (1 s 3 0其中3 0-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2010)地规 定采用：3 °=0.4kN/m2;卩z -风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2010) 地规定采用：卩z= 3.256 ;卩s -风荷载体型系数：取值为0.2 ;经计算得到，风荷载标准值为：W k=0.4 X 3.256 X 0.2=0.26kN/m2;风荷载设计值产生地立杆段弯矩 Mw为：2 2M w=0.9 X 1.4WkLah/10=0.9 X 1.4 X 0.26 X 1.5 X 1.8 /10=0.159kN

33、 m 考虑风荷载时，立杆地稳定性计算公式(T =N/( © A) + M WW w f立杆地轴心压力设计值 ：N=5.947kN;不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算公式(T =N/( © A) w f立杆地轴心压力设计值 ：N=N'= 6.115kN ;计算立杆地截面回转半径：i=1.59 cm ;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)表5.3.4 得：k=1.155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 表5.2.8 得：卩=1.8 ;计算长度，由公式I 0=kuh确定：I o

34、=3.742 m ; 长细比:L 0/i=235 ;轴心受压立杆地稳定系数© ,由长细比I o/i地结果查表得到：© = 0.132 立杆净截面面积：A=4.24 cm 2 ;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49亦;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm 2 ;考虑风荷载时2(T =5947/(0.132 X 424) +159000/4490=141.669N/mm ;立杆稳定性计算(T =141.669N/mm小于立杆地抗压强度设计值 f=205N/mm2,满 足要求.不考虑风荷载时2(T =6115/(0.132 X 424)=109.259N/mm ;立杆

35、稳定性计算(T =109.259N/mm小于立杆地抗压强度设计值f=205N/mm 2,满 足要求.(七) 连墙件地计算连墙件地轴向力设计值应按照下式计算:N=NL + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算卩戶3.256,卩s= 0.2, s 0= 0.4,Vk=u z 卩 s s 0=3.256 X 0.2 X 0.4=0. 26kN/mf;每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积Aw=21.6 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(条连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力(kN),N 0= 3.000kN ;风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nw=1

36、.4 X Vk/X Aw=7.862kN;连墙件地轴向力设计值 Ni=Nw + N 0= 10.862kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N = © A - f其中© -轴心受压立杆地稳定系数；由长细比l/i=300/15.9地结果查表得到 © =0.949,1为内排架距离墙地长度；2 2A=4.24 cm ; f=205N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949 X 4.24 X 10-4 X 205X 103=82.487kN;N =10.862 < N f=82.487,连墙件地设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到

37、Nl=10.862小于双扣件地抗滑力12kN,满足要求！(八) 悬挑梁地受力计算悬挑脚手架地水平钢梁按照带悬臂地连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载N地作用,里端B为与楼板地锚固点,A为墙支点.本方案中，脚手架排距为800mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆地支点距 离墙体为1100mm,水平支撑梁地截面惯性矩l=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm截面积A=26.1cnf. 受脚手架集中荷载 N=1.2 X 3.696 +1.4 X 1.2=6.115kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.1 X 0.0001 X 78.5=0.246kN/m ;6.115kNGJLSkN100 1100 1800图7-4悬挑脚手架计算简图 经过连续梁地计算得到5.084.63-0.02-6.146,34-12.45图7-5悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）J-3图7-7悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为：R=17.601kN;XR2=-4.633kN;最大弯矩Mmax=8.74kN m最大应力(T =M/1.05W+N/A=8.74X 106/(1.05 X 141000)+6.115 X 103/2610=61.42mm水平支撑梁地最大应力计算值61.38N/mm小于水平支撑梁地抗压强度设计值215N/mm满足要