完全免费污水处理毕业设计11

1、目录摘要 IV引言 11设计说明书 11.1工程概况 1设计资料 11.1.2 水质水量资料 1排放标准及设计要求 11.2处理方案的确定 2城市污水处理综述及原则 2常用城市污水处理技术 3处理工艺的选择 6计算依据 6处理程度计算 6综合分析 7工艺流程 7流程说明 8主要构筑物说明 81.2.4.1 格栅 81.2.4.2 曝气沉砂池 9厌氧池 91.244缺氧池 91.245好氧池 91.2.4.6 二沉池 102设计计算书 102.1格栅的设计 10设计参数 10设计计算 102.1.2.1 粗格栅 102.1.2.2 细格栅 122.2曝气沉砂池的设计 15设计参数 15设计计算

2、152.3主体反应池的设计 18设计参数 18设计计算 182.4配水井的设计 2错误！未定义书签。设计参数 2错误！未定义书签。设计计算 2错误！未定义书签。2.5幅流式二沉池的设计 27设计参数 27设计计算 272.6浓缩池的设计 292.7 污泥贮泥池的设计 2.8 构筑物计算结果及说明 污水厂平面布置 3.1 布置原则 3.2 平面布置 3.3 附属构筑物的布置 高程计算 4.1 水头损失 4.2 标高计算 4.2.1 二沉池 4.2.2 配水井 4.2.3 A 2/O 池4.2.7 投资估算 5.1 5.2沉砂池 格栅 . 浓缩池 贮泥池生产班次和人员安排 投资估算 直接费 5.2

3、.1.1 土建计算5.2.1.2 设备费用间接费 第二部分费用 工程预备费 总投资 5.35.2.5 单位水处理成本估算5.3.1 各种费用 动力费 E1 工人工资 E2 福利 E3 折旧提成费 E4 检修维护费 E5 其他费用（包括行政管理费、辅助材料费） 污水综合利用 E7 5.3.2 单位污水处理成本 结论 6 致谢 参考文献错误！错误！错误！错误！ 错误！ 错误！ 错误！错误！错误！E6.未定义书签未定义书签未定义书签未定义书签 未定义书签 未定义书签 未定义书签未定义书签未定义书签错误！未定义书签30303232333334343535353535363738383839393939

4、40404040404041引言随着工农业的发展和人口的增加， 污水的排放量迅速增加与日俱增。 目前我 国每年排放的污水量已超过 400 亿立方米，且处理率低， 大量污水直接排入天然 水体，造成了严重的水体污染， 据统计已有超过 80%的河流受到不同程度的污染。 因此，加快污水处理工程的建设，提高污水处理率，保护有限的水资源，已经成 为我国环境保护工作的紧迫任务。1996 年的全国第四次环境保护会议强调保护环境是实施我国可持续发展的 关键，并将防治水污染作为全国性重点。根据预测，从 2000年至 2020 年，我国 每年新建的污水处理厂的处理能力将达 300400万m3/d,而中小型污水处理厂

5、 则是城市污水处理事业的主力军。我国现有 668 个城市中，仅有 123 个城市有 307座不同处理等级的城市污水处理厂,其中城市污水二级处理率10%左右,全国 17000 个建制镇, 绝大多数没有排水和污水处理设施。 因此探索适合中小城市 的磷工艺。此工艺的特点是工艺不仅简单, 总水力停留时间小于其他的同类设 备,厌氧（缺氧）/好氧交替进行, 不宜于丝状菌的繁殖, 基本不存在污泥膨胀问题, 不需要外加碳源, 厌氧和缺氧进行缓速搅拌, 运行费用低, 处理效率一般能达到 BOD5和SS为90%95%,总氮为70%以上，磷为90%左右。因此宜选采用此 方案来处理本次设计的污水。1.2.3.4 工艺

6、流程S 市城市污水处理厂拟采用的如下工艺流程（图 1）。123.5流程说明城市污水通过格栅去除固体悬浮物，然后进入曝气沉砂池去除污水中密度较 大的无机颗粒污染物（如泥砂，煤渣等），流入初沉池，然后进入生物池进行脱 氮除磷氧区，培养不同微生物的协调作用，在处理常规有机物的同时脱氮除磷。 经过生物降解之后的污水经配水井流至二沉池，进行泥水分离，二沉池的出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准 GB18918-2002的一级标准中的B标准， 即可排放。二沉池的污泥除部分回流外其余经浓缩脱水后外运。主要构筑物说明124.1格栅格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成， 安装在污水渠道上，泵房集水井 的进口处或

7、污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂浮物。 城市污水中一 般会含有纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，均须进行拦截从而防止再设细格栅去管道堵塞，提高处理能力。本设计先设粗格栅拦截较大的污染物, 除较小的污染物质。设计参数：粗格栅栅条间隙e=0.025m栅槽宽B=1.3m栅后槽总高度H=1.05m细格栅栅条间隙e=0.01m栅槽宽B=1.8m栅后槽总高度H=1.2m栅条间隙数n=35个栅前水深h=0.7m栅槽总长度L=3.13m栅条间隙数n=86个栅前水深h=0.7m 栅槽总长度L=2.7m栅条宽度S=0.01m格栅安装角:=60栅条宽度S=0.01m格栅安装角:=60曝气沉砂池沉砂

8、池的功能是利用物理原理去除污水中密度较大的无机颗粒污染物， 普通 沉砂池的沉砂中含有约15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加。采用曝气式 沉砂池可克服这一缺点。曝气式沉砂池是在池的一侧通入空气， 使池内水产生与 主流垂直的横向旋流。曝气式沉砂池的优点是通过调节曝气量， 可以控制污水的 旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小。同时，还对污水起预曝 气作用设计参数：L = 12m、B= 3.0m、H = 3m,有效水深 h=3m，水力停留时间t=2min，曝气量q=1303.2m3/h，排渣时间间隔T=1d 预缺氧池 厌氧池污水在厌氧反应器与回流污泥混合。 在厌氧条件下，聚磷菌释放磷，

9、同时部 分有机物发生水解酸化。设计参数：L= 35、B = 9、H = 8,有效水深：7m,超高：1m,污泥回流比 R=100%，水力停留时间t=1.0h。缺氧池污水在厌氧反应器与污泥混合后再进入缺氧反应器，发生生物反硝化，同时去除部分COD。硝态氮和亚硝态氮在生物作用下与有机物反应。设计参数：L= 53、B = 9、H = 8,有效水深：7m,超高：1m,污泥回流比 R=100%，水力停留时间t=1.5h。好氧池发生生物脱氮后，混合液从缺氧反应器进入好氧反应器一一曝气池。在好氧 作用下，异养微生物首先降解 BOD、同时聚磷菌大量吸收磷，随着有机物浓度 不断降低，自养微生物发生硝化反应，把氨氮

10、降解成硝态氮和亚硝态氮。具体反应：2NH； 3O2 亚硝酸菌、2NO2 2H2O 4H2NOf O2硝酸菌 > 2NOf设计参数：L= 66、B = 24、H = 8,有效水深：7m,超高：1m,曝气方式: 采用表面曝气，水力停留时间t=5.0h，出水口采用跌水。1.2.4.8 二沉池二次沉淀池的作用是泥水分离，使污泥初步浓缩，同时将分离的部分污泥回 流到厌氧池，为生物处理提高接种微生物，并通过排放大部分剩余污泥实现生物 除磷。本设计米用辐流式沉淀池。其设计参数：D = 40m、H = 6.95m，有效水深h=3.75m，沉淀时间 t=2.5h。2设计计算书2.1格栅的设计设计参数每日栅

11、渣量大于0.2m3,一般应采用机械清渣。过栅流速一般采用0.61.0m/so格栅前渠道内的水流速度一般采用0.40.9m/s格栅倾角一般采用45。75°通过格栅的水头损失，粗格栅一般为0.2m,细格栅一般为0.30.4m。设计计算粗格栅格栅斜置于泵站集水池进水处，采用栅条型格栅，设六组相同型号的格栅， 其中两组为备用，过栅流速V2=0.7 m/s,格栅间隙为e=25mm,采用人工清渣，格 栅安装倾角为60°栅前水深h16000024 3600= 1.81m'/s设计流量为：Q = Qmax r 4 = 1.81 4 = 0.45m' / sQ max22h

12、vi2代入数据0込(戮0.7二栅前水深h = 0.7栅条间隙数nQ+si n n =e h v式中：n 栅条间隙数，个；Qmax最大设计流量，m3/s；a格栅倾角度；e栅条净间隙，粗格栅 e= 50100mm,中格栅e= 1040mm,细格栅e= 310mm；v过栅流速，m/s。将数值代入上式：Q、sin : n = ehv045sin60°35（个）0.025 0.7 0.7栅槽宽度BB = S (n-1) + en式中：B栅槽宽度，m；S 栅条宽度，m,取0.01m；n 栅条间隙数，个；e栅条净间隙，粗格栅e= 50100mm，中格栅e= 1040mm，细格栅e= 310mm。将

13、数值代入上式：B = S (n-1) + en= 0.01 &5-1)+0.025 35=1.3m进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道宽B1=0.85m，渐宽部分展开角a1= 20 °则进水渠道渐宽部分长度：B = 13 犖5 = 0.7 m2tg®2"g20Li0.7L20 35 m2 2过栅水头损失hihi = khov2h0sin2g式中：hi 过栅水头损失，m； ho 计算水头损失，m；g重力加速度，9.8im/s ;k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般E阻力系数，与栅条断面形状有关，U (S)4/3,e当为矩形断面时，B =2.4

14、2采用矩形断面 B =2.42 U P(S)4/3=2.42 v_0j°1)4/3=0.72e0.025k=3;hi=kho=k2 2 sin： =3X).72-2g2 9.81Xsin60 =0.05m栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m，栅前槽高H1 = h + h2 =0.7+0.3=1.0mH= h + h1 + h2 =0.7+0.05+0.3=1.05 m栅槽总长度LL = L1 + L2 + 0.5 + 1.0 +H1tg60=0.7+0.35+0.5+1.0+卫=3.13 mtg60°每日栅渣量W” QW 86400W 二1000式中：W每日栅渣量，m

15、3/d;W1 栅渣量，(m3/103m3污水)取0.10.01;W1 = 0.01 m3/103m3,代入各值：0.45 0.01 864001000 1.33=0.3m /d,过栅流速为60°采用机械清渣 2.122细格栅采用栅条型格栅，设六组相同型号的格栅，其中两组为备用V2=0.7 m/s，格栅间隙为e=10mm，采用机械清渣，格栅安装倾角为 栅前水深h16000024 3600= 1.81m3/s设计流量为：Q = Qmax 4 = 1.81 4 = 0.45m / sQ max（2h fvi22代入数据0.462h)0.72二栅前水深h = 0.7m栅条间隙数ne h v式

16、中：n 栅条间隙数，个；Qmax最大设计流量，m3/S ；a格栅倾角度；e栅条净间隙，粗格栅e= 50100mm,中格栅e= 1040mm,细格栅e= 310mm；v过栅流速，m/s。将数值代入上式：Q、si na n =ehv°45Sin60° =86 ： 86（个）0.01 0.7 0.7栅槽宽度BB = S (n-1) + en式中：B栅槽宽度，m；S 栅条宽度，m,取0.01m；n 栅条间隙数，个；e栅条净间隙，粗格栅 e= 50100mm，中格栅e= 1040mm，细格栅e= 310mm。将数值代入上式：B = S (n-1) + en= 0.01 花6-1)+0

17、.01 8&=1.8m进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道宽B1=1.5m，渐宽部分展开角a1= 20 °则进水渠道渐宽部分长度：二兀器“仆Li 0.42L20.21 m2 2过栅水头损失hihi = khov2h0sin2g式中：hi过栅水头损失，m；ho计算水头损失，m；g重力加速度，9.8im/s ;k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3;E阻力系数，与栅条断面形状有关，U (S)4/3,e当为矩形断面时，B =2.42采用矩形断面 B =2.42 U P(S)4/3=2.42 v_0：0l)4/3=2.42e0.01hi=kho=k2 2 sin：

18、 =3X2.42 匕°工- 2g2 9.8iXsin60 =0.2m栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m，栅前槽高Hi = h + h2 =0.7+0.3=i.02mH= h + hi + h2 =0.72+0.2+0.3=i.2 m栅槽总长度LL = L i + L2 + 0.5 + i.0 +Hitg60=0.42+0.2i+0.5+i.0+卫 =2.7 m tg60°每日栅渣量W” QW 86400W 二i000式中：W每日栅渣量，m3/d;Wi 栅渣量，(m3/i03m3污水)取0.i0.0i；Wi = 0.08 m3/i03m3,代入各值：0.45 汉 0.

19、08 汉86400 Wi000 勺.3采用机械清渣。3=3.im/d2.2曝气沉砂池的设计设计参数旋流速度应保持0.250.3m/d水平流速为0.085 m/d。最大时流量的停留时间为13min。有效水深为23m,宽深比一般采用11.5。长宽比可达5,当池场比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板 处理每立方米污水的曝气量为 0.10.2m3空气。设计计算总有效容积VV 二 60Qm al式中：V总有效容积，m3;Qmax最大设计流量，m3/s；t最大设计流量时的停留时间，min，取t =2min。将数值代入上式：V =60Qmaxt =60 1.81 2 = 218m3池断面积AQm a xA =

20、-V式中：A池断面积，m2;V 最大设计流量时的水平前进速度，m/s,取V=0.01 m/s。将数值代入上式：A 二也、181 =18.1m2V 0.01池总宽度BH式中：B 池总宽度，m；H 有效水深，m,取H = 3m。将数值代入上式：A 18.1B =H 3每个池子宽度=6.0m取n=2格，bbB 6.0 门 c3.0m宽深比：bH池长Ln=3.0= 1.0，符合要求。VL 二A式中：L池长，m。将数值代入上式：V 218L12mA 18.1曝气系统设计计算：采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气 所需曝气量q式中：q所需曝气量，m3/h;D每m3污水所需曝气量，m3/m3,取D=

21、0.2 m3/m3。将数值代入上式：3q =3600 0.2 1.81 = 1303.2m /h 供气压力 P=(m+h2+h3+h4+=h) 9.8式中：h1 + h2供风管道沿程局部损失之和，取0.2m；h3 曝气器淹没水头，取2.8m；h4 曝气器阻力，取0.4m ; h富余水头，取 0.5m。P=(0.2+2.8+0.4+0.5) 9.8=38.22kpa沉砂斗所需容积VT取1d86400 罗 3 1 M80m31086400QmaX1TV 二5二10(取 3m3/105m3)X1城市污水沉砂量 每个沉砂斗的容积 V。4个砂斗设每一格有2个砂斗，共4.803Vo1.20m4沉砂斗各部分

22、尺寸设斗底宽a1=1.2m，斗壁与水平的倾角为55。，斗高h3=0.6m沉砂斗上口宽:aa- 06 1.2 = 2mtg5501.428沉砂斗容积：人322V0-(2a 2aa1 2a1 )60.622(2 22 2 2 1.2 2 1.22)6=1.57m31.20m3 符合要求。沉砂室高度H采用重力排砂，设池底坡度为0.3。坡向砂斗，超高h1=0.3mh3 = h30.312 = 0.6 0.3 (3 - 2 -1.2) = 0.54m池总高度：H = 0 h2 馆h3 = 0.3 3 0.54 0.6 = 4.44m(11)空气管的计算4对配气管，共8条配气竖管。则:在沉砂池上设一根干管

23、，每根干管上设每根竖管上的供气量为：133283= 166. m /h沉砂池总平面面积为:2L B =12 6.0=72.0m选用YBM-2型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为2m2,72 0直径为200mm，则需空气扩散器总数为：曰 =36.0、36个。22.3主体反应池的设计设计参数表2设计参数项目数值BOD5 污泥负荷kgBOD5/(kgMLSS.d)<0.18TN 负荷kgTN/ /kgMLSS.d)<0.05(好 氧段)TP 负荷kgTP/ / kgMLSS.d)<0.06(厌氧段)污泥浓度MLSS / mg/L)30004000污泥龄2(d)15 20水力停留

24、时间t(h)811各段停留时间比例A仁A2: A3： O/0.5: 1.5: 2: 3)(0.5: 1.5: 2: 4)污泥回流比R /%)50 100混合液回流比R内()100 300溶解氧浓度DO(mg/L)厌氧池0.2缺氧池< 0.5子氧池=2COD/TN8TP/BOD50.06TP40.025 ： 0.06BOD5160232设计计算有关参数判断是否可采用a2/o 法CODTN35035=10 8符合要求。 BOD5污泥负荷NBOD 负荷取:0.12 kgBOD5/( kgMLSS.d)。为保证生物硝化效果, 回流污泥浓度Xr根据Xr二理rSVI式中：SVI 污泥指数，取SVI=

25、150 r 一般取 1.2将数值代入上式：Xr10SVI1061501.2 二 8000mg / L 污泥回流比R=100%。一R1 混合液悬浮固体浓度 X Xr 18000 = 4000(mg/L)1 + R1+1 混合液回流比R内TN 去除率100%=353525 1 00%=28%nr oq混合液回流比R内 100%100% = 41%1-"tn1-0.29为了保证脱氮效果，实际混合液回流比R内取100%反应池容积VQSoNX120000 1600.12 4000=40000m3反应池总水力停留时间:t 儿 40000Q 120000= 0.33(d) =8.0(h)各段水力停

26、留时间和容积：预缺氧段0.5h,厌氧段1.0 h,缺氧段1.5h,好氧段5.0ho池容：V 缺=2500m3, V 厌=5000m3, V 缺=7500 m3, V 好=25000 m3。校核氮磷负荷，kg/(kgMLSS d)好氧段总氮负荷=QTN0 = 120000 35 =0.049 kgTN/(kgMLSS d) XV 3000 x 250000<0.05 kgTN/(kgMLSS d), 符合要求厌氧段总磷负荷=QTP0 = 120000 4 =0.32kgTP/(kgMLSS d)XV 厌 3000 5000符合 <0.06 kgTP/(kgMLSS d)，符合要求剩余

27、污泥量W 生成的污泥量W1W!二丫(So -Se)Q式中：丫 一一污泥增殖系数，取丫=0.6。 将数值代入上式Wi =Y(So-Se)Q =0.6 (0.16-0.02) 120000 = 10080kg/d 内源呼吸作用而分解的污泥 W2WkdXrV式中：kd污泥自身氧化率，取 kd=0.05。Xr 有机活性污泥浓度，Xr=fX， f = MLVSS = 0.75 (污泥试验法)MLSS Xr=0.75 X000=3000mg/LW2 =kdXrV =0.05 3.0 40000 = 6000kg/d 不可生物降解和惰性的悬浮物量(NVSS) W3,该部分占TSS约50%W4=(TSSTSS

28、 50% Q =(0.15-0.02) 50% 1 2 00 008 0kg/d 剩余污泥产量WW = W1 - W2 + W3 = 10080-6000+7800=11880 kg/d 污泥含水率q设为99.2%1 1880 剩余污泥量：q 1485m3 /d0.8% "000 污泥龄ts丄 VX 20000 4.0ts19.0dW 4080反应池主要尺寸3反应池总容积V=40000m设反应池2组，单组池容V单皿=20000口32 2有效水深h取7.0m单组有效面积S单二= 20000二2857m 2h 7.0采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b取10m单组反应池长L =邑 2857

29、二57m5 x b 5汇10校核：b/h=10/7=1.4 (满足 b/h=1 2) L/b=57/10=5.7 (满足 L/b=5 10)取超高为1.0m，贝U反应池总高H = 7.0 + 1.0 =8.0 m反应池进、出水系统计算 进水管单组反应池进水管设计流量 Q1 = Q - 160000 = 80000m3 / d = 0.925m3/s 2 2取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A二色二0 = 1.2m2v 0.8管径 d4A = _ 4 1.2 = 1.2m n V 3.14取进水管管径DN1200mm 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量 Qr二R Q =11600000

30、.93m3/s2 2 x 86400取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A = QR = 0.93 = 1.2m?v 0.8心一4A4心.2 官径 d =1.2mV 3.14取进水管管径DN1200mm 进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量 Q2 二(1 R)Q =(1 1) Q = Q J60000 =1.81m3/s2 286400取孔口流速v=0.8m/s孑L口过水断面积a =色二型二2.3m2v 0.8孔口尺寸取为2mX1.2m进水井平面尺寸取为3.2m>3.2m 出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算:Q3 =0.42. 2gbH 3/2二 1.86bH3/2式中：Q3 =(1

31、 R R内)Q (111) 1600002.78m3/s22 86400b堰宽，b=8mH 堰上水头,m, H =(-)2/3=( 27)2/3= 0.33m1.86b1.86 汽 83出水孔过流量Q4=Q3=2.78m /s取孔口流速v=0.8m/s孔口过水断面积A = = = 3.48mv 0.8孔口尺寸取为2.5mX1.6m出水井平面尺寸取为3.2m>2.6m 出水管反应池出水管设计流量Q5=Q1=0.93m3/s取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A =色=倍 =1.2m2v 0.84A _ 4 1.2 r 3.14= 1.2m取进水管管径DN1200mm校核管道流速八Q0.

32、93ji421.22=0.83m/ s曝气计算 设计需氧量AOR+ NH3-N硝化需氧量-AOR =去除BOD5需氧量-剩余污泥中BODu氧当量 剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量 碳化需氧量D1D1 = Q汽;-1.42阿讥)1 -e-1.42 4080120000 (0.16 -0.02)0.23 51e= 18789.37(kgO2/d)假设生物污泥中含氮量以12.4%计，贝每日用于合成的总氮=0.124 X 4080=506.0 (kg/d )即，进水总氮有506.0 1000 =4.22(mg/L)用于合成。120000被氧化的NH-N =进水总氮-出水总氮量-用于合成的

33、总氮量=35- 15 - 4.22 = 15.78 mg/L所需脱硝量=35- 25 - 4.22= 5.78 mg/L1需还原的硝酸盐氮量 Nt =120000 5.78693.6mg/L1000设进水碱度为250,将各值代入：剩余碱度 SALK1 =250- 7.14 X 15.78+3.57 X 5.78+0.1 X( 160-20) =172>100(mg/l)(以 CaCO计)可维持PH在69。硝化需氧量D2D2 =4.6Q(N。-Ne) -4.6 12.4% 阿-W2)1-4.6 120000 (35 -15)4.6 0.124 40801000= 8712.77(kgO2

34、/d)反硝化脱氮产生的氧量D3D3 = 2.86NT = 2.86 X 693.6 = 1983.70 kgO 2/d总需氧量 AOR = D1+D2-D3 = 18789.37+8712.77-1983.70= 29485.84gO2/d=1228.58kgQ/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则AORmax = 1.4AOR = 1.4 X 29485.84 = 41280.18 kgO 2/d = 1720.0 kgO 2/h 去除每1kgBOD的需氧量：=1.76kgO2 /kgBOD5AOR29485.84Q(So -Si 120000(0.16 -0.02) 标准需氧量氧转移效

35、率E=20%计算温度T=25C。将实际需氧量AOR换算成标准状态下 的需氧量SORSOR =AOR Cs(20)：('Csm(T) -5)1.024仃如式中:气压调整系数,所在地区实际气压1.013 105,工程所在地区实际大气5=1压约为 1.013X 105Pa,故此亍=1.013 105 1.013F05Cl 曝气池内平均溶解氧，取 CL=2mg/L;C s（20） 水温20E时清水中溶解氧的饱和度，mg/L;Csm（T）设计水温TC时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg/L;a污水传氧速率与清水传氧速率之比，取0.82 ；B污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取0.95。查

36、表得水中溶解氧饱和度：CS（20）=9.18 mg/L , CS（30）=8.38 mg/L空气扩散气出口处绝对压为：pb = 1.013 X 105+9.8 X 103H=1.013 X 105+9.8 X 103X4 = 1.405 X 105 Pa空气离开好氧反应池时氧的百分比：Or 21(7)100%= 21 (1一20%)100% = 17.54%79 21(1 -Ea)79 21 (1 -20%)好氧反应池中平均溶解氧饱和度:pbOtCsm(30)二 Cs(30)(2.066 105 拐51.405X017.54、八= 7.63 (5)=9.20mg/L2.066 1042标准需氧

37、量为：29485.84 9.18AOR Cs(20)0.82(0.95 1 9.20 - 2) 1.024(250)SORO(PPCsm(T) -Cl)".024(5= 46242.46kgO2/d= 1926.77kgO2 /h相应最大时标准需氧量：SORmax = 1.4SOR = 1.4X 49242.46 = 64739.44 kgO 2/d = 2697.48kgO 2/h好氧反应池平均时供气量：老"00。9;6.炉 100=32112.9m3/h最大时供气量：3GSmax = 1.4G s = 44958.06 m /h 供气压力 P=（h1+h2+h3+h4+

38、 ：h）9.8式中：h1 + h2供风管道沿程局部损失之和，取0.2m；h3 曝气器淹没水头，取3.8m；h4 曝气器阻力，取0.4m ; h富余水头，取 0.5m。P=(0.2+3.8+0.4+0.5) 9.8=40.82kpa匚 SORh1 =24qc式中h1 按供氧能力所需曝气器个数，个；qc曝气器标准状态下，与曝气池工作条件相似的供氧能力， kgO2 / （h 个）。 采用微孔曝气器，参照有关工作手册，工作水深4.3 m，在供风量13m3 /（h 个） 时曝气器氧利用率Ea=20%，服务面积0.30.75 m2，充氧能力qc =0.14 kgO2 /（h 个），则：好氧池中曝气器数量.

39、2697.48 _ ./ 人、hi=2409 （个）8 0.14厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台。厌氧池有效容积 V厌=35X 9 X 8=2520nm缺氧池设备选择（以单组反应池计算）两座缺氧池设导流墙，将缺氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台。预缺氧池有效容积 V 缺=16X 10X 8=1274用缺氧池有效容积 V缺=53X 9X 8=3816用污泥回流设备污泥回流比R=100%污泥回流量 Q=RQ=X 160000=160000rT/d=6700m3/h设回流污泥泵房1座，内设4台潜污泵（2用1备）AA单泵流量 Qr单二Qr 二

40、6900 = 2234m3/h3 3水泵扬程根据竖向流量确定混合液回流设备 混合液回流泵混合液回流比R内=100%混合液回流量 Q=R内 Q=1X 160000=160000rmrd=6700m3/h设混合液回流泵房1座，内设4台潜污泵（4用1备）11单泵流量 Qr单Qr6700 = 2234m3/h3 3 混合液回流管回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。混合液回流管设计流量Q6 = R内Q =11600000.91m3 / S2 2 汇 86400泵房进水管设计流速采用v=1.2m/s管道过水断面积A 二四 776m2v 1.24A管径d二兀4 °

41、;.76“.99m3.14取进水管管径DN1000mm校核管道流速Q6v =A0.91=1.2m/s1.02 泵房压力出水总管设计流量 Q7 = Q6二0.91m3 / S设计流速采用v=1.2m/s管道过水断面积A二Q091 = 0.76m21.24 0.76管径d二3.14 E取进水管管径DN1000mm2.4配水井的设计设计参数水力配水设施基本的原理是保持各个配水方向的水头损失相等。配水渠道中的水流速度应不大于1.0m/s，以利于配水均匀和减少水头损失设计计算进水管管径D配水井进水管的设计流量为Q = 160000/24 = 6700 m 3/h,当进水管管径D=1550mm寸，查水力计

42、算表，得知 v=1.0m/s，满足设计要求。矩形宽顶堰进水从配水井底部中心进入，经等宽度堰流入4个水斗再由管道接入4座后续 构筑物，每个后续构筑物的分配水量为 q = 6700/4 = 1675 m 3/h。配水采用 矩形宽顶溢流堰至配水井。堰上水头H因单个出水溢流堰的流量为 q = 6700/4 = 1675 m 3/h = 465.3L/S ，一般大于 100 L/s采用矩形堰，小于100 L/s采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰（堰 高 h 取 0.5m）。矩形堰的流量：q 二 m°bH 2gH式中：q 矩形堰的流量，m/s ；h堰上水头，mb堰宽，m取堰宽b = 1.2m ;

43、m o流量系数，通常采用 0.3270.332，取0.332 1 2 1q/0.4653贝 U， H =（ 二 ）3 =（22）3 =0.41mm；b22g0.332 沃1.22 疋 2疋 9.8堰顶厚度B根据有关实验资料，当2.5诗门0时，属于矩形宽顶堰。取B =炖这时B = 1.22.93 （在2.510范围内），所以，该堰属于矩形宽顶堰。H 0.41 配水管管径D2设配水管管径 D2 = 900mm流量 q = 6700/4 = 1675 m 3/h = 465.3 L/s，查水力计算表，得知v=0.85m/s。 配水漏斗上口口径D按配水井内径的1.5倍设计，D = 1.5 X Di =

44、 1.5 X 1550 = 2325 mm2.5辐流式二沉池的设计设计参数池子直径与有效水深之比宜为 612 池子直径不宜小于16m池底坡底不宜小于0.05。设计计算每座沉淀池表面积A和池径DQ maxA1 :nq。式中：A1 每池表面积，m ；d 每池直径，mn池数；q o表面水力负荷，nV(m2.h)。取 q°=1.5 m3/(m2.h) ，n=4座 将数值代入上式：Qmax160000/24 “伽2nq°4 1.5D = 4A14 1110 = 37.6m，取 D=40m兀 3.14有效水深h2h 2 = q oth2 = q ot式中：h2 有效水深，mt 沉淀时间

45、。取沉淀时间t=2.5hh 2 = q ot = 1.5 X 2.5 = 3.75 mD/ h 2 = 40/3.7510.67,合格沉淀池总高度HH = h 1 + h 2 + h 3 + h 4 + h 5式中：h 总高度，mhi保护高，取0.3m；h2有效水深，mh 3 缓冲层高，m非机械排泥时宜为0.5m；机械排泥时，缓冲层上 缘宜高出刮泥板0.3m；h4 沉淀池底坡落差，mh5 污泥斗高度，m每池每天污泥量WW-SN，其中S取0.5L/ (p.d)，由于用机械排泥，所以污泥在斗内贮存时 1000 n间用4h,N为设计人口 20万。SNt 0.5x20x104 x43二 W14.17m

46、1000 n 1000 4 24设池底进向坡度为 0.05，污泥斗底部直径2= 1m,上部直径r1 = 2m，倾角 60°。污泥斗容积V世(*盹* J)3h5 = (r 1-r 2)tg a = (2-1) tg60 ° =1.7m小5 22223二 V 5 (1亿 a )(22 1 1 ) =12.46m3 3坡底落差 h4 = (R)X 0.05 =(20-2 ) X 0.05 = 0.9 m ，R = D/2因此，池底可贮存污泥的体积为：曲4223.14 0.9223V2 二 (RRn 1 ) =(2020 2 2 ) =313.69m4 433共可贮存污泥体积为 V

47、1 + V2 = 12.46 + 313.69 = 326.15 m > 5.83 m，足 够。沉淀池总咼度 H = h 1 + h 2 + h 3 + h 4 + h 5 =0.3+3.75+0.3+0.9+1.7= 6.95 m 沉淀池周边处的高度为：h1 + h 2 + h 3 =0.3+3.75+0.3= 4.35 m2.6浓缩池的设计本次设计采用重力浓缩池，在前面已经算出日产剩余污泥量为：118803q1485m /d0.8% 1000设含水率p°=99.2%,(即固体浓度CO =8kg/m3)，浓缩池面积A根据查固体通量经验值，污泥固体通量选用40kg/(m2.d)

48、。浓缩池面积A = QGC式中:污泥量，m3/d;污泥固体浓度，kg/m3；污泥固体通量，kg/(m2.d)QCo1485 840= 297m2浓缩池直径D设计采用n=2个圆形辐流池单池面积A二-2972=150mn2浓缩池直径D二4A1=4 150 十口，取 D=15m1t ji浓缩池深度H浓缩池工作部分的有效水深h2QT24A，式中，T为浓缩时间,h,取 T=15h0QT24A1485 1524 297=3.125m超高h1=0.3m,缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20,污 泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.4m。池底坡度造成的深度h4 = ( 2

49、D2) i=(14_2.4)10.3m2 2 2 20污泥斗高度h5珂直-邑)tan60°珂24 -10) tan60° =1.2m2 2 2 2浓缩池深度 H = h 1 + h 2 + h 3 + h 4 + h 5 = 0.3+3.125+0.3+0.3+1.2 = 5.23m2.7污泥贮泥池的设计进泥量：两座，每座设计进泥量为 Q=1485十2=783riVd贮泥时间：T=12h单个池容为：V=QT=783. X 12-24=400rn贮泥池尺寸：将贮泥池设计为正方形，其 LX BX H=10nX 10mX 4m2.8构筑物计算结果及说明表3构筑物计算结果一览表序号

50、类型尺寸选型及备注1粗格栅栅前水深h = 0.7m 栅槽宽度B=1.3m 栅后总高H=1.05m1. 每日栅渣量W=0.3rd o2. 共6组格栅，2组备用。3. 选用三台GH- 2500型链条回栅槽总长L=3.13m转式多耙格栅除污机，功率为1.52.2 KW。2提升泵房10 mX 5 m1. 采用5台（4用1备），每台水 泵的设计流量Q=1725mh2. 选用400QW180- 32型排水 泵，处理流量1800nVh ,扬程32m,出水口径400mm功率为186.71KW。3细格栅栅前水深h = 0.7m 栅槽宽度B=1.8m 栅后总高H=1.2m 栅槽总长L=2.7m1. 每日栅渣量W=3.1rid o2. 共6组格栅2组备用。3. 选用三台GH- 2500型链条回 转式多耙格栅除污机，功率为1.52.2 KW o4曝气沉砂池总宽B=6.0m 每格宽b=3.0m 池长L