关于水工建筑物抗震设计几点思考培训课件

1、关于水工建筑物抗震设计几点思考培训课件1.可靠度理论2.单项平安系数法与多项平安系数法 3.土石坝和水闸采用多项系数法的困难 4.单项平安系数法便于比照、分析5.折减系数=0.25的启示21.可靠度理论可靠度理论由于样本太少，问题复杂，可靠理论应用于坝工设计，意义不大3 坝体应力 ： 强度 ： 状态函数： 平均值： 均方差 ： 失效： fzfmmmzf22zf0zf 4 失效概率为 ()为标准化正态分布函数；为可靠度指标 22mmmfzzf（） 0() 1( )P zP f （）（）5 、 分别为f 和 的变异系数 为强度f 的分项系数 为应力 的分项系数式2可改写如下 VfVof0移项整理后

2、，得到表达式式3与式1是等价的式3是用可靠度理论的根本方程6 设计的精度取决于应力和强度f 的精度 :第一，是否有足够的样本来决定应力和强度的概率分布、平均值和变异系数；第二，应力计算方法是否有足够的精度，使计算的应力比较符合实际。7cufcf混凝土抗压强度 实际抗压强度 90d龄期抗压强度 试件形状、试件尺寸及湿筛影响系数 为龄期系数最大应力的龄期 与90d龄期强度的比值加荷速率影响系数只有 试验资料较多其他3个参数，资料都很少，不具备统计意义1b2/(90)cucubff3bfcu8 1拱坝应力 -自重应力 -坝体外表的水荷载应力 -运行期坝体平均温度和等效线性温差应力 -地震应力 -施工

3、期温度残留应力 -非线性温差应力 -运行期温度场边界条件的变化上游水位变化引起的应力 -库区水荷载通过根底变形引起的应力2设计中，只考虑了式6前4项，忽略了后面4项3前4项中计算应力与实际应力有相当的差异，可靠度理论并不能解决，只有改进计算方法才能解决123456789抗滑稳定T滑动力，N轴向压力，A面积。基岩构造面的试验资料太少，难以用来决定其统计分布和统计参数遇到复杂问题时，“拍脑袋把抗剪参数定下来TfN cA（）10 混凝土坝：1抗滑样本太少2实际应力与计算应力有差异，非可靠度理论所能解决。 结论：可靠度理论应用于混凝土坝设计，实际意义不大。 笔者并不反对利用概率论对某些问题进行分析，但

4、要认识到混凝土坝设计问题的复杂性及概率论的局限性。 桥梁可用，房屋有争论。112.2.单项平安系数法与多项平安系数法单项平安系数法与多项平安系数法形式不同而本质相近形式不同而本质相近 水工结构的平安系数本质上是经验系数 两种方法最终结果必然相近 12?混凝土拱坝设计标准?DL/5346-2006为结构重要性系数， =1.1、1.0、0.9；为设计状态系数，=1.0、0.95、0.85为结构系数，取1.2； 为摩擦系数 的分项系数，取2.4； 为粘聚力c的分项系数，取3.0。 1110111f Nc ATm cdm f （）001d1m f1m c13电力行业?混凝土拱坝设计标准?1101111

5、dm fm cT fN cA+（）水利行业 ?混凝土拱坝设计标准?1()11Tf Nc AK （）今改用下式111()NTfs cAK （）与式7比较，可知01111,/0.8dm fm fm cKs （0）14 表3 ?水利拱坝标准? 粘聚力打8折平安系数K 表2 ?水利拱坝标准? 抗剪断平安系数K 表1 ?电力拱坝标准? 换算的抗剪断平安系数K 计算公式 荷载组合基本组合特殊组合（非地震）剪摩式（7）（粘聚力1.0）大坝级别 3.503.253.00 3.002.752.50 计算公式 设计状态 持久状态短暂状态偶然状态 剪摩式（6）安全级别 3.172.882.59 3.012.742.

6、46 2.692.452.20 计算公式 荷载组合基本组合特殊组合（非地震）剪摩式（8）（粘聚力0.9）大坝级别 3.152.922.70 2.702.472.2515 ?拱坝水规?与?拱坝电规?抗剪计算公式虽然差异很 大 ， 但 实 际 蕴 含 的 平 安 系 数 根 本 相 同 。 换句话说，两本标准平安评估方法在形式上差异很大，但实质相近。 惟一差异是，单一平安系数法不能同时考虑f和c的不同特性，而多项系数法由于采用不同的材料分项系数可以考虑f和c的差异，现在采用笔者方法，在抗剪断公式中引入粘聚力折减系数s，单一平安系数法同样可以考虑f和c的差异。因此，单一平安系数的功能与多项平安系数的

7、功能相同，单项平安系数法形式简单。 163. 土石坝和水闸抗滑稳定平安系数采用多项系数法的困难表4 土石坝和水闸遭遇地震时最小抗滑稳定平安系数 设计规范 工程等级 土石坝设计规范3水闸设计规范4水工建筑物抗震老规范51.101.101.101.051.051.051.051.051.0517,/0.801111Ksm cdm fm f （10） 级建筑物K=1.10到、级建筑物K=1.05，其变幅只有5 . 对于级建筑物, =1.10 ,为了 =1.10,只有取 =1.0,在此，统计理论已毫无用武之地 . 对于级建筑物, =0.90, =1.0，K= =0.9，平安系数1.0，是不妥 。 电力

8、行业?碾压式土石坝设计标准?DL/T5395-2007在坝体抗滑稳定计算中不采用多项平安系数法而采用单一平安系数法是明智的16.00dmf dmfdmc 0dmf 0dmd 184. 4. 单一平安系数法便于不同工程、不同方案单一平安系数法便于不同工程、不同方案的分析比较的分析比较 两种评估方法，表现形式不同，而实质相近，但表现形式也是重要的，因为它影响到对不同工程、不同方案的分析与比较。 表5 某特高拱坝抗滑稳定分析成果偶然组合 高程（m） 作用效应与抗力（要求前者后者） 抗剪断安全系数K（要求K2.70） 935755 3334 / 6443 8769 / 7902 5.202.42 01

9、()dmfmcfNcAT /195 5折减系数折减系数=0.25=0.25的启示的启示(1)质点的水平向地震惯性力 -水平向设计地震加速度， -折减系数， -i点重量， -点的动态分布系数，g-重力加速度.(2) 度地震 ,1960年前， =0.1g, =1.01960年后，工业民用建筑物抗震设计中取 =0.40g 水工建筑物，=0.40g，=0.25/ihiiFa Gg（12）haiGihahaha201按 设防的水坝，、度地震无严重损害。2度地震时 ，与工业民用建筑一致。3计算地震荷载时乘以 ，回到了 4系数 从1.0变到0.25，一步相差4倍，说明水工建筑物抗震设计的精度不是很高。5多项

10、系数法把公式搞得很复杂，并无实质意义0.1hag0.4hag0.250.1g216.小结小结1由于样本太少，问题复杂， 可靠度理论应用于坝工设计，意义不大。2单项平安系数法和多项系数法 ，形式不同，本质相近。3单项平安系数法形式简单，便于分析比较。4土石坝和水闸抗滑稳定平安系数k=1.101.05,多项系数法无法应用。22第二局部第二局部混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理23汶川大地震伤亡、失踪 87000人房屋、桥梁 大量破坏水坝 2380座 无一垮坝为什么？24石冈重力坝 图4 石冈重力坝单位：m 25图5石冈重力坝破坏情况 26图6雾社重力坝(单位：m) H=1

11、14m27图7谷关拱坝(单位：m) H=85.1m28图8德基拱坝(单位：m) H=181m29坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震中距(km)震级烈度地面加速度震害新丰江中1959大头坝1051962.3.191.16.18坝体上部断面突变处产生水平裂缝西菲罗伊朗1967大头坝1061990.6327.3-7.7断面突变处水平裂缝，缝宽1cm，向下游错动2cm柯印纳印1963重力坝1031967.12.103.06.3坝内廊道水平0.51g,竖向0.36g坝体断面突变处水平裂缝宝珠寺中重力坝1322008.5.128.07无损害雾社中1959重力坝1141999.9.217.3坝顶

12、1.02g坝底0.28g无重大损害表1 国内外已建混凝土坝震害简表30坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震中距(km)震级烈度地面加速度震害石冈中1977重力坝21.41999.9.217.3水平0.57g竖向0.48g活断层穿过坝轴线处，三个坝段被毁，断层两边坝体错动7.6m，其余坝段完好沙牌中2005拱坝1322008.5.12308.09损害轻微谷关中1961拱坝85.11999.9.21517.3水平0.4g坝体老裂缝扩展，也产生了一些新裂缝德基中1974拱坝1811999.9.217.3水平0.40.5g坝基渗水增加，渗出清水帕柯依马美1928拱坝1131971.2.96.

13、46.6水平1.25g竖直0.7g损害较大，推力墩与坝体间接缝张开，推力墩本身裂开并略有移动，左坝肩岩体大面积坍塌表1 国内外已建混凝土坝震害简表31坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震中距(km)震级烈度地面加速度震害大吐君盖美1932拱坝771971.2.9326.6渗漏增大勃拉希溪美1970拱坝6519736.6渗漏增大吉勃拉塔美1920拱坝501925.6.256.37渗漏增大拉比美1938拱坝761947.11.137无损伤巴洛沙澳1902拱坝361954.3.15.5坝体有裂缝拉贝尔智利1968拱坝1121985.3.3807.78顺河0.31横河0.114g坝顶裂缝卡勃

14、里尔葡1954拱坝1361969.2.2886无损伤奥迪克塞拉葡1958拱坝411969.2.2887渗漏增大帕特多夫纳罗1971拱坝1081977.3.46无损伤维德阿吉斯罗1965拱坝1671977.6.47.5无损伤西里斯南非1953拱坝241969.9.296.46.6开裂，漏水表1 国内外已建混凝土坝震害简表32QWQW（a）水坝（b）房屋、烟囱图3 结构荷载 Q1平时，Q2地震33房屋、桥梁： 平安系数 1.82.0混凝土坝： 平安系数 3.04.0340150m30120m1：0.80图4 算例，混凝土重力坝 3536图5 算例2混凝土拱坝高程单位：m 373839平时巨大水平推

15、力平时巨大水平推力平安系数大平安系数大静荷载平安余度包住了动荷载静荷载平安余度包住了动荷载混凝土坝耐强震原因混凝土坝耐强震原因40远离活断层是首要抗震措施远离活断层是首要抗震措施活断层可能分叉躲开并不容易应该重视41第三局部第三局部混凝土坝抗震设计中混凝土混凝土坝抗震设计中混凝土动态弹性模量的合理取值动态弹性模量的合理取值42小湾拱坝小湾拱坝静态瞬时弹模 Es=35GPa静态长期弹模 Ee=21GPa动态弹模 Ed=27GPa=1.3Ee Ed Es43静荷载作用下的瞬时弹性模量和持续弹性模量 在加载的瞬时，产生的弹性应变为： 1E()为瞬时弹性模量 随着时间而增加的应变称为徐变 2C(t,)

16、称为徐变度 总应变是弹性应变 与徐变 之和 3 4J(t,)称为徐变柔量 )()()(Ee),()(),(tCtc)(e),(tc),()(),()()()(),()(),(tJtCEttce),()(1),(tCEtJ),(tC)(/Ett44图1 不同龄期加载时混凝土的徐变柔量 45徐变柔量的倒数称为持续弹性模量sustained elastic modulus 7持续弹性模量与瞬时弹性模量的比值为 8),()(1)(),(1),(),(1),(tCEEttEtJtEe),()(11),(11)(),(),(tCEtEtEtree46持续弹性模量与瞬时弹性模量的比值荷载 加荷龄期 持荷时间

17、t- 自重 =03年 t- =水压 =15年 死水位以下， t- = 死水位以上，0假设干年稳定温差 =0.53年 t- =水压 =0 t-=1/2年),()(11)(),(),(tCEEtEtree47 美国垦务局建议通过试验求瞬时弹性模量和持续弹性模量。在缺乏试验资料时，建议取瞬时弹性模量Es=34.5MPa，持续弹性模量Ee=20.7MPa，re=20.7/34.5=0.60。 48混凝土动态弹性模量图2 应变速率对混凝土抗压强度及弹性模量的影响 49图3 Ed/Es与fd/fs的关系 50施工期温度应力及全过程仿真计算 9运行期静态变位和应力计算 持续弹性模量Ee 10 常态混凝土 碾压混凝土 混凝土坝抗地震计算 动态弹性模量 11动态弹模比rd=1.15 nEEs)(seeErE 60. 0er75. 007 . 0ersddErE 51混凝土坝抗震设计与计算中弹性模量取值问题及其影响 ?水工建