建筑工程中级职称考前复习结构和地基PPT教案

1、会计学1建筑工程中级职称考前复习结构和地基建筑工程中级职称考前复习结构和地基 湖南工程职业技术学院（一）结构的可靠性结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能（安全性、适用性、耐久性）的能力。 结构在规定的设计使用年限内应满足下列功能要求:1 在正常施工和正常使用时能承受可能出现的各种作用2 在正常使用时具有良好的工作性能3 在正常维护下具有足够的耐久性能4 在设计规定的偶然事件发生时及发生后仍能保持必需的整体稳定性结构可靠度可采用以概率理论为基础的极限状态设计方法分析确定第1页/共215页 湖南工程职业技术学院第2页/共215页 湖南工程职业技术学院第3页/共215页 湖南工程职业技术

2、学院第4页/共215页 湖南工程职业技术学院 破坏类型 安全等级 一级 二级 三级 延性破坏 3.7 3.2 2.7 脆性破坏 4.2 3.7 3.222RSzzRSmmmbsss-=+第5页/共215页 湖南工程职业技术学院第6页/共215页 湖南工程职业技术学院二、建筑结构荷载 第7页/共215页 湖南工程职业技术学院时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。n频遇值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。n准永久值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。第8页/共215页

3、 湖南工程职业技术学院第9页/共215页 湖南工程职业技术学院SC二、建筑结构荷载 第10页/共215页 湖南工程职业技术学院112nGGKQQ KQiciQikiSSSSggg y=+1nGGKQiciQikiSSSgg y=+第11页/共215页 湖南工程职业技术学院第12页/共215页 湖南工程职业技术学院12nGKQ KciQikiSSSSy=+1nGKqiQikiSSSy=+第13页/共215页 湖南工程职业技术学院第14页/共215页 湖南工程职业技术学院Gg考例GgGg第15页/共215页 湖南工程职业技术学院强度等级代强度等级代号号钢种钢种符号符号f fy yHPB235HPB

4、235Q235Q235（低碳钢）（低碳钢）210210HRB335HRB33520MnSi20MnSi（低合金钢）（低合金钢）300300HRB400HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20M20MnSiV,20MnSiNb,20MnTinTi（低合金钢）（低合金钢）360360RRB400RRB400K20MnSiK20MnSi（低合金钢）（低合金钢）360360常用热轧钢筋的种类、代表符号和强度设计值 RRB400是余热处理钢筋。余热处理钢筋是将屈服强度相当于HRB335的钢筋在轧制后穿水冷却，然后利用芯部的余热对钢筋表面的淬水硬壳回火处理而成的变形钢筋。三、混凝土结构第16页/

5、共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构第17页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第18页/共215页 湖南工程职业技术学院第19页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第20页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 kcuckff,2188. 0第21页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第22页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 kcc0cecp0h第23页/共215页 湖南工程职业技术学院直线的斜率为混凝土的弹性模量。直线的斜率为混凝土的弹性模量。三、混凝土结构 第24页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结

6、构 第25页/共215页 湖南工程职业技术学院dffltya三、混凝土结构 lallz=接头面积百分率（%） 25 50 100 1.2 1.4 1.6z第26页/共215页 湖南工程职业技术学院第27页/共215页 湖南工程职业技术学院 考例第28页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第29页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第30页/共215页 湖南工程职业技术学院第31页/共215页 湖南工程职业技术学院三、混凝土结构 第32页/共215页 湖南工程职业技术学院0X0M ysc1fAbxf )2(0c1xhbxfM )2(0syxhAfM或单筋矩形截面受弯构

7、件正截面承载力计算DDDMuMuMuAsfyAsfyAsfy实际应力图理想应力图计算应力图xcxcx第33页/共215页 湖南工程职业技术学院 基本计算公式的适用条件（1）为了防止将构件设计成少筋构件，要求min。min取0.2和45ftfy（）中的较大值。（2）为了防止将构件设计成超筋构件，要求构件截面的相对受压区高度不得超过其相对界限受压区高度，即(=X/h0)b (=xb/h0) 建筑工程受弯构件有屈服点钢筋配筋是的b值钢筋种类C50C50C55C55C60C60C65C65C70C70C75C75C80C80HPB235HPB2350.6140.6140.6060.6060.5940.

8、5940.5840.5840.5750.5750.5650.5650.5550.555HRB335HRB3350.5500.5500.5410.5410.5310.5310.5220.5220.5120.5120.5030.5030.4930.493HRB400HRB400和RRB400RRB4000.5180.5180.5080.5080.4990.4990.4900.4900.4810.4810.4720.4720.4630.463第34页/共215页 湖南工程职业技术学院截面设计：截面校核：As= ? bh, fc, fy, M已知：求：bh, fc, fy, As已知：Mu= ?求：基

9、本公式的应用第35页/共215页 湖南工程职业技术学院250500bhmmmm=150.MKN m=622200122 150 104654651011.0 14.3 250cMxhhmmf ba创=-=-=创211.0 14.3 250 1011207300syfbxAmmfa创=验算适用条件)(bbmin0s或和xxbhA第36页/共215页 湖南工程职业技术学院200500bhmmmm=120min2min,minmin(1)14.3,360,1.0,35,50035465,942(2)0.450.45 1.430.0020.45/0.0018,3600.002,0.002200 500

10、200(3)cysSttyysSfMPa fMPaammhmm AmmffffAAbhmmMarrr=-=创=基本数据验算最小配筋率取和中的较大值，故计算截面所能承受的弯矩设计值01106300 942118.570.518465240.871.0 14.3 200118.57()1.0 14.3 200 118.57(465)22137.58 10137.58uysbcucf Axhmmf bxMf bx hN mmKN mxaa=创=-=创创-=醋=第37页/共215页 湖南工程职业技术学院双筋矩形截面受弯构件正截面承载力计算1.计算公式及适用条件As fyMAs fys=0.002MAs

11、 fyAs fyAsAs(a)(b)(c)(d)1fccu=0.0033s1fcbasash0 xx第38页/共215页 湖南工程职业技术学院由计算图式平衡条件可建立基本计算公式:0X0M c1ysysbxffAfA )()2(s0ys0c1ahfAxhbxfM公式的适用条件： b2as x条件 b 仍是保证受拉钢筋屈服, 而2asx 是保证受压钢筋As达到抗压强度设计值fy。第39页/共215页 湖南工程职业技术学院情况I: 已知, M,bh, fc, fy, fy 求As及As解: 验算是否能用单筋: Mmax= 1fc bh02b(10.5b) 当M Mmax且其他条件不能改变时, 用双

12、筋。 双筋用钢量较大, 故h0=has (5060mm) 利用基本公式求解: ysysc1fAfAbxf )()2(s0ys0c1ahfAxhbxfM第40页/共215页 湖南工程职业技术学院两个方程, 三个未知数, 无法求解。 截面尺寸及材料强度已定, 先应充分发挥混凝土的作用, 不足部分才用受压钢筋As来补充。 令x = xb = bh0这样才能使As+As最省。第41页/共215页 湖南工程职业技术学院将上式代入求得: )()5 . 01 (s0ybb20c1sahfbhfMA将As代入求得As: yys0bc1sffAhbfA第42页/共215页 湖南工程职业技术学院情况II: 已知M

13、, bh, fc, fy, fy 及As, 求As：010200100(),.()22,2,()(2),SSyssySscssSysbSSAAMf A haMMMxMf A haxhhf bxaxaMAfhaxhAAax=-=-轾-犏=-犏臌=-已知,所负担的受弯承载力应由单筋矩形截面所负担的弯矩按矩形截面单筋梁求出受压区高度此时，可能出现三种情况：(1)若假定求得受拉钢筋若说明受压钢筋太少，应按未知，重新计算01(3)2,=SsbSSySyAaxhAfbxA fAfxa+和若则可求得第43页/共215页 湖南工程职业技术学院T形截面受弯构件正截面承载力计算T型及倒L形截面受弯构件翼缘计算宽度

14、bf按计算跨度l0考虑按梁(肋)净距Sn考虑考虑情况当hf / h0 0.1当0.1hf/h00.05当hf/h0 hf (图b)(a)(b)hfhbfbfxhfxbbASASh第45页/共215页 湖南工程职业技术学院此时的平衡状态可以作为第一, 二类T形截面的判别条件：0X0M ffc1yshbffA )2(f0ffc1hhhbfM两类T型截面的界限状态是 x = hfysfAMhfh0 hf /2fcbfhb x=hfsA中和轴第46页/共215页 湖南工程职业技术学院判别条件：形截面第一类T)2(ff0ffc1 hxhhhbfM形截面第二类T)2(ff0ffc1 hxhhhbfM 截面

15、复核时:形截面第一类Tfffc1ys hxhbffA形截面第二类Tfffc1ys hxhbffA 截面设计时:第47页/共215页 湖南工程职业技术学院 第一类T形截面的计算公式:与bfh的矩形截面相同:0X0Mx bffAfc1ys)2(0fc1xhxbfM适用条件: 0sminbhA b(一般能够满足。)第48页/共215页 湖南工程职业技术学院0X0M )(ffc1c1yshbbfbxffA )2()2(f0ffc10c1hhb)hbfxhbxfM适用条件:0sminbhAb(一般能够满足。) 第二类T形截面的计算公式:第49页/共215页 湖南工程职业技术学院 基本公式的应用截面设计截

16、面复核 截面设计:解: 首先判断T形截面的类型:比较与设计时由)2(f0ffc1hhhbfM然后利用两类T型截面的公式进行计算。已知：b, h, bf, hf, fc, fy求：As第50页/共215页 湖南工程职业技术学院 截面复核: 首先判别T形截面的类型: 计算时由Asfy 与1fcbf hf比较。 然后利用两类T形截面的公式进行计算。已知：b, h, bf, hf, fc, fy, As求：Mu第51页/共215页 湖南工程职业技术学院考例120(0.7)mrrh=+第52页/共215页 湖南工程职业技术学院第53页/共215页 湖南工程职业技术学院集中荷载作用下梁的斜截面抗剪承载力计

17、算公式均布荷载作用下梁的斜截面抗剪承载力计算公式0 . 3 0 . 3 5 . 1 5 . 1取，；取，第54页/共215页 湖南工程职业技术学院弯筋抗剪考虑箍筋及弯筋的斜截面抗剪承载力计算公式sin8 . 025. 17 . 000sbysvyvtuAfhSAfbhfV第55页/共215页 湖南工程职业技术学院第56页/共215页 湖南工程职业技术学院1.上限值最小截面尺寸（防止斜压破坏）规范是通过控制受剪截面剪力设计值不大于斜压破坏时的受剪承载力来防止由于配箍率过高而产生斜压破坏 。箍筋超筋第57页/共215页 湖南工程职业技术学院yvtsvsvsvffbsA24. 0min,2.下限值最

18、小配筋率和箍筋最大间距及最小直径（防止斜拉破坏）为防止这种少筋破坏，规范规定当V0.7ftbh0时，配箍率应满足当配箍率小于一定值时，斜裂缝出现后，箍筋因不能承担斜裂缝截面混凝土退出工作释放出来的拉应力，而很快达到极限抗拉强度并破坏，其受剪承载力与无腹筋梁基本相同。 第58页/共215页 湖南工程职业技术学院箍筋构造箍筋最大间距第59页/共215页 湖南工程职业技术学院斜截面受剪承载力计算位置第60页/共215页 湖南工程职业技术学院考例第61页/共215页 湖南工程职业技术学院第62页/共215页 湖南工程职业技术学院第63页/共215页 湖南工程职业技术学院考例第64页/共215页 湖南工

19、程职业技术学院偏心受压构件是介于轴压构件和受弯构件之间的受力状态。e0 0e0 轴压构件受弯构件偏心受压构件正截面承载力计算的有关原理偏心受压构件正截面的破坏形态和机理第65页/共215页 湖南工程职业技术学院 N的偏心距较大，且As不太多。受拉破坏 (大偏心受 压破坏)As先屈服，然后受压混凝土达到cu ,As f y。cuNf yAs fyAs NN(a)(b)e0与适筋受弯构件相似，第66页/共215页 湖南工程职业技术学院Nf yAs f yAs NNNsAs sAs cmax2cmax1cu(a)(c)(b)eiei第67页/共215页 湖南工程职业技术学院 N的偏心较小一些或N的e

20、0大，然而As较多。受压破坏(小偏心受压破坏)最终由近力侧砼压碎，Asf y而破坏。As为压应力，未达到屈服。使得实际的近力侧成为名义上的远力侧，破坏与相似，截面大部分受压最终由受压区砼压碎， Asf y导致破坏，而As未屈服。但近力侧的压应力大一些， e0更小一些，全截面受压。 e0很小。由远力侧的砼压碎及As屈服导致构件破坏，As s。第68页/共215页 湖南工程职业技术学院 大小偏心受压的分界：0hxb0bhx当 b 小偏心受压 = b 界限破坏状态第69页/共215页 湖南工程职业技术学院侧向挠曲将引起附加弯矩，M增大较N更快，不成正比。二阶矩效应ei+ f = ei(1+ f /

21、ei) = ei =1 +f / ei 偏心距增大系数M = N(ei+f)NNeiafei第70页/共215页 湖南工程职业技术学院21200)(140011hlhei式中：ei = e0+ ea 1 考虑偏心距的变化对截面曲率的修正系数，2 考虑构件长细比对截面曲率的影响系数，长细比过大，可能发生失稳破坏。当 e0 0.3h0时2 = 1.15 0.01l0 / h 1.0当l0 / h 15时 当构件长细比l0 / h 8，即视为短柱。取 = 1.0大偏心 1 = 1.0 2 = 1.0 0 . 15 . 01NAfc第71页/共215页 湖南工程职业技术学院1. 大偏心受压构件的截面计

22、算 As , As均未知。ysys0c1fAfAbhfNX = 0)()5 . 01 (s0ss02c1hfAbhfNeM = 0ef yAseifceAsfyNbAsAsasash0hx第72页/共215页 湖南工程职业技术学院式中As , As ，为未知数，无法求解bhahfbhfNeAmins0ybb02c1s)5 . 01 (解得：从最小用钢量原则出发，充分发挥砼的作用，取 = bbhfNfAbhfAminyysb20c1s式解得：第73页/共215页 湖南工程职业技术学院 已知As 求As解得b0s2ha若：0s2ha则As不屈服，对As取矩s2aheei若：b 说明As太小，再求A

23、s且要求As minbh0若按As ，As 未知求解f yAseiN Nb 小偏心截面计算与复核 矩形截面对称配筋的计算大小偏心受压构件的判别第76页/共215页 湖南工程职业技术学院1. 大偏心受压：X = 0)()5 . 01 (s0ys02c1ahfAbhfNeM = 00c1bhfN 由(1)解 代入(2)求得As，12As = As b0s2ha0s2hab 小偏心受压当代入求得As，s0yssahfeNAA第77页/共215页 湖南工程职业技术学院ssys0c1AfAhbfN21c0s0s(1 0.5 )()yNef bhA fhaaxx-+-()syb0.80.8fxsx-=-X

24、 = 0M = 02. 小偏心受压：代入得：sy0c1bsybb8 . 08 . 0AfbhfAfN写成：s002c1/y)5 . 01 (ahbhfNeAfs第78页/共215页 湖南工程职业技术学院bhAahbhfNeAminss002c1s)5 . 01 (bs0b20c10c1b)(8 .0(45.0ahbhfNebhfN规范规定：将代入前面公式第79页/共215页 湖南工程职业技术学院第80页/共215页 湖南工程职业技术学院第81页/共215页 湖南工程职业技术学院第82页/共215页 湖南工程职业技术学院第83页/共215页 湖南工程职业技术学院SASAsAsA02shea考例b

25、000.3eh00.3eh第84页/共215页 湖南工程职业技术学院6、梁腹板高度 时 ，在梁的两侧面应设置腰筋，其间距不宜大于（）A、200mm B、200300mm C、300mm D、300400mm 7、钢筋混凝土轴心受压构件的极限承载力不取决于（）A、混凝土的强度 B、钢筋的数量与强度C、构件的截面形状 D、构件的长细比450whmm0.9()cysNf Af Aj+第85页/共215页 湖南工程职业技术学院11、钢筋混凝土梁上部纵向钢筋水平的净间距不应小于_，下部纵向钢筋水平的净间距不应小于_.（）A.30mm及1.5d，25mm及d B.30mm及1.5d，30mm及d C.25

26、mm及d，25mm及d D.30mm及1.5d，25mm及1.5d 12、钢筋混凝土柱中纵向受力钢筋的净间距不应小于_mm，在偏心受压柱中，垂直与弯矩平面的侧筋不应大于_mm.（）A、50,300 B、50,350 C、70,300 D、100,250混规13、关于抗扭箍筋，下列说法正确的是（）A、应成封闭箍 B、末端应弯折 C、弯折直线长度 10倍箍筋直径 D、直径 8mm第86页/共215页 湖南工程职业技术学院8、下列对大偏心受压构件的描述不正确的是（）A、远离力一侧钢筋受拉达到屈服 B、近力一侧钢筋受压达到屈服C、近力一侧混凝土受压压碎 D、远离力一侧钢筋无论拉压均达不到屈服19、某钢

27、筋混凝土四跨连续梁，要取得第四支座的最大负弯矩时，应该在（）加荷载A、第一跨 B、第二跨 C、第三跨 D、第四跨21、混凝土结构设计规范规定以下哪些情况受力钢筋不得采用搭接接头（） A、轴心受拉构件 B、轴心受压构件 C、受拉钢筋直径28mm D、受压钢筋直径32mm第87页/共215页 湖南工程职业技术学院,cu kfsvyvf第88页/共215页 湖南工程职业技术学院三、砌体结构第89页/共215页 湖南工程职业技术学院0.9;ag=agagagagagag第90页/共215页 湖南工程职业技术学院第二阶段第一阶段第91页/共215页 湖南工程职业技术学院（四）、影响砌体抗压强度的主要因素

28、 1.块材和砂浆的强度等级 2.砂浆的弹性模量和流动性（和易性） 砂浆的弹性模量越低，砌体的抗压强度越低，原因是砌体内的块体受到的拉力越大。砂浆的和易性好，砌体的强度高。 第92页/共215页 湖南工程职业技术学院第93页/共215页 湖南工程职业技术学院第94页/共215页 湖南工程职业技术学院第95页/共215页 湖南工程职业技术学院第96页/共215页 湖南工程职业技术学院fAN式中:N轴向力设计值； 高厚比和轴向力的偏心距对受压构件承载力的影响系数，可查砌体结构设计规范（GB500032001）附录D的附表或按公式计算； f砌体抗压强度设计值（注意有些情况需要进行修正）； A截面面积，

29、对各类砌体均可按毛截面计算。 受压构件的高厚比，按下列公式计算：第97页/共215页 湖南工程职业技术学院0Hhbbg=0THhbbg=ihT5 . 3AIi 对于矩形截面：对于T型截面：高厚比越大（构件越高）承载力越低。偏心距越大承载力越低。 hTT形截面的折算厚度， i回转半径。第98页/共215页 湖南工程职业技术学院fAN0 承载力计算时应注意的几个问题（一）对于矩形截面构件，当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时， 除按偏心受压构件计算外，还应对较小边方向，按轴向受压进行验算，即还应满足： bg（三）轴向力的偏心距应符合下列限值要求即 e0.6y e=M/N式中y为截面重心至

30、轴向力所在偏心方向截面受压边缘的距离。第99页/共215页 湖南工程职业技术学院fAN第100页/共215页 湖南工程职业技术学院第101页/共215页 湖南工程职业技术学院fANmmy207666200)190240(38049012024020001mmy413207620248313231104 .174)240)(4902000(3149031200031mmyyyImmAIi162mmihT5665 . 3解:截面面积：A=2000240+380490=666200mm2，截面重心位置：截面惯性矩： 回转半径： 第102页/共215页 湖南工程职业技术学院mmNMe128320410

31、00226. 0566128The06.481.011.40.566THhbbg=23 . 1mmNf fA=0.3856662001.3 =333.43KN320KN第103页/共215页 湖南工程职业技术学院垫块第104页/共215页 湖南工程职业技术学院fANll135. 010lAA图图式中:Nl作用于局部受压面积上的纵向力设计值； Al局部受压面积 f砌体抗压强度设计值，可不考虑强度调整系数的影响 砌体局部抗压强度提高系数，可按下式计算 A0影响局部抗压强度的面积，按下图计算：第105页/共215页 湖南工程职业技术学院图图第106页/共215页 湖南工程职业技术学院第107页/共2

32、15页 湖南工程职业技术学院afhac100baAl0 根据试验得到，梁端的有效支承长度可按下式计算：式中:hc梁的截面高度； f砌体抗压强度设计值。由于梁存在一个有效支承长度，因此局压面积为: 梁的支座反力到墙边的距离，不论楼面梁还是屋面梁均为0.4a0第108页/共215页 湖南工程职业技术学院式中:N0按平均压应力计算的上部荷载传来的作用于局压面积上的荷载设计值;fANNll0lAN005 . 05 . 1lAA00 0 上部砌体传来的设计荷载在梁底截面处产生的平均压应力； 上部荷载的折减系数， 压应力丰满系数，对于一般的梁取0.7，对于过梁和墙梁，取1.0。第109页/共215页 湖南

33、工程职业技术学院fANNbl10式中： N0上部砌体传来的作用于垫块面积上纵向荷载设 计值,N0=0Ab Ab垫块的面积， Ab= ab bb； ab,bb垫块的长度和宽度； 垫块上N0和Nl的合力偏心距对承载力的影响系数,可查表，查表时3； 1=0.8 ;第110页/共215页 湖南工程职业技术学院f000.86.97.8fha10式中:h梁的截面高度； 1刚性垫块的影响系数，按下表取值；垫块的构造要求：（1）垫块的厚度不宜小于180mm。（2）在带壁柱墙的壁柱内设置垫块时，其局压承载力降低，因此其计算面积不考虑翼缘部分，只取壁柱范围内的面积。同时壁柱上

34、垫块深入翼墙的长度不应小于120mm。第111页/共215页 湖南工程职业技术学院 210hH式中:H0墙柱的计算高度，可查规范5.3.1条，或按表5-15取值； h墙厚或与矩形柱较小边长； 1墙厚小于等于240mm的非承重墙允许高厚比修正系数; 当h=240mm时，11.2； 当h=90mm时，11.50。中间数值按内插取值。 墙柱的允许高厚比可查下表。第112页/共215页 湖南工程职业技术学院Sbs/4 . 012 bs在宽度为S范围内的门窗洞口宽度； S相邻窗间墙或壁柱之间的距离（或验算墙片的总长度）。 当洞口高度小于等于墙高的1/5时，取 2 =1.0，当算得的小于0.7时，取0.7

35、。 门窗洞口宽度示意图第113页/共215页 湖南工程职业技术学院第114页/共215页 湖南工程职业技术学院第115页/共215页 湖南工程职业技术学院 210ThHihT5 . 3AIi I,A分别为带壁柱墙截面的惯性矩和面积。 确定带壁柱墙的计算高度时，墙长S取相邻横墙的距离式中:hT带壁柱墙截面的折算厚度; i带壁柱墙截面的回转半径;第116页/共215页 湖南工程职业技术学院 210hH 计算H0时，墙长S取壁柱间的距离。而且，不伦带壁柱墙体的房屋静力计算属何种计算方案，H0的值一律按刚性方案一栏选用。第117页/共215页 湖南工程职业技术学院 chH210lbcc1式中：h为墙体

36、厚，在确定墙体高度时，S取横墙之间的距离；c墙体允许高厚比修整系数;式中:系数，对于细料石、半细料石砌体 =0；对于混凝土砌块、粗料石、毛料石及毛石砌体,=1.0；其他砌体 =1.5。 bc构造柱沿墙长方向的宽度； l构造柱的间距。第118页/共215页 湖南工程职业技术学院第119页/共215页 湖南工程职业技术学院第120页/共215页 湖南工程职业技术学院1.墙体荷载 对砖砌体，当过梁上的墙体高度hwln/3时(ln为净跨)，按全部墙体的均布自重设计值采用。当hw ln/3时，则按高度为ln/3墙体的均匀自重设计值采用。第121页/共215页 湖南工程职业技术学院第122页/共215页

37、湖南工程职业技术学院1、纵向受力钢筋至少应有1/2的钢筋面积伸入梁尾端，且不少于212。其余钢筋伸入支座的长度不应小于2l1/3;2、在满足承载力和变形同时，构造上要求L/L1宜大于1.2，当挑梁上无砌体时宜大于2。第123页/共215页 湖南工程职业技术学院第124页/共215页 湖南工程职业技术学院第125页/共215页 湖南工程职业技术学院1、砌体墙柱应符合允许高厚比的要求，原因是（）A.保证局部受压承载力 B.满足正常使用极限状态的重要构造措施C.保证抗弯承载力 D.满足承载能力极限状态的重要构造措施2、确定混合结构房屋静力计算方案是应考虑的因素是（）A、房屋砌体的种类 B、屋盖或楼盖

38、的类别C、房屋的层高D、伸缩缝的间距5、计算砌体结构房屋的总高度时，对带阁楼的坡屋面应算到（）A、山尖角的最高处B、山尖墙的1/2高度处C、檐口的高度D、山尖墙的2/3高度处6、在验算壁柱间墙体或构造柱间墙的高厚比时，房屋横墙间距s应取（）A、相邻壁柱间或构造柱间的距离B、房屋山墙之间的间距、相邻横墙之间的距离D、视具体情况而定第126页/共215页 湖南工程职业技术学院9、砖砌体结构中，下列关于过梁上的墙体荷载描叙正确的是（）A、当过梁上的墙体高度 时，按实际墙体的均布荷载B、当过梁上的墙体高度 时，按实际墙体的均布荷载C、当过梁上的墙体高度 时，按墙体高度 计算均布荷载D、当过梁上的墙体高

39、度 时，按墙体高度 计算均布荷载10、下列应调整砌体强度设计值的有（）、用混合砂浆砌筑的各类砌体B、用水泥砂浆砌筑的各类砌体C、构件截面面积小于0.3m2的各类砌体D、构件截面面积小于0.3m2的无筋砌体/3wnhl/ 2wnhl/3wnhl/3nl/ 2wnhl/ 2nl第127页/共215页 湖南工程职业技术学院第128页/共215页 湖南工程职业技术学院第129页/共215页 湖南工程职业技术学院钢结构的连接方法 焊接：通过电弧产生热量使焊条和焊件局部熔化，然后经冷却凝结成焊缝，从而使焊件连接成为一体。 螺栓连接：通过扳手施拧，使螺栓产生紧固力，从而使被连接件连接成为一体。 铆接：将一端

40、带有半圆形预制钉头的铆钉，经将钉杆烧红后迅速插入被连接件析钉孔中 第130页/共215页 湖南工程职业技术学院 E代表焊条 E后面的两个数字如43表示焊条钢丝抗拉强度为： 43kgmm2(420Nmm2)。 第131页/共215页 湖南工程职业技术学院a)对接接头；(b)搭接接头；（c）T形接头；(d)角接接头。第132页/共215页 湖南工程职业技术学院第133页/共215页 湖南工程职业技术学院wcwtwfftlN或式中：lw焊缝计算长度， 钢板宽度b，未采用引弧板施焊时取(b 2t) mm；t 在对接接头中为被连接两钢板的较小厚度 在T形或角接接头中为对接焊缝所在面钢板的厚度ftw 、f

41、cw对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值。第134页/共215页 湖南工程职业技术学院.sinwtwNfl t.coswvwNfl t/sinwlb加引弧板时， /sin2wlbtwvf对接焊缝抗剪强度设计值 当直焊缝不能满足强度要求时，可采用斜对接焊缝。轴心受拉斜焊缝，可按下列公式计算： tg1.5NNcosNsin第135页/共215页 湖南工程职业技术学院221131.1wtfwWMwtftIVSwwwVf第136页/共215页 湖南工程职业技术学院 6.角焊缝的构造要求：1最小焊脚尺寸： 自动焊：h min - 1mm ； T形接头： h min 1mmt4mm时, h min = t2最大

42、焊脚尺寸： h max1.2 tmin焊件边缘的角焊缝 t 6mm时，h max t ( 12 ) mmt 6mm时，h max t 1.5fht第137页/共215页 湖南工程职业技术学院第138页/共215页 湖南工程职业技术学院wfffe wNfh lwffe wNfh l式中f正面角焊缝的强度增大系数， 31.222f对于直接承受动力荷载结构中的焊缝，取1.0f第139页/共215页 湖南工程职业技术学院三面围焊可先假定正面角焊缝的焊脚尺寸hf3求出正面角焊缝所分担的轴心力N3当腹杆为双角钢组成的T形截面，肢宽为b332 0.7wfffNh bf由平衡条件可得： 3311()22NNN

43、 beNK Nb332222NNNeNK Nb起 落 弧 影响等边角钢连接:K1=0.7;K2=0.3不等边角钢长边连接: K1=0.65;K2=0.35不等边角钢短边连接: K1=0.75;K2=0.25第140页/共215页 湖南工程职业技术学院第141页/共215页 湖南工程职业技术学院第142页/共215页 湖南工程职业技术学院单个螺栓受剪承载力设计值：2()4bbvvvNndf 单个螺栓承压承载力设计值： bbccNdt fminmin(,)bbbvvcNNN 式中:nv螺栓受剪面数目取nv1(单剪)或 2(双剪)； t 同一受力方向承压构件的较小总厚度，单剪时取min(t1，t2)

44、，双剪时取min(2t1，t2)。 第143页/共215页 湖南工程职业技术学院1. 普通螺栓群轴心受剪 与侧焊缝的受力相似， 螺栓受力是不均匀的，两端受力大，中间受力小。1)当连接长度 时，1015ld所需螺栓数目为:n =N / Nvb min 第144页/共215页 湖南工程职业技术学院2) 当l115d0时（d0为螺栓孔径），螺栓承裁力设计值应按下式 系数折减。101.10.7150ldminbNnNl1第145页/共215页 湖南工程职业技术学院3)构件净截面强度计算：构件上开设螺栓孔后，应验算其净截面强度是否满足设计要求。对错列排列的螺栓，要考虑板件有两个破坏截面。第146页/共2

45、15页 湖南工程职业技术学院第147页/共215页 湖南工程职业技术学院1. 预拉力建立 （1）大六角头螺栓的预拉力： 扭矩法 （扭矩扳手） 转角法（短扳手初拧，作标记，长扳手终拧，转动角度由试验确定）（2）扭剪型高强度螺栓(扭矩扳手初拧，专用电动扳手，内外套筒反向旋转，拧断尾部梅花头即可)第148页/共215页 湖南工程职业技术学院螺栓的性能等级螺栓公称直径（mm）M16M20M22M24M27M308.8级8012515017523028010.9级100155190225290355一个高强度螺栓的预拉力P（KN）第149页/共215页 湖南工程职业技术学院第150页/共215页 湖南工

46、程职业技术学院 一个螺栓受剪承载力设计值为 使被板间保持一定的压紧力； 单个高强度螺栓受拉承载力设计值为：0.9bvfNnP0.8btNP式中 nf 为传力摩擦面数目；为摩擦面的抗滑移系数。第151页/共215页 湖南工程职业技术学院3.截面强度验算NfA11 0.5nnNfnANNN 螺栓数目n1所计算截面上(即最外列螺栓处)高强度螺栓的数目An构件的净截面面积A 构件的毛截面面积第152页/共215页 湖南工程职业技术学院 0.5称为孔前传力系数。 考虑孔前传力的影响。由于满足了上式后并不能保证一定满足构件的毛截面强度，需验算毛截面强度：11 0.5nNnnNfA第153页/共215页 湖

47、南工程职业技术学院2()4bbvvvNndfbbccNdt f受剪承载力设计值 承压承载力设计值 与普通螺栓连接相同； 应采用承压型连接高强度螺栓的强度设计值。 螺纹处抗剪承载力应按螺纹处有效截面计算。第154页/共215页 湖南工程职业技术学院第155页/共215页 湖南工程职业技术学院第156页/共215页 湖南工程职业技术学院第157页/共215页 湖南工程职业技术学院nNfAx0 xxily0yyilxy第158页/共215页 湖南工程职业技术学院受拉构件的容许长细比 项 次 构 件 名 称 承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构 直接承受动力荷载的结构 无吊车和有轻、中级工作制吊车的厂

48、房 有重级工作制吊车的厂房 1桁架的杆件 3502502502吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑 3002003支撑(第2项和张紧的圆钢除外) 400350第159页/共215页 湖南工程职业技术学院受压 构件的容许长细比 项次构件名称容许长细比 1柱、桁架和天窗架构件 150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑 2支撑(吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外) 200用以减少受压构件长细比的杆件 第160页/共215页 湖南工程职业技术学院4.轴心受压构件的整体稳定轴心受压构件往往当荷载还没有达到按强度计算的极限状态，即平均应力尚低于屈服点时，就会发生屈曲破坏，这就是轴心受压构件失去稳定性的坏，

49、也叫“失稳”。fAN 第161页/共215页 湖南工程职业技术学院5.实腹式轴心受压构件的局部稳定构件受压时，组成构件的板件达到失去维持稳定平衡的状态，出现翘曲或鼓曲的现象叫做局部失稳。(1) 翼缘自由外伸宽厚比的限值1235(100.1 )ybtf（2）腹板高厚比的限值对于工字形及H形截面0235(250.5 )wyhtf第162页/共215页 湖南工程职业技术学院对于箱形截面023540wyhtftb0工字形、T形、箱形截面板件尺寸 0023540wybhttf或第163页/共215页 湖南工程职业技术学院第164页/共215页 湖南工程职业技术学院工字形焊接钢梁横向加劲肋纵向加劲肋短加劲

50、肋第165页/共215页 湖南工程职业技术学院nMfWyxxnxynyMMfWW1.抗弯强度2.抗剪强度vV SfI b第166页/共215页 湖南工程职业技术学院第167页/共215页 湖南工程职业技术学院式中：Mx-绕强轴(x轴)弯矩；Wx-x轴截面抵抗矩；b-绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数；fWMxbx钢结构规范规定，单向受弯的钢梁，弯矩作用在最大刚度平面内，其整体稳定按下式计算：ybyxybbfhtWAh2354 . 414320212第168页/共215页 湖南工程职业技术学院 铺板的链接 第169页/共215页 湖南工程职业技术学院l1b1l1l1L1L1b1第170页/共215页

51、 湖南工程职业技术学院 H型钢或工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大L1/b1值钢号跨中无侧向支撑点的梁跨中受压翼缘有侧向支撑点的梁无论荷载作用于何处荷载作用在于上翼缘荷载作用于下翼缘Q23513.020.016.0Q34510.516.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0第171页/共215页 湖南工程职业技术学院3. h b0l1b1fyb0b1h第172页/共215页 湖南工程职业技术学院梁的局部稳定yftb235131123515ybtf第173页/共215页 湖南工程职业技术学院1）考虑腹板屈曲后强度1) 15 . 0(2feufuMMMMVV

52、fhAhhAMfff)(222211第174页/共215页 湖南工程职业技术学院2.不考虑腹板屈曲后强度（按要求设置加劲肋） （1）当 时， 腹板局部稳定能够保证，不必配置加劲肋；吊车梁及类似构件（ ），应按构造配置横向加劲肋。ywfth23580/00c0c （2）当 时，应配置横向加劲肋。 ywfth23580/0 （3）当 （受压翼缘扭转受到约束，如连有刚性铺板或焊有铁轨时）或 （受压翼缘扭转未受到约束时），除配置横向加劲肋外，还应在弯矩较大的受压区配置纵向加劲肋。ywfth235170/0ywfth235150/0第175页/共215页 湖南工程职业技术学院加劲肋一般用钢板做成，腹板两

53、侧成对布置，亦可单侧布置，支承加劲肋不可。横向加劲肋的间距a不得小于 0.5h0，也不得大于2h0。(对 的梁， 时，可采用2.5 h0)。 0cs=100/0wth40300hbs15ssbt 横向和纵向加劲肋相交处切断纵向肋，使横向肋连续。（单侧布置时增大20%）第176页/共215页 湖南工程职业技术学院考例第177页/共215页 湖南工程职业技术学院第178页/共215页 湖南工程职业技术学院第179页/共215页 湖南工程职业技术学院23513btf23513btf23513btf23513btfxrxrxrxr23515ybtf23515ybtf23515ybtf23515ybtf

54、第180页/共215页 湖南工程职业技术学院fh1.5 t1.5 t1.5 t1.5 t第181页/共215页 湖南工程职业技术学院fhfh1.5 tfhfh第182页/共215页 湖南工程职业技术学院钢结构设计规范条文摘选第183页/共215页 湖南工程职业技术学院第184页/共215页 湖南工程职业技术学院第185页/共215页 湖南工程职业技术学院第186页/共215页 湖南工程职业技术学院第187页/共215页 湖南工程职业技术学院（1）塑性指数pLpI（2）液性指数pppLpLII 塑性指数反映粘性土可塑性的大小，是粘性土分类的重要标志之一。液性指数是粘性土软硬程度的物理性能指标。液

55、性指数LI越大，土质越软 第188页/共215页 湖南工程职业技术学院 粘 性 土 的 状 态液性指数IL状 态液性指数IL状 态IL0坚 硬0.75IL1软 塑0IL0.25硬 塑IL1流 塑0.25IL0.75可 塑粘性土的分类土的名称塑性指数Ip粘土粉质粘土Ip1710Ip17第189页/共215页 湖南工程职业技术学院地基变形特性瞬时沉降是指加载后地基瞬时发生的沉降。由于基础加载面积为有限尺寸，加载后地基中会有剪应变产生，剪应变会引起侧向变形而造成瞬时沉降。固结沉降是指饱和与接近饱和的粘性土在基础荷载作用下，随着超静孔隙水压力的消散，土骨架产生变形所造成的沉降（固结压密）。固结沉降速率取决于孔隙水的排出速率。次固结沉降是指主固结过程（超静孔隙水压力消散过程）结束后，在有效应力不变的情况下，土的骨架仍随时间继续发生变形。这种变形的速率取决于土骨架本身的蠕变性质。沉降的组成第190页/共215页 湖南工程职业技术学院一般建筑物在施工期间完成的沉降量，对于沙土最终沉降量已完成80%以上，对于其他低压缩性土最终沉降量已完成50%-80%，对于中压缩性土最终沉降量已完成20%-50%，对于高压缩性土最终沉降量已完成5%-20%。第191页/共215页 湖南工程职业技术学院第192页/共215页 湖南工程职业技术学院一、分层总和法计算地基最终沉降量1）划分土层