SATWE 参数设定

1、SATWE参数设定2013.10.15新建筑事业部 吴晓杰目录目录一、一、SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 总信息总信息二、二、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 风荷载信息风荷载信息三、三、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 地震信息地震信息四、四、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 活荷信息活荷信息五、五、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 调整信息调整信息六、六、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 设计信息设计信息七、七、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 配筋信息配筋信息八、八、 SATWE设计参数补充定义设计参数补

2、充定义 荷载组合荷载组合九、九、 SATWE设计参数补充定义设计参数补充定义 地下室信息地下室信息十、十、 生成数据文件及计算控制参数生成数据文件及计算控制参数总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.1 1.1 水平力与整体坐标夹角水平力与整体坐标夹角 该参数实质上是填入新的坐标系与原坐标系的夹角，填入后使得水平力沿新的坐标系方向作用；地震、风力作用方向将同时改变，逆时针方向为正。一般填默认值0: 仅需改变风荷载作用方向时才采用该参数；（何时改？) 如不改变风荷载作用方向，只需考虑其他角度地震作用时；或结构主轴方向与新坐标方向不一致时，可在“斜交抗侧力地震方

3、向”填入以考虑该方向的地震作用。（地震信息）高规总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.2 1.2 混凝土容重混凝土容重/ /刚才容重刚才容重 质量是周期计算的一个重要指标，质量的分布和大小直接影响结构的振型和周期。 容重是用来求梁、柱、墙重力荷载用的。混凝土：混凝土：一般情况下，钢筋混凝土容重为25kN/m3，考虑到构件面的 抹灰等荷载，可采用加大容重的方法以免去烦琐的荷载导算。 通常的取值： 框架 25kN/m3； 框-筒、框-剪 26kN/m3； 剪力墙 27kN/m3。钢材钢材 ： 78kN/m3总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.3 1.3 裙房层数裙房层数 裙房层数指的是自然层

4、数的总数，包含地下室层数。程序将裙房以上一层作为加强区高度判定的一个条件，依此正确判断底部加强区的高度，并自动采取加强措施。抗规高规总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.4 1.4 转换层所在层号转换层所在层号 转换层所在层号是指从结构最低层起算的自然层号，包括从结构最低层起算的自然层号，包括地下室的层号地下室的层号。 一、当填写了“转换层所在层号”时，其作用： 程序自动亮显 “转换层指定为薄弱层”。 确定结构底部加强部位范围，进一步确定剪力墙边缘构件的配筋； 根据输入的转换层层号，程序按照高规附录E自动选择相应的楼层刚度算法，并输出转换层上下楼层刚度比。 一二层转换结构 附录E.0.1的剪

5、切刚度 三层及三层以上高位转换结构 附录E.0.2的剪弯刚度高规总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司 二、当填写了“转换层所在层号”并同时选择了“部分框支剪力墙结构”时，（高规10.2.6）其作用： 前述13条。 高位转换时框支框架和剪力墙底部加强部位抗震等级自动提高一级。判断原则：转换层以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）是否为3及3层以上转换。 输出框支框架的地震倾覆力矩。 框支柱地震内力的调整。 剪力墙底部加强部位的组合内力进行放大。 剪力墙底部加强部位分布钢筋的最小配筋率。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司 三、当填写了“转换层所在层号”，但选择了其他结构类型时，

6、程序将不执行上述 “部分框支剪力墙结构”的设计规定。 四、对于剪力墙或框-剪结构中存在个别墙或柱在底部转换的结构，可只对该部分构件指定其特殊属性，程序自动执行水平转换构件和转换柱的设计要求进行设计，不需填写“转换层所在层号”。 五、对于水平转换构件和转换柱的设计，需要在“特殊构件补充定义”中对构件属性进行指定，程序自动执行相应调整，包括地震内力的放大及转换梁柱的设计要求等（高规10.2.4/ 10.2.7 /10.2.10） 。 总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司 1.5 1.5 嵌固端所在层号嵌固端所在层号 嵌固端所在层号一般为“地下室层数地下室层数+1+1” 。 如地下室顶板不能满足要求

7、作为嵌固端的要求如顶板大开洞，地下室侧墙土约束少，嵌固端位置要相应下移至满足规范要求的楼层(高规12.2.1）程序自动实现以下功能： 框架结构：“嵌固端所在层号”以下的柱纵筋增大10%；嵌固 端梁端弯矩设计值放大1.3（抗规6.1.14和高规12.2.1条）； 剪力墙结构：确认底部加强部位延伸至嵌固端下一层。 底层嵌固端刚度比限值2.0的规定（高规5.3.7条）。 针对嵌固层进行“底层”内力的调整。 判定结构体系时，参考底层的倾覆力矩和倾覆力矩比，此时的 “底层”所指的是“嵌固端所在层号”的楼层。 总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.6 1.6 地下室层数地下室层数 地下室层数是指参与上部

8、结构整体计算分析的地下室部分，是为导算风荷载和自动形成嵌固约束信息服务的。 风荷载、地震作用效应、内力调整、地下室侧墙及底部加强区等计算均用到此参数；只有正确填写此参数，才能保证地下室以下风荷载、水平地震效应没往下传，但竖向作用效应往下传递。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.7 1.7 墙元细分最大控制长度墙元细分最大控制长度 墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元边长不得大于给定限值Dmax，程序默认为1.0，Dmax对分析精度略有影响，但不敏感。一般默认不作改变。 对于体量较大的高层剪力墙结构，当提示内存不足时，可适

9、当增大该参数值。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.8 1.8 对所有楼层强制采用刚性楼板假定对所有楼层强制采用刚性楼板假定：是或否：是或否 当计算参数时（位移比、周期比）勾选当计算内力、配筋时不勾选（楼板实际模型）多塔结构如果上部没有连接，则各塔楼应分别计算并分别验算其周期比。对于体育场馆、空旷结构的特殊的工业建筑，没有特殊要求的，一般可不控制周期比。 高规3.4.5判别位移比1.5/1.4。位移比（注意，不是位移角）是用来反映扭转刚度的，也就是地震作用下建筑平面绕着某个中心旋转的幅度。如果整个楼板平面都是刚性，那么距离旋转中心最远的点位移一定最大，最大位移与平均位移的比值就是位移比。其

10、大小可以衡量转动幅度。 如果楼板不是刚性的，那么地震作用下即使平面没啥扭转，只是局部某个薄弱的节点变形位移大了，这样位移比看上去也会很大，但这并不能反映结构的扭转情况。失去了判别的意义。为什么有刚性假定为什么有刚性假定?总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.9 1.9 地下室强制采用刚性楼板假定：是或否地下室强制采用刚性楼板假定：是或否 2012/06/30 新增参数；旧版 SATWE 默认地下室顶板强制采用刚性板假定。但对于地下室顶板开大洞的结构，强制刚性板假定会使跃层柱的计算长度系数判断错误，从而影响柱内力及配筋。此时应取消勾选，由程序自动判断柱计算长

11、度。 本参数将影响周期、内力、长度系数等。程序默认勾选，以便于与旧版程序对比结果；如不勾选，则相当于旧版程序中“强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度”。注意，如已勾选“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，则本参数是否勾选已无意义。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.10 1.10 墙梁跨中节点作为刚性板楼板从节点：是或否墙梁跨中节点作为刚性板楼板从节点：是或否 当采用刚性板假定时，因为墙梁（即用开洞方式形成的连梁）与楼板是相互连接的，因此在计算模型上墙梁跨中结点是作为刚性板从结点的。此时，一方面会由于刚性板的约束作用过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面由于楼板的平面内作用，使得墙梁两侧的弯矩和剪

12、力不满足平衡关系。程序默认勾选，这也是旧版的算法； 如不勾选，则认为墙梁跨中结点为弹性结点，其水平面内位移不受刚性板约束，即类似于框架梁的算法，此时墙梁剪力一般比勾选时小，但相应结构整体刚度变小、周期加长，侧移加大。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.11 1.11 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：是或否计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：是或否 2012/06/30 新增参数，用来调整倾覆力矩的统计方式。勾选后，墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，这使结构中框架、短肢墙、普通墙倾覆力矩结果更为合理。程序默认不勾选，以便于与旧版程序对比结果。墙的有效翼缘定义见砼规9.4.3 条及抗规

13、6.2.13 条文说明。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.12 1.12 弹性板与梁变形协调：是或否弹性板与梁变形协调：是或否 2012/06/30 新增参数，相当于旧版程序中的“强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度”。勾选后，程序在进行弹性板划分时自动实现梁、板边界变形协调，计算结果符合实际受力。程序默认不勾选，以便于与旧版程序对比结果。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.13 1.13 结构材料信息：钢混凝土结构或砌体结构等结构材料信息：钢混凝土结构或砌体结构等 分为钢筋混凝土结构、钢与砼混合结构、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体结构共 5 个选项。一般按结构的实际情况确定，选

14、定结构材料即确定结构设计的相关规范，如 0.2V（砼结构）或 0.25V（钢结构）调整。 型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋砼结构，而不是钢结构。相对于 08版程序，增加了砌体结构，但仅限于选择配筋砌块砌体结构。有填充墙钢结构和无填充墙钢结构之分是为了计算脉动风荷载的共振分量因子 R，并不影响风载计算时的迎风面宽度，详荷规第 8.4.4 条。新版程序相应在“风荷载信息”增加了“风载作用下的阻尼比”参数，其初始值由“结构材料信息”控制。需要注意的一点是，荷规表 7.4.3 中的“钢结构”是指“无填充墙钢结构”。 总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.14 1.14 结构体系：框架结构或剪力墙结

15、构等结构体系：框架结构或剪力墙结构等 选用不同体系，程序按照不同体系进行构造或内力调整放大。与旧版程序相比，增加了“部分框支剪力墙结构”、“单层钢结构厂房”、“多层钢结构厂房”和“钢框架结构”，取消了“短肢剪力墙”和“复杂高层结构”。当读入旧版程序时，程序自动将“短肢剪力墙”转为“剪力墙结构”；“复杂高层结构”转为“部分框支剪力墙结构”。 注：1，10 版高规取消短肢剪力墙结构，见 7.1.8、7.2.2 条；短肢墙定义见高规7.1.8 条注。 2，在 2011/03/31 版程序中，短肢墙所占抗倾覆力矩未计入高厚比4 的短肢墙，偏于不安全；而在2011/09/30 版中已修正此问题。 总信息

16、深圳市华阳国际工程设计有限公司1.15 1.15 恒活荷载计算信息：模拟恒活荷载计算信息：模拟 1 1、模拟、模拟 2 2等等总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司建议一般对多、高层建筑首选模拟施工 3；对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选一次性加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次性加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工 3。如果选择“模 3+VSS 求解器”，可能会出现计算到“VSS 回代求解”时程序死机，表明结构较为复杂，此时应选择模 1 进行计算。该情况多存在于多塔结构、斜屋面或开洞较多的结构中。不同的

17、模拟施工方法，对柱、墙的轴压比计算影响也很大。建议采用 PMCAD 中“竖向导荷”的结果进行复核。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.16 1.16 风荷载计算信息风荷载计算信息 程序提供了4种考虑风荷载的计算控制参数。 当选择“不计算风荷载”时，第二项“风荷载信息”全部暗显，计算中将没有风荷载工况参与计算。 当选择“计算水平风荷载”时，仅水平风荷载参与内力分析和组合，无论是否存在特殊风荷载，这是最常用的风荷载计算方式。 当选择“计算特殊风荷载”时，可以在“风荷载信息”定义特殊风荷载的体型系数，仅特殊风荷载参与内力分析和组合。 当选择“计算水平和特殊风荷

18、载”时，水平风荷载和特殊风荷载同时参与内力分析和组合。只用于极特殊的情况，一般工程不建议采用。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.17 1.17 地震作用计算信息地震作用计算信息 程序提供了4种考虑地震作用的计算控制参数。 高规4.3.2条确定地震作用：竖向是否计入等总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.18 1.18 结构所在地区：全国、上海或广东结构所在地区：全国、上海或广东程序根据结构所在地区的地方规范或规程进行计算。广东省高规补充规定DBJ/T15-46-2005上海市建筑抗震设计规(DGJ-08-9-2003)A、B 类建筑选项仅用于鉴定加固版本中选择。总信息深圳市华阳国际工程

19、设计有限公司 仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，此参数才激活。当采用“整体求解”时，在“地震信息”栏中输入的振型数为水平与竖向振型数的总和；且“竖向地震参与振型数”选项为灰，用户不能修改。当采用“独立求解”时，在“地震信息”栏中需分别输入水平与竖向的振型个数。注意：计算用振型数一定要足够多，以使得水平和竖向地震的有效质量系数都满足 90%。振型数一定的情况下，选择“独立求解”可以有效克服“整体求解”无法得到足够竖向振动、竖向振动有效系数不够的问题。一般首选“独立求解”。 当选择“整体求解”时，与水平地震力振型相同给出每个振型的竖向地震力；而选择“独立求解方式”时，还给出竖向振型的各

20、个周期值。计算后程序给出每个楼层、各塔的竖向总地震力，且在最后给出按高规4.3.15 条进行的调整信息。1.19 1.19 特征值求解方式特征值求解方式总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司 1.20 1.20 “规定水平力规定水平力”的确定方式的确定方式 程序提供了2种方式。 楼层剪力差方法（规范方法） 节点地震作用CQC组合方法 规定水平力主要用于新规范中位移比和倾覆力矩的计算，详见抗规3.4.3 条、6.1.3 条和高规3.4.5 条、8.1.3 条；计算方法见抗规3.4.3-2 条文说明和高规3.4.5 条文说明。程序中“规范算法”适用于大多数结构；“CQC 算法”（由 CQC 组合的各

21、个有质量节点上的地震力）主要用于不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法计算的情况。一般情况首选“抗规方法”。总信息深圳市华阳国际工程设计有限公司1.21 1.21 墙元侧向节点信息墙元侧向节点信息 这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，是剪力墙计算“精度和速度”取舍的一个选择。 若选择“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度，而使计算量较大； 若选择“内部”，则只把墙元上、下边的节点为出口节点，其他节点均作为内部节点而凝聚掉，这时，带洞口的墙元

22、两侧边中部的节点为变形不协调点。这种处理方法是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好，计算量少许多。 目前程序不需要设计人员选择，自动按“出口”进行计算。风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.1 地面粗糙度类别地面粗糙度类别 地面粗糙度：风在到达结构物以前吹越过2km范围内的地面时，描述该地面上不规则障碍物分布状况的等级。 荷载规范8.2.1条地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡 镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区；

23、-D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。” 对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数根据地面粗糙度确定；对于山区的建筑物，风压高度变化系数应考虑地形条件的修正来确定。 风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.2 修正后的基本风压（修正后的基本风压（kN/m2） 修正后的基本风压是指考虑地点和环境的影响（如沿海地区和强风地带等），在规范规定的基础上要把基本风压放大 1.1 或 1.2 倍。又如门规中规定，基本风压按荷规的规定值乘以 1.05 采用。输入此参数时不需要乘风压高度变化系数或风振系数，因为这些系数由程序自动计算。根据荷规8.1.2条：按附录附表 E.5 给出的 50 年一遇的风

24、压采用，但应不小于0.3 kN/m2。高度超过 60m 或特别重要的高层建筑，侧移计算时可仍取 50 年一遇的风压，详高规4.2.2 条及条文说明。 注：程序只考虑了荷规第 8.1.1 条 1 款的基本风压，地形条件的修正系数 程序并没有考虑。 风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.3 X、Y 向结构基本周期（秒）向结构基本周期（秒） 结构基本周期主要是计算风荷载中的风振系数 z 用的。用户可以先按程序给定的缺省值（程序按高规近似公式计算）对结构进行计算。计算完成后再将程序输出的第一平动周期值（可在 WZQ.OUT 文件中查询）填入再算一遍即可。风荷载计算与否并不会影响结构自振周期的大小

25、。新版程序可以分别指定 X 向和 Y 向的基本周期，用于 X 向和 Y 向风载的详细计算。 注：1）此处周期值应为估（或计）算所得数值，而不应为考虑周期折减后的数值。 2）另外需要注意的是，结构的自振周期应与场地的特征周期错开，避免共振造成灾害。风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.4 风载作用下结构的阻尼比（风载作用下结构的阻尼比（%） 风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.5 承载力设计时风载效应放大系数承载力设计时风载效应放大系数 风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.6 用于舒适度验算的风压、阻尼比用于舒适度验算的风压、阻尼比 高规第 3.7.6 条，对高度超过 15

26、0m 的高层砼结构应考虑。程序根据高层民用建筑刚结构技术规程第 6.5.1-4 条，对风振舒适度进行验算，结果在 WMASS.OUT 中输出。 阻尼比对于砼结构取 0.02，对混合结构可取0.010.02。验算风载取重现期为 10 年风压值，详荷规表 E.5。风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.7 考虑顺风向风振、横风向风振影响、扭转风振影响考虑顺风向风振、横风向风振影响、扭转风振影响 风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.8 水平风体型系数水平风体型系数 若结构立面在竖向体形有变化，程序可以填入分段数和不同的体形系数。 对于有地下室的情况，体形分段数应只考虑上部结构，程序会自动

27、扣除地下室部分的风载。风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.9 设缝多塔背风面体型系数设缝多塔背风面体型系数 该参数主要应用在带变形缝的结构关于风荷载的计算中。对于设缝多塔结构，用户可以在多塔结构补充定义中指定各塔的挡风面，程序在计算风荷载时会自动考虑挡风面的影响，并采用此处输入的背风面体型系数对风荷载进行修正。若此参数填为 0，则表示背风面不考虑风荷载影响。对风载比较敏感的结构建议修正；对风载不敏感的结构可以不用修正。 注意：在缝隙两侧的网格长度及结构布置不尽相同时，为了较为准确地考虑遮挡范围，当遮挡位置在杆件中间时，应在建模时人工在该位置增加一个节点，以保证计算遮挡范围的准确性，详见

28、上图所示。风荷载信息深圳市华阳国际工程设计有限公司2.10 特殊风体型系数特殊风体型系数 主要用于工业建筑或采用轻钢坡屋面的多层框架。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.1 结构抗震基本信息结构抗震基本信息 地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.2 构件的抗震等级构件的抗震等级 根据抗规6.1.2 及8.1.3、高规3.9.3及3.9.4条，考虑房屋抗震设防分类、烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施。 通过此处的指定，程序自动对全楼所有构件的抗震等级赋初值。根据规范需提高抗震等级的构件如转换梁转换柱等，要在“特

29、殊构件补充定义”中进行构件的补充指定。 其中，纯钢截面的构件抗震等级按钢框架取值；混凝土或钢与混凝土混合截面的构件抗震等级按混凝土框架取值。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.3 抗震构造措施的抗震等级抗震构造措施的抗震等级抗规高规地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司用于确定乙类和丙类建筑的抗震措施和抗震构造措施的实际烈度:地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.4 中震（或大震）设计中震（或大震）设计中震/大震弹性设计,具体实现： 1）max按中震或大震取值； 2）构件内力不考虑地震组合内力调整系数，即强柱弱 梁、强剪弱弯的调整系数； 3）只考

30、虑重力荷载代表值效应和地震作用效应的组合,不考 虑风载（08版仍与风载组合），需要勾选总信息输入中/大max地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司中震/大震不屈服设计，具体实现： 1）max按中震或大震取值； 2）构件内力不考虑强柱弱梁、强剪弱弯的调整系数； 3）荷载分项系数均取1.0(但组合值系数不变) ； 4）抗震承载力调整系数RE取1.0 ； 5）钢筋和混凝土材料强度取标准值； 6）只考虑重力荷载代表值效应和地震作用效应的组合，不考虑风载（08版仍与风载组合），需要勾选总信息输入中/大max地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.5 按主振型确定地震内力符号：是或否按主振型确定地震内力

31、符号：是或否 根据抗规5.2.3 条，考虑扭转偶联时计算得到的地震作用效应没有符号。SATWE 原有的符号确定原则为：每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号。现增加本参数，以解决原有方式可能导致个别构件内力符号不匹配的问题。程序默认不勾选，以便于与旧版程序对比结果。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.6 自定义地震影响系数曲线自定义地震影响系数曲线 点击按规范中的公式设置地震影响曲线，可以查看规范提供的地震影响曲线，并可在在基础上根据需要修改，形成自定义的地震影响曲线。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.7 斜交抗侧力构件方向附加地震数（斜交抗侧力构件方向附加地震数（05）及相应

32、角度）及相应角度 可允许最多 5 组多方向地震，附加地震数可在 05 之间取值。在相应角度填入各角度值。该角度是与 X 轴正方向的夹角，逆时针方向为正。斜交角度15 度时应考虑；无斜交构件时取 0。注：1）可以在此输入“最大地震作用方向”，避免模型旋转带来的识图不便。 2）考虑多方向地震作用并不会改变风力的方向。 地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.8 考虑偶然偏心：是或否考虑偶然偏心：是或否 根据高规4.3.3 条“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响”。根据高规3.4.5 条，计算位移比时，必须考虑偶然偏心影响；根据高规3.7.3 条注，计算层间位移角时可不考虑偶然偏心。 考虑偶然

33、偏心计算后，对结构的荷载（总重、风荷载）、周期、竖向位移、风荷载作用下的位移及结构的剪重比没有影响；而对结构的地震力和地震下的位移（最大位移、层间位移、位移角等）有较大区别，平均增大 18.47%；对结构构件（梁、柱）的配筋平均增大 23%。 对于偶然偏心的计算：选广东规范时，程序按楼层等效宽、高来计算；其它情况按建筑物外边缘 X、Y 向尺寸来计算。 地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.9 考虑双向地震作用：是或否考虑双向地震作用：是或否 根据抗规5.1.1 条 3 款及高规4.3.2 条 2 款，“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响”。规范中提到的“质量与刚

34、度分布明显不均匀不对称”，主要看结构刚度和质量的分布情况以及结构扭转效应的大小。一般而言，可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过 1.2，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算。 高规4.3.10-3 条规定了双向地震作用效应的计算方法。计算分析表明，双向地震作用对结构竖向构件（如框架柱）设计影响较大，对水平构件（如框架梁）设计影响不明显。 注：1）目前的 SATWE 允许用户同时选择偶然偏心和双向地震，两者取不利，结果不叠加，建议同时选择。 2）SATWE 在进行底框计算时，不应选择地震参数中的偶然偏心和双向地震，否则计算会出错。 地震信息深圳市华阳国际工程设计有限

35、公司3.10 计算振型个数：计算振型个数：NMODE = x 计算振型数一般取 3 的倍数；耦联时不小于 9，且3 倍层数，非耦联时不小于 3，且层数。 注意：指定的振型数不能超过结构的固有振型总数，否则会造成计算结果异常。不论何种结构类型，计算中振型数是否取够应根据试算后 WZQ.OUT 给出的有效质量的参与数是否达到 90%来决定。 当采用扭转耦联计算地震力时，高层建筑的振型数可先取 15。多层建筑可直接取 3n（n 为结构模型的层数）。如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的 3 倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。 地震信息深圳

36、市华阳国际工程设计有限公司3.11 重力荷载代表值的活载组合值系数重力荷载代表值的活载组合值系数 该参数只改变楼层质量，不改变荷载总值（即对竖向荷载作用下的内力计算无影响），应按抗规5.1.3 条及高规4.3.6 条取值。一般民用建筑楼面等效均布活荷载取 0.5。需要注意的是，根据建筑各楼层使用功能的不同，活荷载组合值系数并非是一成不变的，而是根据使用条件的不同而改变。 在 WMASS.OUT 中“各层的质量、质心坐标信息”项输出的“活载产生的总质量”为已乘上组合系数后的结果。在“地震信息”栏修改本参数，则“荷载组合”栏中“活荷重力代表值系数”联动改变。 在 WMASS.OUT 中“各楼层的单

37、位面积质量分布”项输出的单位面积质量为“1.0 恒+0.5 活”组合；而 PM 竖向导荷默认采用“1.2 恒+1.4 活”组合；故两者结果可能有差异。 注：活荷载质量折减系数主要用于计算质量阵，填此参数则结构总质量将折减；活荷重力荷载代表值系数主要用于静力荷载组合，填此参数则结构总质量将不折减。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.12 周期折减系数周期折减系数地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.13 结构阻尼比结构阻尼比 (%) 结构的阻尼比是用来计算地震影响曲线的衰减指数和调整系数的。与“风荷载信息”里的阻尼比意义不同： “风荷载信息“里的阻尼比是用来计算风振系数的。 根据抗规5

38、.1.5 条 1 款及高规4.3.8 条 1 款：混凝土结构一般取 0.05（即 5%）；高层钢筋混凝土结构应取 0.05；混合结构可取 0.04。荷规8.4.4 条中指出：“钢结构的阻尼比取 0.01；对有墙体材料填充的房屋钢结构的阻尼比取 0.02；对钢筋混凝土及砖石砌体结构取 0.05”。抗规8.2.2 条规定：“钢结构在多遇地震下的计算，高度不大于 50m 时可取 0.04；高度大于 50m 且小于 200m 时，可取 0.03；高度不小于 200m 时，宜取 0.02；在罕遇地震下的分析，阻尼比可采 0.05”。 对于采用消能减振器的结构，在计算时可填入消能减震结构的阻尼比（消能减震

39、结构的阻尼比=原结构的阻尼比+消能部件附加有效阻尼比），而不必改变特定场地土的特性值 max，程序会根据用户输入的阻尼比进行地震影响系数 的自动修正计算。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.14 特征周期、地震影响系数最大值特征周期、地震影响系数最大值 特征周期是抗震设计用的地震影响曲线中，反映地震震级、震中距和场地类别等因素的下降段起点对应的周期。 抗规5.1.4条注：如果工程设计的地震加速度值不是规范中规定的值，通常在地震报告中都会提供多遇地震最大影响系数值，输入该值 max即可。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.15 用于用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的层以下规则砼

40、框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值地震影响系数最大值 该系数仅用于该简化计算，根据总信息和地震信息相关参数程序自动按规范确定数值；用户也可按照烈度、场地类别、设计地震分组和自振周期及阻尼比确定填写，但用户修改了地震参数该值将自动恢复规范值。 高规地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.16 竖向地震参与振型数竖向地震参与振型数 当在“总信息”的“特征值求解方式”中选择“水平振型和竖向振型独立求解方式”时，应在此处填写竖向地震参与振型数，以用于竖向地震作用的计算。 选择振型分解反映谱法计算竖向地震作用时，如采用水平振型与竖向振型整体分析模型，为满足竖向振动的有效质量系数，应适当增加振型数；

41、如果采取独立求解方式，可独立设置竖向振型数，使其满足有效质量系数的要求。地震信息深圳市华阳国际工程设计有限公司3.17 竖向地震作用系数底线值竖向地震作用系数底线值 当在“地震作用信息”中选择“计算水平和反映谱方法竖向地震”时，选择参数按钮亮显。 程序按不同的设防烈度确定缺省的竖向地震作用底线，当振型分解反映谱法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定竖向地震作用底线值。活荷信息深圳市华阳国际工程设计有限公司活荷信息深圳市华阳国际工程设计有限公司4.1 柱墙设计的活荷载、传给基础的活荷载柱墙设计的活荷载、传给基础的活荷载 作用在楼面上的活荷载，不可能以标准值的大小同时满布在所有楼面上，

42、因此在设计柱、墙和基础时，需要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。勾选该项后，程序根据荷规5.1.2 条 2 款对全楼活载进行折减。 SATWE 软件目前还不能考虑荷规5.1.2 条 1 款对楼面梁的活载折减；PMSAP 则可以。 注意，在 PMCAD 的恒活设置也有“荷载折减”选项，此处针对楼面梁。若两处都选折减，则荷载折减系数会累加，即在 PMCAD 中折减过的荷载将在 SATWE 中再次折减，使结构不安全。 建议：在pmcad中不选择折减，satwe中选择折减。 活荷信息深圳市华阳国际工程设计有限公司 注意：荷规中活载折减仅适用于民用建筑，对工业建筑则不应折减。对于下面几层是商场，上面是办

43、公楼的结构，鉴于目前的 PKPM 版本对于上下楼层不同功能区域活荷载传给墙柱基础时的折减系数不能分别按规范取值，故折减系数建议按偏安全的取值方法。 柱、墙、基础设计活载系数按荷规表 5.1.2 填写。此处的折减系数仅当折减柱墙设计活荷或折减传给基础的活荷勾选后才生效。 活荷信息深圳市华阳国际工程设计有限公司4.2 梁活荷不利布置的计算层数梁活荷不利布置的计算层数= NL 此参数若取 0，表示不考虑梁活荷不利布置作用；若取0 的数 NL，就表示从 1NL 各层均考虑梁活荷的不利布置，而NL+1）层以上则不考虑。若 NL 等于结构的总层数 Nst，则表示对全楼均考虑活荷的不利布置作用。考虑活荷不利

44、布置后，程序仅对梁作活荷不利布置作用计算，对柱、墙等竖向构件并未考虑活荷不利布置作用，而只考虑了活荷一次性满布作用。 建议一般多层混凝土结构应取全部楼层；高层宜取全部楼层，详见高规5.1.8 条。对于多层钢结构，按竖向荷载计算构件效应时，可仅考虑各跨满载的情况；当无地震作用组合时，应考虑各跨活载的不利布置影响。活荷信息深圳市华阳国际工程设计有限公司4.3 考虑结构使用年限的活荷载调整系数考虑结构使用年限的活荷载调整系数 增加了考虑设计使用年限的可变荷载（楼面活荷载）调整系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。 荷载效应组合时活荷载组合系数已经乘上了考虑使用年限的

45、活荷载调整系数。高规调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.1 梁端负弯矩调幅系数梁端负弯矩调幅系数 调幅原因： 1、支座率先形成塑性铰，形成内力重分布 2、支座处钢筋过多，施工困难。 程序仅对两端有支座的主梁（包括人防，不包括钢梁）进行调幅。如果梁端弯矩为正值，不进行调幅；若两端弯矩值不等，程序先计算两端支座的调幅数值，再对中间段进行差值调幅。高规调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.2 梁活荷载内力放大系数梁活荷载内力放大系数 该系数只对梁在满布活载下的内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大，然后与其它荷载工况进行组合，而不再乘在组合后的弯矩包络图

46、上。一般工程建议取 1.11.2；如果已经考虑了活荷信息-梁活载不利布置后，则应取 1。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.3梁扭矩折减系数梁扭矩折减系数 对于现浇楼板结构，当采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁的抗扭作用而对梁扭矩进行折减。折减系数可在 0.41.0 范围内取值，建议一般取默认值 0.4，详见高规5.2.4 条。但对结构转换层的边框架梁扭矩折减系数不宜小于 0.6。 SATWE 前处理“特殊构件补充定义”中的右侧菜单“特殊梁”下，用户可以交互指定楼层中各梁的扭矩折减系数。在此处程序默认显示的折减系数，是没有搜索独立梁的结果，即所有梁的扭矩折减系数均按同一折减系数显示。但

47、在后面计算时，SATWE 软件自动判断梁与楼板的连接关系，对于楼板相连（单侧或两侧）的梁，直接取交互指定的值来计算；对于两侧都未与楼板相连的独立梁，梁扭矩折减系数不做折减，不管交互指定的值为多少，均按 1.0 计算。 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.4 托墙梁刚度放大系数托墙梁刚度放大系数 此系数是针对“转换大梁上面托剪力墙”的情况，为解决梁单元模拟的转换梁上表面与壳单元模拟的剪力墙下边缘变形协调提出的。而实际情况是剪力墙下边缘与转换梁中和轴变形协调，从而使得计算模型刚度偏柔。 “托墙梁段”特指转换梁与剪力墙“墙柱”部分直接相连、共同工作，而对于开门洞或窗间墙洞口下的梁段，程序不看做

48、是“托墙梁段”，不做刚度放大。 通常，托墙梁刚度放大系数可取100左右。当考虑托墙梁刚度放大后，转换层附近的超筋现象可以缓解。当然，为了使设计保持一定富裕度，可以不考虑或少考虑托墙梁刚度放大。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.5实配钢筋超配系数实配钢筋超配系数 对于 9 度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。根据抗规6.2.2 条、6.2.5 条及高规6.2.1 条、6.2.3 条，一、二、三、四级抗震等级分别取 1.4、1.2、1.1 和 1.1。 由于程序在接梁平法施工图前并不知道实际配筋面积，

49、所以程序将此参数提供给用户，由用户根据工程实际情况填写。程序根据用户输入的超配系数，并取钢筋超强系数（材料强度标准值与设计值的比值）为1.1330/300Mpa=1.1)。本参数只对一级框架结构或 9 度区框架起作用，程序可自动识别；当为其它类型结构时，也不需要用户手工修改为 1.0。 注：9 度及一级框架结构仅调整梁柱钢筋的超配系数是不全面的，应按规范要求采用其它有效抗震措施。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.6 连梁刚度折减系数连梁刚度折减系数 多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁刚度会有所降低，程序通过该参数来反映开裂后的连梁刚度，详见抗规6.2.13-2 条及高规5.2.

50、1 条。计算地震内力时，连梁刚度可折减；计算位移时，连梁刚度可不折减。目前程序对于用框梁方式输入的连梁，并未执行此规定，需要用户修改该参数为 1 来复算层间位移角；也可偏保守不做修改。一般与设防烈度有关，设防烈度高时可折减多些；设防烈度低时可折减少些，但一般不小于 0.5，一般工程取 0.7；位移由风荷载控制时取0.8。地震作用控制时，剪力墙的连梁刚度折减后，如部分连梁尚不能满足剪压比限值，可按剪压比要求降低连梁剪力设计值及弯矩，并相应调整抗震墙的墙肢内力。该参数对以洞口方式形成的连梁和以普通方式输入的连梁都起作用。 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.7 中梁刚度放大系数中梁刚度放大系

51、数 根据高规5.2.2 条，“现浇楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大，现浇楼板取值 1.32.0”。通常现浇楼面的边框梁可取 1.5，中框梁可取 2.0；对压型钢板组合楼板中的边梁取 1.2，中梁取 1.5（详高钢规5.1.3 条）。当梁翼缘厚度与梁高相比较小时梁刚度增大系数可取较小值，反之取较大值，而对其它情况下（包括弹性楼板和花纹钢板楼面）梁的刚度不应放大。该参数对连梁不起作用，对两侧有弹性板的梁仍然有效；对于板柱结构，应取 1。 梁刚度放大的主要目的，是为了考虑在刚性板假定下楼板刚度对结构的贡献。梁的刚度放大并非是为了在计算梁的内力和配筋时，将楼板作为梁的翼缘，按 T 形梁设计，以达

52、到降低梁的内力和配筋的目的，而仅仅是为了近似考虑楼板刚度对结构的影响。该参数的大小对结构的周期、位移等均有影响。 SATWE 前处理“特殊构件补充定义”中的右侧菜单“特殊梁”下，用户可以交互指定楼层中各梁的刚度放大系数。在此处程序默认显示的放大系数，是没有搜索边梁的结果，即所有梁的刚度放大系数均按中梁刚度放大系数显示。但在后面计算时，SATWE 软件自动判断梁与楼板的连接关系，对于两侧都与楼板相连的梁，直接取交互指定的值来计算；对于仅有一侧与楼板相连的梁，梁刚度放大系数取（Bk+1）/2；对两侧都不与楼板相连的独立梁，不管交互指定的值为多少，均按 1.0 计算。梁刚度放大系数只影响梁的内力（即

53、效应计算），在 SATWE 里不影响梁的配筋计算（即抗力计算），但在 PMSAP里会影响梁的配筋计算。因为 SATWE 计算承载力是按矩形截面的，而 PMSAP 可以选择按 T 形截面。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.8梁刚度放大系数按梁刚度放大系数按 2010 砼规范取值砼规范取值 第一版砼规表 5.2.4 数值有误，第二版中已对此进行了勘误。当用户将次梁按主梁输入时，主梁被分成若干段，此时程序自动计算的刚度放大系数将偏小；因为程序判定梁跨度取的是节点间距离，而非梁的真正跨度。鉴于此，推荐仍采用手工填写刚度放大系数的方式，即不勾选。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.9 砼矩

54、形梁转砼矩形梁转 T 形（自动附加楼板翼缘）：是或否形（自动附加楼板翼缘）：是或否 2012/06/30版 新增参数，勾选后，程序自动搜索与梁相邻的楼板，将矩形梁转成 T 形或 L 形梁进行内力和配筋计算，同时梁刚度放大系数和梁扭矩折减系数应取 1。 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.10 部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：是或否一级：是或否调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.11 调整与框支柱相连的梁内力：是或否调整与框支柱相连的梁内力：是或否 高规10.2.17 条：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯

55、矩及柱端框架梁（不包括转换梁）的剪力、弯矩，但框支梁的剪力、弯矩和框支柱轴力可不调整。由于框支柱的内力调整幅度较大，若相应调整框架梁的内力，则有可能使框架梁设计不下来。2010 年 9 月之前的版本，此项参数不起作用，勾不勾选程序都不会调整；10 年 9 月版勾选后程序会调整与框支柱相连的框架梁的内力。PMSAP 默认不调。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.12 框支柱和框支柱和 0.2V0 调整上限调整上限 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.13 指定的加强层个数及层号指定的加强层个数及层号 加强层由设计者指定，程序自动实现以下功能： 加强层及相邻柱、墙的抗震等级自动提高一级

56、； 加强层及相邻层构件轴压比限值减小0.05； 加强层及相邻层设置约束边缘构件； 多塔结构可在“多塔结构补充定义”菜单分塔指定加强层； 加强层的箍筋通高加密设计在施工图中解决。高规调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.14 按抗震规范（按抗震规范（5.2.5）调整各楼层地震内力：是或否）调整各楼层地震内力：是或否 用于调整剪重比，一般选是，详见抗规5.2.5 条和高规4.3.12 条。抗震验算时，结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于抗规中表 5.2.5 给出的最小地震剪力系数 。 当结构某楼层的地震剪力小得过多，地震剪力调整系数过大（调整系数大于 1.2 时），说明该楼层结构刚度过小，其

57、地震作用主要不是地震加速度而是地震地面运动速度和位移引起的。此时应先调整结构布置和相关构件的截面尺寸，提高结构刚度，使计算的剪重比能自然满足规范要求；其次才考虑调整地震力。 抗规5.2.5 条文说明：只要求底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整，继而原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需相应调整。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.15 强、弱轴方向的动位移比例：强、弱轴方向的动位移比例：01 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.16 薄弱层调整薄弱层调整薄弱层包括：抗侧刚度不满足、抗剪承载力不满足、竖向构件不规则、错层、刚度削弱层、弹塑性位移角不满足等。条件1条件2条件3

58、条件5条件6条件4高规调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司薄弱层地震内力放大系数指定的薄弱层个数及层号按刚度比判断薄弱层的方式 薄弱层判断方法见高规3.5.2 条，软件默认以“地震剪力与地震层间位移的比”算法来判断薄弱层；放大系数见抗规3.4.4-2 条和高规3.5.8 条。程序默认为1.25，用户可根据需要调整此参数。调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.17全楼地震作用放大系数全楼地震作用放大系数 为提高某些重要工程的结构抗震安全度，可通过此参数来放大地震力，建议一般采用默认值 1.0。 在吊车荷载的三维计算中，吊车桥架重和吊重产生的竖向荷载，与恒载和活载不同，软件目前不能识别并将其

59、质量带入到地震作用计算中，会导致计算地震力偏小。这时可采用此参数对其进行近似放大来考虑。二维 PK 排架计算地震作用时，可以考虑桥架质量和吊重。 根据抗规5.1.2 条 3 款，“特别不规则的建筑、甲类建筑和表5.1.2-1 所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值”。当多条地震波的平均楼层响应大于振型分解反应谱法的楼层响应时，在 PMSAP和 SATWE 中可用两种方法来满足规范要求： （1）直接放大振型分解反应谱法分析的地震作用，使其大于弹性动力时程分析的各层平均值（如果取大于外包值，则过于保守），

60、以对整个结构的设计结果进行放大； （2）只对振型分解反应谱法分析后地震作用偏小的楼层进行放大，可利用指定薄弱层及其层号参数来实现，推荐采用这种方法。 注：此项调整对位移、剪重比、内力计算有影响而对周期计算没有影响。 调整信息深圳市华阳国际工程设计有限公司5.18顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数 顶塔楼通常指突出屋面的楼、电梯间、水箱间等。当采用底部剪力法时，按凸出屋面部分最低层号填写；无顶塔楼时填 0，详见抗规5.2.4 条。目前的 SATWE、TAT 和 PMSAP 均是采用振型分解反应谱法计算地震力，因此只要给出足够的振型数，从规范字面上理解可不用放