重庆某高层住宅楼卸料平台施工方案

1、目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc185489772 第一章 工程概况 PAGEREF _Toc185489772 h - 1 - HYPERLINK l _Toc185489773 第二章 卸料平台设计 PAGEREF _Toc185489773 h - 3 - HYPERLINK l _Toc185489774 2.1 卸料平台设计 PAGEREF _Toc185489774 h - 3 - HYPERLINK l _Toc185489775 2.2 卸料平台的安拆 PAGEREF _Toc185489775 h - 4 - HYPERLINK l _

2、Toc185489776 2.3 平安考前须知 PAGEREF _Toc185489776 h - 5 - HYPERLINK l _Toc185489777 第三章 卸料平台计算书 PAGEREF _Toc185489777 h - 6 - HYPERLINK l _Toc185489778 3.1 参数信息 PAGEREF _Toc185489778 h - 6 - HYPERLINK l _Toc185489779 3.2 次梁的验算 PAGEREF _Toc185489779 h - 7 - HYPERLINK l _Toc185489780 3.3 主梁的验算 PAGEREF _To

3、c185489780 h - 9 - HYPERLINK l _Toc185489781 3.4 钢丝拉绳验算 PAGEREF _Toc185489781 h - 13 - HYPERLINK l _Toc185489782 3.5 钢丝拉绳拉环验算 PAGEREF _Toc185489782 h - 14 -第一章 工程概况本工程位于*区*高速入口旁，包括10#、11#和14#楼三栋高层住宅建筑，总建筑面积71687m2。10#、11#楼0.000相当于绝对高程302.300m，14#楼0.000相当于绝对高程301.500m。建筑层数地上均为32F，10#、11#楼有两层地下车库，0.00

4、0层为转换层,转换层以上为住宅。14#楼地下两层为筒体部位局部下沉，连接13#楼的车库。本工程为一类高层建筑，10#、11#楼为局部框支剪力墙结构，14#楼为短肢剪力墙结构。本工程外脚手架均采用整体爬升式外架，由具备相应资质的专业队伍安装。本工程拟在每栋楼搭设四个卸料平台建筑物四个方向各搭设一个。第二章 卸料平台设计2.1 卸料平台设计本工程卸料平台采用型钢制作。有效使用面积约7.0m2，卸料平台限载800kg。主梁槽钢采用14号槽钢，次梁采用10号槽钢。卸料平台主次梁槽钢之间采用高强螺栓连接。平台两侧各设置3个HPB235级圆钢吊环，吊环弯曲半径50。吊环焊接在主梁槽钢外侧。其中最外端的兼作

5、钢丝拉绳的拉环和平台吊装环，直径20mm；中间的作钢丝拉绳的拉环，直径20mm；最内侧的作平台吊装环，直径10mm。平台两侧各设置两根直径20mm的钢丝绳，钢丝绳拉结在卸料平台上第二层混凝土结构上钢丝绳竖向高度为两个层高。平台两侧焊接钢管栏杆立柱，立柱内侧用竹胶板全封闭。平台上满铺竹跳板，并用铁丝与槽钢绑扎牢固。竹跳板上再铺竹胶板，以方便行走。卸料平台如下列图所示：2.2 卸料平台的安拆卸料平台加工制作完毕经过平安员验收合格前方可吊装。搭拆卸料平台的人员必须符合高处作业相关规定，持证上岗。撤除时先用塔吊吊住平台，必须牢固平稳，然后撤除钢丝绳及拆卸平台与建筑物之间的固定装置，由塔吊吊装离开建筑物

6、。卸料平台吊装，需要主梁与槽钢尾部锚环固定牢固，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩。吊装时，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。卸料平台的搁置点和钢丝绳的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，钢丝绳的每处轧头不得少于4个绳卡。埋设在混凝土结构中的卸料平台尾部钢筋锚环及钢丝绳拉环，均采用HPB235级圆钢制作，圆钢直径20 mm，弯曲半径50mm。卸料平台在撤除和安装过程中，均需设专人进行指挥。卸料平台安装完毕后经验收合格方可使用。卸料平台每安装一次必须验收一次。2.3 平安考前须知1起吊过程中，指挥人员注意吊绳长度是否一致，确保起吊平稳，防止撞击脚手架。

7、2卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处加垫木枋等软垫物，平台外口略高于内口3操作平台上显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。4卸料平台使用过程中，设专人指挥材料吊运，严防起吊物料撞击脚手架或拖挂卸料平台。5卸料平台使用过程中，设专人进行检查，发现钢丝绳、型钢、卡子等有损坏或锈蚀及时调换，焊缝脱焊及时修复。第三章 卸料平台计算书3.1 参数信息1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹夹板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.50，最大

8、堆放材料荷载(kN):8.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.25，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；钢丝绳平安系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.90，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.90。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度

9、(m)：0.50；平台计算宽度(m)：2.00。3.2 次梁的验算次梁选择 12.6号槽钢槽口水平 ，间距0.9m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 Ix=391.466cm4；转动惯量 Wx=62.137cm3；回转半径 ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.90= 0.32kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载： Q2 = 8.00/ 3.50/ 2.00 0.90= 1.03kN/m；(3)槽钢自重荷

10、载 Q3= 0.12kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.32+1.03+0.12) = 1.76kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.50 0.90 2.00= 6.30kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 1.762.002/8+6.302.00/4=4.03kN.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性开展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计

11、算值 =4.03103/(1.0562.14)=61.75 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =61.751 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.0053.00235/(2.00126.00235.0)=1.08；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.809；次梁槽钢的稳定性验算 =4.03103/(0.80962.137)=80.18 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =80.183 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设

12、计值 f=205 N/mm2,满足要求!3.3 主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为平安储藏不参与内力的计算。主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 Wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.14kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.

13、14) = 0.34kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.762.00+6.30)/2=4.91kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 13.625 kN； R2 = 7.192 kN； 最大支座反力为 Rmax=13.625 kN；最大弯矩 Mmax=7.319 kN.m；最大挠度 V=6.503 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性开

14、展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =7.32106/1.05/80500.0+7.38103/1851.000=90.581 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 90.581 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.558.0235/(3500.0140.0235.0)=0.641；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.630；主梁槽钢的稳定性验算 = 7.32

15、106/(0.63080500.00)=144.32 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 144.32 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!3.4 钢丝拉绳验算1、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (6/(1+2.25) = 0.879；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 13.625 / 0.879 = 15.50 kN；2、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为15.50kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用平安系数。计算中Fg取15.496kN，=0.82,K=10，得到：d=19.4mm。本设计钢丝绳直径采用2