特大桥48米箱梁下行式自行移动模架专家评审施工方案ppt（现浇箱梁 模架拆除）_ppt

1、专 家 评 审 会XXXX河特大桥48米箱梁采用下行式自行移动模架施工方案1、工程概况2、移动模架方案的选择及工程实例3、移动模架工艺流程5、模架拼装 6、现浇箱梁施工简介8、模架拆除9、相关计算资料4、移动模架结构7、现浇箱梁上跨108国道及既有线施工1.工程概况1.1桥梁设计概况 XXXX河特大桥于XX县城附近横跨XX河而设，起讫里程D3K420+627.35D3K421+340.95，桥长713.6m，最高墩位为5-6#墩高度为52.5m。桥跨结构采用124m+132m+1148m+332m跨式。该桥位于直线上，以872456和87217与XX线上下行线交于D3K421+206.7=K3

2、82+920；D3K421+202.0=K379+170且上跨生活区和既有公路。下部构造采用矩形空心桥墩、圆端形实体桥墩，各墩墩身高度由7.5米52.5米。基础采用1.25m、1.5m、2.00m桩基础。XX铁路108国道XXXX河特大桥1.2主梁设计概况 上部构造设计梁体为单箱单室、等截面、等高度箱梁，梁体全长49.50m，现浇方量为591m3。箱梁高4.3m,箱梁顶板宽12.2m，箱底宽6.2m，全桥底板厚34cm，各梁端梗肋处顶板厚由34cm渐变至64cm；全桥底板厚30cm，各梁端梗肋处底板厚由30cm渐变至80cm；腹板厚45cm，各支座处腹板厚由45cm渐变至69.6cm，再渐变至

3、118cm。梁体在支座处设置横隔板，每孔设置2道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利检查人员通过。主跨单孔立体图主梁纵截面图（ 1/2 L）主梁横截面图1.3工程特点及需解决的问题 1. 箱梁吨位重：最大施工荷载达到1566.15吨。 2. 箱梁跨度大：主跨跨径为48m。 3. 墩位高：最高墩6#墩高52.5m。 4. 上跨108国道，XX生活区和XX铁路。 5. 47#主墩位于XX河河道内，施工作业困难大。 2.移动模架方案的选择及工程实例2.1移动模架方案的选择 原设计文件，对于2#13#跨48m简支箱梁施工采用节段拼装工艺。我部查勘现场实际情况后，发现受石梯子隧道及XX铁路影响，在02#及1

4、316#都不具备建设预制场地，若在其他位置预制，则运梁困难。在保证工程质量、安全、进度的前提下，拟采用移动模架施工工艺。并且，此工艺在其它项目已得到验证，其是安全、高效、成熟的新型工艺。厦漳跨海大桥50m跨径箱梁施工状态2.2工程实例 移动模架施工最大施工荷载为陕西渭河大桥60米移动模架，桥面宽度17米，混凝土荷载3000吨，该桥采用的是下行非自行式移动模架。 青岛海湾大桥十合同MSS50下行式移动模架水上施工3.移动模架工艺流程后鼻梁前吊梁4.移动模架结构前鼻梁牛腿主梁1、牛腿：牛腿共有三对，由牛腿横梁、支腿、托梁组成。牛腿的主要作用是支撑主梁，将施加在主梁上的荷载通过牛腿传递到墩身上。每节

5、牛腿横梁重约27吨，长20米。2、推进小车：共设有6台小车，每台小车设有两支横移油缸、一支纵移油缸、两支顶升油缸、一台液压站，通过三向液压系统使主梁在横桥向、顺桥向及竖向正确就位。每个小车重约3.5吨3、主梁：主梁为一对钢箱梁，左右分成4节，为方便运输每节主梁上下分成两部分，节间用高强螺栓连接。每节主梁重约50吨，长16米。4、鼻梁：鼻梁是桁架式的，起到模架向下一孔移动时的引导和承重作用。最重的鼻梁重约22吨，每节长约16米。5、横梁：横梁为钢箱梁，每组横梁分成3节，通过螺栓和对拉杆连接，每组横梁都可以带动模板横向移动。每组横梁重约5吨，长约18米。6、模板：外模由底板、腹板、肋板及翼缘板组成

6、。底板分块直接铺设在横梁上，并与横梁相对应。每对底板沿横梁销接方向由普通螺栓连接。腹板、肋板及翼缘板也与横梁相对应，并通过在横梁设置的模板支架及支撑来安装。名 称性 能 参 数备注支承方式桥面下支承承载能力48米箱梁自重及施工阶段其他荷载适用范围同时满足48m及48m以内等多种跨度及其过渡跨的连续箱梁的原位安装现浇混凝土施工现浇箱梁最大浇注长度及桥梁顶宽最大浇注长度48m（桥宽12.2m）一次浇注箱梁的最大重量14160KN允许现浇箱梁纵向最大坡度4.0%允许现浇箱梁横坡4%整机纵向移位速度1m/min整机横向移位速度0.5 m/min驱动方式电液控制驱动方式（含高压液压站）抗风能力不小于8级

7、（风速）挠跨比主梁系统：1/550模板系统：1/550开模行走时允许最大风速8级非工作状态允许最大风速12级合模浇筑时允许最大风速8级设计施工周期18天4.1移动模架纵向组装图4.2主梁4.2主梁4.3鼻梁4.4牛腿4.4牛腿4.5防护架防护架防护架纵断面4.6横梁 横梁平面图4.7推进平车4.8 外模板系统4.9液压与电气系统（1）液压系统：移动模架系统配有13套液压系统，其中4套竖向顶升液压系统，6套纵横移动液压系统，2套模板开合液压系统，一套牛腿倒运液压系统。每套液压系统有液压站、液压缸、液压管路和电气控制系统组成。1）竖向顶升液压系统:每套液压系统设有一台超高压液压站、两台推力8700

8、KN行程350mm的竖向顶升自锁液压缸。2）控制平车开合、纵移液压系统：每套两台推力470KN行程500mm横移液压缸、6台推力640KN行程900mm的纵移液压缸。3）模板开模系统：每套9台推力300KN行程450mm横移液压缸。（2）电气系统：移动模架造桥机系统的九套液压系统都配有完善的电力驱动与电气控制系统。 1）电气系统元器件 电气控制系统主要要器件采用德国西门子技术国内合资企业产品；液压站驱动电机采用国内大厂制造的Y系列电动机，安装型式，防护等级IP44。2）电源 电气系统的电源使用3相380V，50HZ交流电源，允许电压波动10%。整套设备装配动力92KW，最大负荷44KW。4.1

9、0后吊梁4.11 前吊梁4.12 牛腿倒运系统4.12 牛腿倒运系统4.12 牛腿倒运系统5.移动模架拼装 拼装场地（0#-2#）实景线路2#墩0#桥台 拼装现场平面布置图5.1拼装牛腿和小车5.2拼装主梁鼻梁5.4 施工工艺流程5.5牛腿倒运流程5.4移动模架预压 预压布置示意图试验采用砂袋堆载的等载预压方法加载，通过先底板，再腹板，最后堆载顶板和翼板的顺序进行，直至总荷载加至与48m跨箱梁施工载荷等载后，即浇注的混凝土重量和内模系统重量。砂袋堆载时应注意箱梁腹板与顶底板处荷载不同，以保证MSS滑移模板支架系统的受力与实际浇注混凝土时一致。按照60%-100%-120%等效荷载预压。 预压实

10、景图 测点布设 测点布设 测点布设预拱度调整6.现浇箱梁施工简介2#13#跨箱梁采用移动模架施工方法。(1)、移动模架现场组拼，完成荷载实验；(2)、根据设计文件调整底模平台标高至施工标高并固定，绑扎底板及腹板钢筋、安装预应力管道，安装模板系统并绑扎顶板钢筋；(3)、砼加载程序为：浇筑底板腹板翼缘板顶板混凝土，由箱梁中部向两端分层对称浇筑；(4)、张拉预应力束并灌浆、封锚；(5)、移动模架前移至下一跨位置并固定，进行下一跨箱梁施工。(6)、通过进行C55标号砼试验，初凝时间控制在20h。砼输送平面布置图砼输送立面布置图说明：有关砼浇筑采用在2#墩安放两台砼输送泵车，泵管沿2#墩身接至梁面，并沿

11、路线方向接至待浇梁段；钢筋、钢绞线等材料运输，采用在已浇箱梁顶面放置一台25T吊机及一台平板运输车进行材料运输。 端横隔板浇筑：开始浇筑的端横隔板坍落度要大一些，达到21cm、22cm。在端模板底部、腹板处（每侧M2束下方、M3束下方各开一个1515cm洞口）开设观察和振捣口。混凝土在端板靠近锚后处卸料，边卸料边振捣，在底板、腹板观察口处观察返混凝土情况，并及时振捣。 底板混凝土从腹板处浇筑，靠振捣棒振动及混凝土的流动性使混凝土流动到底板，箱梁内振捣人员用振捣棒引导混凝土。底板流动不到的混凝土由顶板开口处补充，最后振捣、抹平。浇筑完底板后将顶板预留口封闭。（翻入底板混凝土量满足后，腹板混凝土停

12、止一端时间在浇筑，不然会造成箱梁内混凝土过多。现场最后采取在腹板处浇筑大部分底板的混凝土，其余部分从预留孔补充，这样能控制翻入底板混凝土。） 浇筑完底板后接续浇筑腹板混凝土。腹板混凝土浇筑斜向分段浇筑，振捣采用75插入式振捣棒。浇筑时要掌握混凝土初凝时间，及时在浇筑范围内补充新鲜混凝土，避免出现“冷缝”。 顶板混凝土正常浇筑，坍落度可以适当降低一些，根据混凝土坍落度调整浇筑位置，确保混凝土浇筑连续。在浇筑部位用竹胶板将翼缘板遮盖住，防止混凝土散落到翼缘板上；同时在泵车转杆时用丝袋将出口套住。砼养生：在混凝土浇筑完成后，12h内即以土工布覆盖养护，并在其上覆盖塑料薄膜，梁体洒水次数应能保持混凝土

13、表面充分潮湿。梁体养护用水与拌制梁体混凝土用水相同。预应力张拉、压浆：张拉采用数控张拉技术，确保预应力施工的应力施加的准确性，并有效监控预应力施加的过程和结果。压浆采用压浆料。7.现浇箱梁上跨108国道及既有线施工7.1跨108国道、XX生活区和XX铁路防护防护架正面布置图防护架7.2所跨既有线和生活区上跨XX线和生活区上跨108国道线路XX铁路XX生活区线路108国道XXXX河特大桥线路与既有线平面位置关系图XXXX河特大桥与XX铁路的高差高差27.99mXXXX河特大桥线路与108国道平面位置关系图108国道XXXX河特大桥线路与108国道高差高差36.59m7.3移动模架跨公路、铁路的安

14、全运行防护架平面布置图第一步 第一二组模板开模到位,做好过孔准备.第二步 铁路部门发出通行信号后,整机纵移21米,到图示位置.纵移速度1m/min，约21分钟。第三步 第二步完成后,第一组模板带着防护系统马上合模,单侧合模间距为5.4米,合模时间约11分钟,合模到位后穿连接螺栓、螺杆，每组模板共约12根。耗时5-8分钟。第三步总计耗时约19分钟。此时完成第一个跨铁路过孔周期.总计耗时约为40分钟.同时保证了公路铁路上方的模板、横梁、防护系统是合闭的，避免出现坠落的危险。第四步 打开第三组模板,为第二个跨铁路过孔周期做准备.第五步 铁路部门发出通行信号后,整机纵移18米,到图示位置.纵移速度1m

15、/min，约18分钟。(与第二步类似)第六步 第五步完成后,第二组模板带着防护系统马上合模,单侧合模间距为5.4米,合模时间约11分钟,合模到位后穿连接螺栓、螺杆，每组模板共约15根。耗时7-10分钟。第三步总计耗时约21分钟。此时完成第二个跨铁路过孔周期.总计耗时约为40分钟.同时保证了公路铁路上方的模板、横梁、防护系统是合闭的，避免出现坠落的危险。(与第三步类似)第七步 铁路部门发出通行信号后,整机纵移11米,到图示位置.纵移速度1m/min，约11分钟。(与第二步类似)第八步 第七步完成后,第三组模板带着防护系统马上合模,单侧合模间距为5.4米,合模时间约11分钟,合模到位后穿连接螺栓、

16、螺杆，每组模板共约15根。耗时5-8分钟。第三步总计耗时约19分钟。此时完成第三个跨铁路过孔周期.总计耗时约为30分钟.同时保证了公路铁路上方的模板、横梁、防护系统是合闭的，避免出现坠落的危险(与第三步类似)。整个模架过孔到位. 重庆新牌坊立交42米旋转鼻梁式移动模架上跨交通干道施工 重庆新牌坊立交42米旋转鼻梁式移动模架上跨交通干道施工 重庆新牌坊立交42米旋转鼻梁式移动模架上跨交通干道施工 荷关路跨京九铁路移动模架施工 8. 移动模架拆除在主梁施工完成以后，对移动模架进行拆除。拆除采用整体下放方案。第一步、在12-13号墩浇筑完成后，落模、开模，进行整机倒退，将主梁退回11-12墩浇注位置

17、。拆除第一步示意图第二步、当设备倒退至11-12#墩时，停止倒退。将13#墩牛腿梁倒运至10#墩后，设备继续后退。拆除第二步示意图第三步、将整机倒退到10-11号墩后，a、将6-9号横梁、模板合模。b、利用25吨的履带吊拆除1-5、10-14号横梁以及模板，并由桥面运走。c、6-9号横梁开模，同样用25吨履带吊拆除并由桥面运走。d、用同样方法拆除最前端和最后端的导梁。拆除第三步示意图第四步、先拆除12#墩牛腿：采用桥面下方方式，利用模板横梁、张拉千斤顶、15.24钢绞线（1860级）进行整体下放，每束5根。单根牛腿梁重28吨。拆除第四步示意图第五步、利用两根钢箱扁担梁整体下放主梁、其余导梁、2

18、对牛腿和小车：（此时总荷载为主梁+导梁+2对牛腿小车，共计720吨，每个吊点受力180吨，共计4个吊点，每个吊点采用15.24钢绞线（1860级）19束。）a、首先利用4台500吨连续顶升千斤顶将整个设备提起，先用吊机拆掉牛腿托梁。拆除第五步示意图整体下放地面上整体拆除拆除实例一（桃花峪黄河大桥）拆除实例二（河南桃花峪黄河大桥）拆除实例三(重庆双碑大桥)9.相关计算资料1.起重机设计规范（GB3811-2008）2.钢结构设计规范（GB50017-2003）3.高速铁路桥涵工程施工技术规范（铁建设（2010）241号）4.西成铁路XX河大桥设计图纸、技术要点和原始资料。9 .1计算依据9.2计

19、算荷载组合第类组合起重机在正常工作情况下的正常载荷。起重机起吊正常质量的物品，平稳起动制动。轨道或路面情况正常，受工作状态下平均风压作用。第类组合起重机在恶劣条件下工作产生的最大载荷。起重机起吊额定起重量的物品，克服最大静阻力，猛烈起动制动，受工作状态下的最大风压作用，轨道路面状况不好，爬越最大坡度。第类组合户外作业的起重机不工作时受暴风吹袭产生的最大载荷。起重机处于非工作状态，承受非工作状态最大风压作用。9.3计算结果汇总 9.4主梁计算 计算软件为有限元分析软件ANSYS,主梁最大总挠度为58.14mm，主梁最大净挠度为47.48mm。主梁在设备自重和混凝土共同作用下的Von Mises应

20、力云图可见主梁最大应力为：126mpa=230mpa ，一阶失稳处于外侧主梁跨中部位外侧腹板上，一阶屈曲特征值为：4.12，满足稳定性要求。9.4.1主梁计算主梁总变形计算模型主梁净变形计算模型主梁总变形云图主梁净变形云图主梁应力云图主梁一阶失稳变形图（=4.12411）9.4.2主梁计算9.5牛腿计算 浇筑时主千斤顶作用位置牛腿最大垂向变形为15.75mm，Von mises应力云图见最大应力为：184mpa=230mpa，故满足强度要求。失稳变形为支腿纵向失稳，一阶特征值为：2.25。满足稳定性要求。主梁滑板作用位置牛腿最大垂向变形为19.04mm，Von mises应力云图见最大应力为：

21、172mpa=230mpa，一阶失稳处在靠近牛腿横梁中部处腹板上，一阶特征值为：2.02满足稳定性要求。9.5.1牛腿浇筑时计算牛腿浇筑时竖向位移云图牛腿浇筑时应力牛腿浇筑时一阶失稳变形图（=2.24852）牛腿浇筑时计算模型牛腿开模计算模型9.5.2牛腿开模时计算牛腿开模竖向变形云图牛腿开模应力云图牛腿开模一阶失稳变形（=2.01608）牛腿开模计算模型9.6主鼻梁纵移计算纵移13米时，鼻梁的最大竖向变形为285.38毫米，主梁的Von mises应力云图见最大应力为：164mpa=230mpa。纵移29米时，鼻梁的最大竖向变形为191.67毫米，竖向变形云图可见此时鼻梁的最大受力杆件为支点

22、处的竖向撑杆，最大受力为512.8KN，满足要求。纵移39米时，鼻梁的最大竖向变形为69.45毫米，竖向变形云图可见此时鼻梁的最大受力杆件为支点处的竖向撑杆，最大受力为629KN。满足要求9.6.1主鼻梁纵移13米计算主鼻梁纵移13米模型主鼻梁纵移13米竖向位移主鼻梁纵移13米应力主鼻梁纵移29米计算模型主鼻梁纵移29米竖向位移主鼻梁纵移29米支点处竖向撑杆应力9.6.2主鼻梁纵移29米计算主鼻梁纵移29米计算模型主鼻梁纵移29米竖向位移主鼻梁纵移39米计算模型主鼻梁纵移39米竖向位移主鼻梁纵移39米支点处竖向撑杆应力9.6.3主鼻梁纵移29米计算9.7横梁计算横梁垂向变形云图见竖向最大总变形为16.39mm，横梁净距为11.23米，横梁挠跨比约为1/685，故横梁刚度满足要求。横梁Von Mises应力云图见最大应力为：178mpa=230mpa。一阶失稳变形位置位于横梁跨中腹板上，一阶特征值为：3.399，满足稳定性要求。9.7.1横梁计算横梁浇筑计算模型横梁浇筑时竖向位移横梁浇筑时横梁应力牛腿浇筑时一阶失稳变形图（=3.399）9.8后吊梁计算后吊梁垂向变形云图见竖向最大总变形为2.62mm，故后吊梁刚度满足要求。后吊梁Von