蒸发器设计计算

1、第三章蒸发器设计计算蒸发器主体为加热室和分离室，蒸发器的主要结构尺寸包括：加热室和 分离室的直径及高度；加热管的规格、长度及在花板上的排列方式、连接管的尺 寸。这些尺寸的确定取决于工艺计算结果，主要是传热面积。3.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.1管子长度的选择根据溶液结垢的难易程度、溶液的起泡性和厂房的高度等 因素来考虑。本次设计选用外循环式蒸发器，国产外循环式蒸发器蒸发器的管长 一般从2560到3000mm不等，具体参考糖汁加热与蒸发第139页表6-1， 再根据糖汁的黏度情况，选择加热管以及板管型号如下表3-1所示：表3-1加热选择参数管子规格（mm）管间距离（mm）管长（山山）15

2、CrMoR型管板后度(p42X354300030因加热管固定在管板上，管板选择考虑到管板厚所占有的传热面积，以及因焊接 所需要每端留出的剩余长度，则计算理论管子数n时的管长实际可以按以下公式 计算：L=（L0-0.1）m=3-0.1=2.9 m前面已经计算求得各效面积A取500m2n= = =1307加热管的排布方式按正三角形排列，查常用化工单元设备设计3第163页表 4-6，知道当管数为1303时，排布为a=19层，1307与1303相差不大，在这可以 取19层进行计算。其中排列在六角形内管数为=1027根，其余排列在弓形面积 内，如果按标准间距即管间距离54mm排列，则有四根管排不下，四根

3、管的总面 积为：A3=3.1415926x0.042x2.9x3=1.53 m2鉴于前面已经取1.11的安全系数，如果现在取1303根管，则总面积为：=500-1.53=498.47 安全系数为 K= =1.108在安全系数范围内，所以可以不要三根管，取1303根。3.1.2加热壳体的直径计算D=t(b-1)+2eD壳体直径，m；t-管间距，m；b-沿直径方向排列的管子数目；e-外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取e=(1.01.5)d0,在此取1.5。b =2a-1=2x19-1=37D=0.054x(37-1)+2x 1.5x0.042 = 2.07m参考糖厂技术准备第三册第198页表9-

4、2，本次设计常用标准形式的外循环式蒸发器,型号为TWX-550，有关参数如下表所示取标准的壳体直径为2400mm，具体参数如下表3-2-1, 3-2-2所示：表3-2-1外循环管蒸发器有关技术参数型加热体加热 八、蒸 八、汽口径/mm厚度/mm最大工作压力/MPa汽凝水管管数X管径条Xmm直径加热管号D/ mm管径/mm管长/ mm中心距/ mm内压外压TWX-5502400(P300054600140.250.104X10042表3-2-2管蒸发器有关技术参数蒸发室捕汁汽结构形式外循环管数量外循环管直径/mm入汁直径/ mm设备质量/t负 荷质 量/t试水质量/t直径/ mm有效高度/ mm

5、汽汁管直径/ mm最大工作压力 /MPa内压外压300049008000.20.1惯性230012526.7534783.3分离室直径与高度的校核分离室的直径取决于分离室的体积，而分离室体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸 发体积强度有关。分离室体积计算式：V.=W./3600(U.根据由蒸发器工艺计算中得到的各效二次蒸汽蒸发量，再从蒸发体积强度U的 数值范围内选取一个值，就可由上式算出分离室的体积。一般来说，各效的二次蒸汽量不相同，其密度也不相同，按上式计算得到的分离 室的体积也不会相同，通常末效体积最大。根据化工原理上册5附录表4,查得各效蒸汽密度如下表3-3所示：表3-3各效汁汽密度效 数II

6、IIIIIV汁汽温度ti (C)101.488.3774.4255.32汁汽汽化潜热ri (kJ/kg)2254.82287.12317.52365.8效蒸汽密度(kg/m3)0.68870.40010.23650.1060=16340 忑/h)=11093 (kg/h)=3699(kg/h)=2242 (kg/h)蒸发体积强度一般允许值为1.1-1.5 m3/( m3.s),在此取U.=1.5m3/( m3.s)。则各效的分离室体积如下：V1= /3600p1U1=16340/(3600 x0.68874x1.5)=4.39 m3V2= /3600p2U2=11093/(3600 x0.40

7、01x1.5)=5.13 m3V3= /3600p3U3=3699/(3600 x0.2365x1.5)=2.90 m3V4= /3600p4U4=2242/(3600 x0.1060 x1.5)=3.92m3为方便起见，各效分离室的尺寸取一致，分离室体积取其中较大者V=V4=5.13 m3,为安全起见，取1.1的安全系数，即分离室的体积取为:V=5.13x1.1=5.64m3确定了分离室的体积，其高度与直径符合V=rD2H/4关系，确定高度与直径应考 虑以下原则：分离室的高度与直径比H/D=12。分离室的直径不能太小，否则二次蒸汽 流速过大，导致雾沫夹带现象严重。在条件允许的情况下，分离室的

8、直径应尽量与加热室相同，这样可使结构 简单，制造方便。高度和直径都适合于施工现场的安装。体积与高度的关系式：V=rD2H/4根据一般分离室的高度与直径比H/D=12，在此，取H/D=1.5则得D= (8V/3n) 1/3= (8x5.64) / (3x3.1416) 1/3=1684.6mm，约为 1685mmH=1.5D=1.5x1685=2527.5mm 计算结果与上表 3-2-1,3-2-1 相比,D=1685 V 3000 H=2527.5 V 4900所以选择型号为TWX-550,内满足设计的要求。在满足生产要求的前提下，考虑制造和安装的方便性，该分离器的壁厚选取与换 热器的一致，即

9、为14mm。3.4接管尺寸的校核流体进出口接管的内径计算式：d= (4Us/nu) 1/23.4.1溶液进出口各效设备尺寸一致，进出口直径相同。根据溶液流量最大的第 一效溶液流量确定接管直径。溶液的适宜流速按强制流动取值，根据糖汁加热 与蒸发U1P168 表 6-5 取 u1=1.2m/s.以进效浓度为准，查制糖工业试验7可得进效清汁密度为1056kg/ m3溶液体积流量 Vs=F/3600p1=43200/(3600 x1056)=0.01136 m3/s，则 d=(4x0.01136)/(3.1416x1.2)1/2=0.11m，即取 d=110 mm与上表 3-2-1,3-2-1 相比,

10、d=110 125 mm所以选择型号为TWX-550,能满足设计的要求。3.4.2加热蒸汽进出与二次蒸汽出口设计各效结构尺寸一致，两进出口直径相 同。由于末效体积流量最大，则根据末效体积流量来设蒸汽计进出口的直径。根据糖汁加热与蒸发1 167页表6-4查得蒸汽流速u4=3040m/s，取u4=30 m/s蒸汽体积流速量 Vs= /3600p4=2242/(3600*0.1060)=5.88m3/s则 d=(4x5.88)/(3.1416x30)1/2=499mm，d=499 2039101820直边高度/mm254050254050设计蒸发罐所用的材料为低碳合金钢，为了方便，上下封头材料也选择

11、低碳合金 钢,壁厚为14mm,所以选择直边高度为40mm。3.7计算结果如表3-4所示：表3-4蒸发器的主要参数加热器直径2400mm溶液进出口内径125mm加热管数目1303蒸汽进出口内径600mm分离室直径3000mm冷凝水出口内径100mm分离室高度4900mm人孔500mm3.8底座的选择底座的选择主要考虑设备试水质量，本设计的试水质量为78t,由于质量较大， 故采用裙式支座，裙式支座选择低碳合金钢，壁厚为28mm，内径为 2400+28=2428mm，考虑安装的方便，支座的内径应该比加热体的外径稍大，可以 约取 2440mm，3.9法兰的法兰的选择应该考虑蒸发器的最大工作压强(在此以

12、PN0.25为现在基准)， 以及被连接件的直径。参考化工设备设计基础P60-65表2-16，2-17，2-18 以及2-19，本次设计采用平焊法兰(GB9115.5-88)，同时选出对应的的螺栓螺 母，材料为全为Q235-A，具体如下表3-3所示。表3-3连接件管法兰以及螺栓的选择(GB9115.5-88)连接件上封头下封头加热蒸汽入口管汽凝冷水管汁汽管外循环管入汁管公称直径Q 3000Q 2400Q 600Q 100Q 800Q 3003 125所选法兰Dg3000Dg2400Dg600Dg100Dg800Dg300Dg125螺栓M39X24M39X24M24X20M16X4M27X24M2

13、0X12M27X8螺母M39X24M39X24M24X20M16X4M27X24M20X12M27X8鉴于影响连接件的密封性的主要因素为垫片，一般垫片选用耐油橡胶石棉网，厚 度为 = 2mm。3.10画图及说明采用CAD画图，四效并流外循环式蒸发流程简介：四效并流外循环式蒸发装置 的流程图如附图所示，原料液由贮液槽经离心泵打入清汁加热器交换器1,在加 热使料液温度接近达到80C，然后进入蒸发装置的第一效2。生蒸汽通入第一效， 在第一效中生成的二次蒸汽经过抽取一定量的汁汽后，送到第二效作加热蒸汽 用。第一效中被浓缩的溶液也进入第二效。依此类推，第二，三效也进行抽汁汽， 在进入下一效作为加热蒸汽。

14、用真空泵9排除不凝性气体，维持蒸汽冷凝器8 为负压。各效间的压强降，使溶液和二次蒸汽能自动流到下一效。蒸汽冷凝器中 冷却水和冷凝液的混合物从气压管排出，具体参见附录2。蒸发器全部结构和部件均采用实际尺寸标注，装配图按照标准外循环式 TWX-550的技术参数进行作图，具体见附录2。第四章 设计结果讨论4.1设计的评价4.1.1检查外循环蒸发器的四个约束：总温差 糖渣汁是具有一定的热敏性物料，最大允许温差为50C，现为 T=7.54+8.78+7.73+7.36=31.41C，且每效的温度差均大于7C,能保证较高的传 热效率，符合要求。加热蒸汽经济性，大于1，说明经济性比较好。热流率 最大热流率

15、q=Q/A=16201x2247.31X1000/ (3600X500) =20400W/ (m2.S),其数值小于21500 W/ (m2.S)，符合要求。压强降现计算的压强降P=34.5kPa，对于常压蒸发系统来说不大，符合要 求。4.1.2对设计的总体评述经过多次的校核，证明该蒸发器性能不错，蒸发效率高达93%，气液接触面积大， 传热面积利用充分。原设计计算面积为450m2，取1.11的安全系数，初步定为 500 m2，经参考糖厂技术准备第三册后，选择型号为TWX-550的标准外循环式蒸发 器，并且经过校核，各项技术指标均能达到设计的要求，所以设计有很大的操作 弹性。但是，由于设计面积为

16、500 m2，选择TWX-550的蒸发器有一定的浪费性， 即投资比较大。采用四效并流外循环式蒸发流程是比较合理的，装置的操作简便，工艺条件稳定， 设备维修工作少。此蒸发流程可以说比较优良。4.2设计总结本次蒸发器设计过程中，我运用所学知识，并查阅大量各种资料文献，联系化工 生产的实际，完成化工单元操作为主的化工设计实践。经过这一实践，我掌握了 化工单元操作设计的基本程序和方法，提高了科学计算、工程计算以及熟悉查阅 资料及国家技术标准的能力；培养了我工程概念，自主实践，实事求是的科学态 度和正确的经济观点；使我运用综合知识，独立解决问题的能力得到很大提高， 为下一步毕业设计做了一定的基础。本设计是在周老师、龙老师的指导下完成的，在此，向两位老师表示忠心的感谢。由于设计者本人的能力有限，设计不可避免存在不足之处，希望老师们的批评指 正。1陈维钧、许斯欣等.糖制汁加热与蒸发.中国轻工业出版社.2001.甘蔗糖厂设计