备煤筒仓施工技术要点结构计算总结

1、.：.；第 98 - 页 共122页技术总结-备煤筒仓施工技术要点一 前 言根据国内对备煤筒仓的设计方式来看，由于受防火要求和费用的影响，在构造设计时，大都将构造设计成钢筋砼构造而不用钢构造，包括附属构造。而其构造具有承分量大，跨度大等特点，所本身构造自重也大且其构造复杂，同时牵涉到高空作业和任务面受限等施工条件，所以技术难度高。从施工工艺来说有滑模和高支模现浇作业施工；所以在国内很多同类构造施工时都多多少少出了些平安或质量问题，还有些工程发生了艰苦平安或质量事故。针对以上特点，结合我施工过的延伸石油靖边能源化工工程备煤筒仓工程，在此对同类构造的施工技术进展一些论述和交流。备煤筒仓土建构造普通

2、包括：大体积砼根底、筒壁普通采用滑模工艺、W型或V字型缷料层构造，缷料层还分为柱承重或剪力墙承重等构造设计方式、顶压梁、屋面构造、楼梯间等。施工顺序普通为：根底施工筒壁带楼电梯间滑模缷料层施工同时施工楼电梯间楼梯顶压梁施工筒体屋面施工顶框架施工同时施工筒内地坪楼电梯间顶壁和屋面施工筒内耐磨层施工楼电梯间内上楼梯施工砖砌体施工同时施工钢构造部份装饰装修三查四定根据建质202187号文超越一定规模的危险性较大的分部分项工程范围划分，需求专家组论证的方案有：1、筒仓壁滑模方案；2、缷料层高大模板工程专项施工方案；3、顶部构造高大模板工程专项施工方案。二 根底施工要点备煤筒仓仓内需求装煤，本体构造也较

3、挺拔，所以要求地基根底承载力较大，根底普通设计为大体积砼。此类构造施工时要处理内部散热问题，防备砼裂痕的产生，所以在砼工程施工时首先从配合比入手按规范要求采用矿渣硅酸盐等低水化热水泥；但在冬期施工中，采用蓄热法养护，还是需求采用水化热较高的普通硅酸盐水泥进展砼的配制。不论选用哪种水泥，或冬季施工或其它季节施工，都可采用砼内竖向埋导热管利用水作为载体将砼内部热导到砼外表，同时在砼外表覆盖保温资料，将砼内外温差、砼外表与大气温差进展有效处置，从而防止由于温差引起砼裂痕的产生。以下实例是备煤筒仓根底大体积砼冬期施工方案供参考。1施工程序：垫层上弹出根底中心线和模板边线根底板、梁钢筋安装短柱插筋预埋垫

4、层上弹出根底中心线和模板边线根底板、梁钢筋安装短柱插筋预埋根底模板安装根底模板、钢筋检查浇筑砼及养护钢筋加工制造钢筋检查放出根底板筋位置线根底垫层砼浇筑桩基中间交接根底模板撤除2根底施工缝设置施工根底上部构造前必需对根底施工逢进展处置：将砼外表凿毛后用水冲洗干净，砼浇筑前先用水潮湿，然后铺上20mm厚水泥砂浆配合比与所浇砼内的砂浆配合比一样。施工缝设置表示图施工缝设置表示图施工缝底板墙或柱 3根底模板工程3.1模板制造安装竹胶合板制造表示图10mm厚竹胶合板40竹胶合板制造表示图10mm厚竹胶合板4070mm厚木方木方200对拉螺杆间距600/900mm对拉螺杆间距600/900mm根底底板长

5、度或宽度地面标高基底标高1：1钢管支撑架竹胶合板浇筑砼用跳板通道栏杆在垫层上放好边线后，在边线内侧打孔，插入直径12mm的钢筋作为模板底内侧支点；模板安装前将内侧清理干净；模板找正后立缝用透明胶带密封板缝，程度底缝在砼浇筑前内部清理干净后用水泥砂浆密封。模板支撑系统采用钢管脚手架支撑和直径25mm的钢筋抱箍，内侧程度管间距为400mm，外侧双立管间距为900mm；根底模板除钢管支撑外必需设置对拉螺杆，对拉螺杆在每组双立管上沿竖向设三道对拉螺杆，对拉螺杆内侧与根底主筋焊衔接。对拉螺杆采用直径12mm圆钢加工。根底模板安装后，砼未浇筑前需求用彩条布覆盖，以防止风沙吹入。3.2导热管安装导热管采用薄

6、壁直径50mm钢管，主要作用是将砼内热量导出至砼外表，让砼内部外部温差不大从而防止砼裂痕的产生。安装导热管横纵间距不大于1.2米，安装完成后暂时封口，防止砼进入导热管内堵管。纵深埋入且固定稳定。4钢筋工程4.1钢筋施工程序施工预备施工预备钢筋抽样检验计算钢筋料表钢筋加工制造钢筋安装钢筋检查确认钢筋除锈钢筋调直钢筋切断钢筋弯曲成型4.2钢筋进场及验收钢筋采用业主要求的钢厂消费的钢材。钢筋进场时必需有产品合格证和检验合格报告，进场后必需按规范进展分批抽检：外观检查：按每批50T抽取5%进展外观检查，主要是钢筋外表缺陷，每米弯曲度4mm，并随机抽样检查等实践分量；力学性能实验：应逐盘，逐捆进展检验，

7、从每盘、每捆取3个试样，分别进展拉伸与冷弯实验，冷弯后，受弯曲部位外表不得产生裂纹。4.3钢筋制造由钢筋技师按照施工图纸计算钢筋料表，钢筋加工、制造必需符合设计图纸及规范要求。钢筋加工时，先进展除锈，然后按照钢筋料表切断、弯曲钢筋。4.4钢筋安装4.4.1受力钢筋维护层按图纸要求，根底底层钢筋维护层为140mm，由于按图纸要求为补偿沉降筒仓构造层标高需提高20mm，所以垫层顶标高提高10mm，根底底板底层钢筋维护层用150150150mm的砼立方体试块作为维护层垫块。根底侧面维护层厚度为40mm，维护层垫块采用1：2的水泥砂浆作成，大小为50mm长50mm宽d设计维护层厚度，为便于固定在钢筋上

8、，用于竖向构件垫块要设置两根扎丝。4.4.2根底底板钢筋安装根底筏板的最底板钢筋绑扎前先按图纸要求的钢筋间距划线，然后按划线逐根排布钢底板钢筋布。根底底层钢筋绑扎完成后，绑扎暗梁钢筋，然后按1000mm布置型25钢筋脚码支撑下部及上层钢筋，其表示图如下：钢筋搭接头全部采用绑扎搭接，绑扎搭接头的位置和搭接长度符合规范图纸要求。4.4.3根底墙、柱钢筋预插根底墙、柱钢筋在根底底板砼浇筑前预埋，预埋时按照设计位置布置钢筋，墙、柱主筋插入底板部分用扎丝固定在底板筋上。柱箍在根底底板内布设2道，柱上部箍筋绑扎前，先用记号笔在柱四个角的主筋上按设计间距划线，然后进展绑扎。绑扎完后用脚手架钢管将柱钢筋骨架夹

9、紧并固定在已加固好的模板上，以免柱钢筋移位。墙体的竖向插筋安装前，先在底板上层筋外表墙筋程度钢筋的位置将墙筋程度筋绑扎一道于根底底板筋上，然后再插入墙立筋绑扎固定于程度筋上，再在墙立筋上绑扎三道程度筋，同时绑上内外层墙体立筋的拉筋，插入根底底板内的墙立筋下端必需进展绑扎固定。5砼工程5.1砼原资料根据冬期施工要求，砼提高一个强度等级至C35，同时掺加防冻剂；并且按图纸要求参与8%的AH-P抗裂防渗剂，采用普通硅酸盐水泥，砂、石质量符合国家规范要求，混凝土运用商品砼。商品砼运输至施工现场布料至根底浇灌位置分 层 振 捣500mm厚商品砼运输至施工现场布料至根底浇灌位置分 层 振 捣500mm厚收

10、 平混 凝 土养 护砼实验坍落度/温度等5.3砼拌制和运输本工程的砼是商品砼采用砼罐车运输，浇筑前规划进场道路，保证现场道路通畅，运输时间尽能够短，不得超越一个小时。5.4砼振捣砼从中心点开场下料，分层浇灌，每层厚度不超越0.5米,下层砼最少沿程度方向浇筑3米后再浇筑上层砼。砼的程度接缝时间不得超越2小时或调配的砼的缓凝时间，防止出现冷缝。砼入模后采用50mm插入式振动棒按间距不大于250mm振捣砼，振捣时不过振、不漏振，采用快插、慢提法直至砼泛浆无气泡为止。上层砼浇筑时，振动棒插入下层砼的深度为50mm左右，进展上下层交层插捣但不能太深，防止胀力太大而呵斥爆模。5.5砼取样浇筑砼的同时，必需

11、按规范规定进展砼现场取样。取样数量为：按照一次浇筑1000立方米砼，每200立方米砼取一次样进展；制造5组规范养护试块，5组同条件养护试块，两组临界抗冻试块。同时随机取样测试砼塌落度。5.6砼收平压光砼浇筑成型后，用抹子进展砼外表收平。先用抹子将砼外表拍紧、压实，待砼初凝前，再用铁抹子或机械将砼外表压光，压光时砼外表无抹痕。根底底板收平常墙、柱范围内的砼不需压光。 5.7砼养护 5.7.1混凝土浇筑完成压光后，将混凝土外表覆盖一层塑料薄膜，中层覆盖一层碎棉布，表层用彩条布进展覆盖保温；覆盖物边沿和插筋范围内用200mm厚砂土进展压盖。5.7.2在混凝土浇筑时，由于水泥凝结过程中产生大量水化热，

12、因此易构成较大的内外温差，采用如下措施控制：a掺加一定数量的粉煤灰替代水泥用量。b采用合理的养护和外表温度控制方法，减小混凝土的内外温度差。c.砼内部温度达40时充水进保温层内，水作为载体将砼内部热量导至砼外表，让砼内部外部温差不大。5.7.3在混凝土浇筑后及时对混凝土塑料薄膜覆盖，覆膜的作用主要是降低水化热的释放速度。塑料薄膜外再加盖麻袋蓄热保温。柱子钢筋内无法覆盖部分，铺入300mm厚细沙，以便保证砼内温度。5.7.4混凝土浇筑后12小时用水灌入根底外表，用蓄水法进展养护降低砼内外温差。5.7.5根底混凝土养护时间不得少于7d。6大体积混凝土水化热计算和控制措施6.1优化混凝土配合比,降低

13、水化热 在保证混凝土强度的情况下,加大对粉煤灰的渗入量,替代水泥用量减少水泥在水化工程中产生的热量。根据加大粉煤灰渗入量,减少水泥运用量而优化的混凝土配合比的混凝土水化热温度 HYPERLINK 计算如下:6.2最大绝热温升：ThmckFQ/cTh混凝土最大绝热温升；mc混凝土中水泥包括膨胀剂用量kg/m3；F混凝土活性掺合料用量kg/m3；K掺合料折减系数。粉煤灰取0.30；Q水泥28d水化热kJ/kg经计算：Th=334.6+120*0.3*375/0.97*2400=59.76.3混凝土中心温度计算如下：T1tTjThtT1tt龄期混凝土中心计算温度；Tj混凝土浇筑温度tt龄期降温系数T

14、1t=10+59.7*0.54=42.26.4保温资料厚度下层塑料保温膜中层毛毡上层彩条布0.5HxT2TqKb/TmaxT2式中 保温资料厚度m；x所选保温资料导热系数W/mKT2混凝土外表温度；Tq施工期大气平均温度；混凝土导热系数，取2.33W/mK；Tmax计算得混凝土最高温度H混凝土实践厚度Kb传热系数修正值=0.5*1.8*0.033*17*1.5/2.33*25=0.013m6.5控热措施根据在混凝土施工中的实际阅历及有关资料，混凝土浇筑后内外温差t25,混凝土的裂痕能得到有效的控制，因此，按2米左右的间隔 插入导热管将砼内部的热量导至砼外表，砼外表加盖保温物，可以最大限制地降低

15、砼内部和砼外部的温差。6.6测孔布置：测温孔采用50的薄壁镀锌钢控制造，管长1.85m，管下端用镀锌铁皮焊死，预埋入混凝土内，管口高出混凝土面50mm。每组分上中下三根，在不同的位置布置，共布置不少于三组。6.7测温方法：将温度计伸入管内中下部位置，管口用软橡皮塞堵严，以保证内部测温准确，三分钟后迅速提出温度计读取温度读数，并按测温孔平面布置图的编号依次丈量并记录数据。混凝土初凝后，开场测温，第一至七天每四小时测温一次，第七至十四天每八小时测温一次。值班人员分三班测温，对每一孔进展编号，做好测温记录，根据测温结果绘制温差变化曲线，混凝土内温度延续24小时呈下降趋势且平稳时，可停顿测温。7模板撤

16、除当砼内部温度值与大气温度差不超越5时可撤除保温层和模板。三 筒体滑模施工要点备煤筒仓筒体高度不是太高，但在施工时普通还是采用滑模施工，施工时留意顶压梁和屋面施工任务面外挑三角架埋件的安装；上人系统可采用脚手架斜梯。详细施工要点实例如下：1工程简介备煤筒仓内直径20米，筒仓+31.600以下壁厚为350mm，以上为压顶梁，厚度为900mm；压顶梁以上为现浇钢筋混凝土屋面，顶标高为+36米；仓底下料层待滑模完成后现浇。筒身南北均有4.5米高的门洞，门边各有一根加强护壁柱，柱顶标高+7.5米,柱矩形尺寸为900734 mm；轴线和轴线的筒仓分别附着有楼、电梯间。滑模施工从-1.2起滑至+31.60

17、0米停滑，滑模总高度为32.800米。根据当地历年气候资料，冬季气温-190，4月中旬以后气温为526；夏季平均风速为2.5ms，风向为S SE，最大风力为68级，频率为26%14%。年平均降雨量缺乏100mm。2滑模施工顺序根底回填平整场地塔吊安装筒心和上升构造定位放线钢筋绑扎 滑模平台系统组装滑模平台检查和预提升砼分层浇筑650mm厚初提升砼浇筑满模钢筋绑扎平台提升循环进展改模钢筋绑扎平台提升循环进展至顶停滑滑模平台撤除3备煤筒仓主体施工批划分3.1按照图纸内容划分检验批，每个筒仓共分为3个检验批，第一批从-1.24.5m，第二批从4.521m，第三批为21m以上滑模部份。3.2根据工程构

18、造及滑模施工特点，本备煤筒仓工程拟从根底顶标高处-1.2米处开场进展滑模操作平台的组装，门洞边护壁柱顶变截面，改模调整后继续滑升。滑升至顶部环梁下标高后撤除滑模安装。楼梯间、电梯井中和筒体壁中的门窗洞口支设胎模，与滑模构造相连的现浇构造部份采用预埋插筋法施工。4滑模系统设计4.1液压提升系统：采用YKT36型液压控制台，采用GYD60型滚珠式千斤顶，支承杆采用483.5钢管。提升架均采用“型门架，立柱采用14槽钢，横梁为12槽钢，立柱与横梁采用高强螺栓衔接。千斤顶经过8槽钢围圈与提升架相边连传力。4.2模板系统：模板经过与模板相焊的直径25 mm钢筋挂于8槽钢围圈上，插拨支撑一端与模板围圈相衔

19、接，另一端面与提升架相衔接，层层传力，最终传力至千斤顶。模板圈模板采用定制钢模板，以3012为主，配少量1512及1012模板衔接用普通螺栓衔接。为了减少滑升时模板与混凝土之间的摩阻力，便于脱模，模板在安装时应构成上口小、下口大的倾斜度，普通单面倾斜度为0.20.5%，即1.2米高的模板单边上口较下口尺寸小36mm，安装时按4mm进展控制；模板二分之一高度处的净间距为构造截面的厚度。为减少模阻力。阴阳角模板在制造时直角需制形成半径为2050 mm的圆弧角。4.3操作平台系统：内平台采用外挑三角架，程度梁长为1.8米，主要资料为8槽钢；由螺栓与提升架衔接，下设12钢筋内吊脚架，三脚架可满足250

20、Kg/m的线荷载在提升架内侧挂16辐射式拉杆与中心盘相连，以防止平台受力后提升架根部程度移位和库壁变形，用花栏螺栓调理松紧。外平台采用外挑三角架，长2米，主要资料为8槽钢，由螺栓及25的螺纹钢与提升架衔接，下设外14圆钢吊脚架。内外侧临边防护栏杆采用高1.2m脚手架钢管，中间穿四道12的钢筋相焊。内外操作平台一层满铺50 mm厚木板，栏杆外侧面和12钢筋吊脚架下面挂程度平安网封锁。4.4精度控制系统：4.4.1用水准仪在平台上进展程度丈量控制程度面；4.4.2用经纬仪从两个90度方向测平台改动控制平台改动；4.4.3外挑平台上四个方向轴线处各挂一个50KG的重力锤对垂直度进展丈量。4.5砼养护

21、系统4.5.1从现场附近的水井水源取水至蓄水池，水池容积不小于10立方米；4.5.2水池内潜水泵选用扬程大于60米，出水量0.5L/S；4.5.3在内外吊脚架的内下角安装环形封锁的喷淋水管，与水泵相连对砼进展养护。4.6垂直与程度运输设备选配根据混凝土量和滑升速度要求情况，布置40吨米和60吨米塔吊各一台，作为垂直运输工具，保送钢筋、钢管、灰浆等资料以及砼泵车无法浇筑到位的砼；砼的浇筑主要运用混凝土天泵车1台；上人通道为脚手架爬梯见附件一方案。5滑模混凝土要求5.1滑升速度及混凝土出模强度：当支撑杆无失稳能够时，按混凝土的出模强度控制，可按下式确定：V=Hha/T式中 V模板滑升速度m/hH模

22、板高度mh每个浇筑层厚度m砼浇筑满后，其外表到 模板口的间隔 ，取01m；T混泥土到达出模强度所需的时间h滑模24小时延续作业，根据天气气候、混凝土的垂直运输、钢筋的绑扎情况等，滑升速度V大于 01米/小时，每天应大于3米，混凝土出模强度应控制在03035Mpa。5.2对混凝土配合比的要求设计标号 C30，采用普通硅酸盐水泥配制；泵送混凝土塌落度控制在16020mm，正常情况下初凝时间控制在4小时至6小时之间，终凝时间控制在6小时至8小时之间。砂含泥量小于3%，石料含泥量小于1%；水灰比不大于0.4；砼搅拌用水采用饮用水，氯离子含量不得超越规范要求。砼拌合时间不少于1分钟；水泥进货批量应按砼配

23、合比时所用水泥，严厉防潮。根据不同的气温暖现场能够出现的情况，砼配合比预备三种，应对不同的情况。5.3混凝土运输砼采用商品砼，商品砼站到施工场地运距为4公里，运用砼泵车对砼进展程度运输。正常滑模作业时，24小时砼的用量为67154立方米每浇筑层高度0.3m的砼用量为6.7m3，砼用量比较小，但必需保证砼的延续施工，商品砼搅拌站必需保证砼的供应，并必需与滑模作业同步供应砼，针对此点，需求各方协调配合，注重商品砼的供应问题。5.4混凝土取样混凝土工艺施工时，应在现场操作面随机抽取式样，检查混凝土岀模强度，每个班次不少于一组。规范养护混凝土试块的取样按照200m取一组试块留置，同条件试块每个检验批不

24、少于三组。6滑模施工步骤在施工前应先行检查根底的实践尺寸和位置与设计尺寸和位置的误差不得超越以下数值：根底中心点对设计坐标的位移15mm；构造件外形位置偏向不大于5mm。6.1滑模设备检查液压控制台：试运转、使其正常。千斤顶：空载爬行实验，使其行程到达一致。必需对油管、针形阀进展耐油实验6.2滑模安装的组装应按以下顺序安装提升架安装内外围圈绑扎竖向钢筋和提升横梁以下的程度钢筋安装模板安装操作平台及内吊架安装液压提升系统检查、实验插入支承杆安装外吊架及平安网。6.3滑升程序滑升程序应分初升、正常滑升和末升三个阶段，进入正常滑升后如需暂停滑升如停水停电或风力在六级以上等，那么必需采取停滑措施停滑施

25、工缝做成V型。初升:初升时普通延续浇铸2个分层，高6070厘米,当混凝土强度到达初凝至终凝之间，即底层混凝土强度到达03035Mpa时，即可进展试升任务。初升阶段的混凝土浇铸任务应在3小时内完成。试升时应将模板升起5厘米,即提升千斤顶12行程，当混凝土出模后不塌落，又不被模板带起时用手指按压可见指痕，砂浆又不粘手指，即可进展初升。初升阶段普通一次可提升2030厘米。正常滑升:每浇铸一层混凝土，提升模板一个浇铸层高度，依次延续浇铸，延续提升。采用间歇提升制，提升速度大于10厘米/小时。正常气温下，每次提升的时间，应控制在1小时左右，当天气炎热或某种缘由混凝土浇铸一圈时间较长时，应每隔2030分钟

26、开动一次控制台，提升12个行程。末升:滑升到接近顶部时，最后一层混凝土应一次浇铸终了，混凝土必需在一个程度面上。停滑方法：在最后一层混凝土浇筑后4小时内，每隔半小时应提升一次，直到模板与混凝土不再粘结为止。6.4支撑杆空滑加固需求改模时，需进展空滑作业，当采用空滑方法施工或滑升至筒壁顶标高空滑高度超越1.5米时，对支撑杆进展单列加固处置；超越2.1m时按完全法进展加固。7滑模钢筋工程施工要求钢筋施工应按照规范及图纸施工，绑扎钢筋速度应满足滑模提升速度的要求，至少组织两班工人轮番进展钢筋的绑扎。7.1钢筋长度程度筋12m，竖向筋6m；程度和竖向钢筋衔接按图纸要求采用搭接，搭接长度按图纸要求进展施

27、工。7.2筋接头按图纸要求，程度和竖向钢筋均采用绑扎搭接，同一截面内接头数量不大于钢筋总数的25%；7.3钢筋定位7.3.1按设计要求普通用“S形钢筋和焊接骨架定位；7.3.2在模板内侧焊与维护层厚度同大小的圆钢控制钢筋位置。8滑模混凝土工程施工要求8.1应以混凝土出模强度作为浇铸混凝土和滑升速度的根据，每天滑升高度应大于30米，每小时应大于01米，因筒壁为挺拔构筑物，出模强度在03035Mpa为宜。8.2必需分层均匀按顺逆时针交替交圈浇铸，每层在同一程度面上。8.3每层浇铸厚度普通为0.20.3米，各层间隔时间应不大于混凝土的初凝时间相当于混凝土达035KN/cm贯入阻力值。当间隔时间超越时

28、，对接茬处应按施工缝的要求处置。 8.4混凝土振捣时，振捣器不得直接触及支承杆、钢筋和模板，振捣器应插入前一层混凝土内，但深度不宜超越5厘米，在模板滑升的过程中，不得振捣混凝土。8.5混凝土出模时应及时用原浆进展修饰，外表不平常用方木拍实刮平，用抹子压光抹平。对于拉裂和塌落及维护层零落等问题，搓抹人员应在混凝土尚未终凝前及时修补。8.6施工留设在根底顶面、顶压梁下面、门洞边壁柱与砼墙相交处、砼板与砼墙相交处。9预留孔洞及预埋件的施工采用直接埋入法：门、窗、洞口胎模宽度应小于滑升模板上口宽度10毫米，并与构造钢筋固定牢靠。10液压千斤顶布置计算书10.1千斤顶初步布置：支承杆布置在筒壁正中间。筒

29、体提升架布置间距为约1.45米，均布44套门架；楼梯间布置24套门架；电梯间布置27套门架。轴线筒仓带楼梯间，合计布置68套门架；和轴线筒仓只需筒体，只需布置44套门架；轴线筒仓带电梯间，合计布置71套门架。10.2千斤顶用量最少数量计算公式：n=N/P式中，n支承杆483.5钢管或千斤顶最小数量N总垂直荷载kNP单个千斤顶允许承载力支承杆允许承载力或千斤顶允许承载力，两取最小10.2.1支承杆483.5钢管允许承载力按下式计算：P0=fAnP0支承杆的允许承载力kN分割式平台区任务条件系数取0.7An 支承杆的截面积为4.89 cm 2f支承杆钢材强度设计值，取20KN/ cm 2那么：P0

30、=fAnP0=0.7200.8954.89=61.3KN轴心受压杆件的稳定性系数，计算出杆件的长细比值，查现行附表得到其值。=uL1/ru-长度系数，对483.5钢管支承杆，其取值为0.75；r-回转半径，其取值1.58 cm；L1-支承杆计算长度，此方案中其值为95 cm=uL1/r=0.75951.58=45.1查表得=0.895根据千斤顶设计性能，单个千斤顶的允许承载力为额定承载力的1/2，P顶=60/2=30kN10.2.2总垂直荷载a提升平台系统不变荷载：提升架及内外操作平台：44套1400N/套=61600N围圈及加固：64910280 N/m=52240N栏杆：64260N/根=

31、7680N吊脚手架：4470N/副=3080N平台木板及吊脚手架板：295200N/=59000N钢模板：155350 N/=54250N 237850Nb操作平台上的人施工荷载：任务人员：70人650N/人=45500N液压设备、焊机等工具：50000N平台允许堆放砼、钢筋等资料均匀放置：集中荷载90000N其它能够放置物品：30000N215500Nc钢模板与砼的摩擦阻力：155m3000N/m=465000N总垂直荷载N=Ka+b+cN=1.2237850+465000+215500=1060KN10.2.3支承杆允许承载力与千斤顶允许承载力，两者取最小P0 =61.3KN 所以：支承杆

32、承载n=N/P=1060/61.318台选用44台GYD-60型千斤顶能满足施工需求。10.2.4结果演算，因F=N/n=1060/44=24KN P0且30故布置44个千斤顶能满足要求。 10.3按支承杆允许承载力控制提升速度计算书为确保平台系统整体稳定，支承杆不失稳时砼强度值需求到达2.0Mpa，按此计算砼提升速度：V=26/【T2KP0.5】+0.6/T2V：提升速度T2：砼强度值需求到达2.0Mpa的时间,取值控制在24小时K：平安系数，取值为2。P：单根支承杆受力V=26/【242240.5】+0.6/24=0.18m/h结论：当每班砼浇筑高度到达4m同时满足砼出模强度0.30.35

33、MPa时，对砼的条件为24小时砼强度值必需到达C2以上可确保支承杆不失稳。对整个平台平台的稳定性来说，只需保证支承杆不失稳，平台即是稳定的，在此不再另行计算。11滑模平台构造计算书11.1提升架计算：截面特征：背靠背双肢【125.5mm，a=60mm,计算长度L=450mm每根支承杆受力P=24KN平面内弯矩计算：M=1/2PL=0.5240000.45=5400n.m抗弯验算：M/bWnf5400/2.41/12.23=183215b=(570bt)/(L1h) 235/fy =(570bt235)/( L1hfy) =(570535.5235)/( 450120300) =2.41Wn=I

34、/y=(I1+I2)/y=3672/60=12.23阅历算，提升抗弯才干满足要求。由于提升架按柔性构造设计，弯矩作用下，部份弯矩将转化成拉力，在此对提架的抗剪才干不在进展验算。11.2操作平台挑三角架计算：11.2.1按最不利荷载分布位置计算集中荷载：a栏杆：64260N/根=7680N P1=60Nb吊脚手架：4670N/副=3220N P2=35N自重+90N铺板+650N人=775Nc砼堆放：0.218000N/m3=3600N P3=1800Nd钢筋堆放：9800N/3跨=3270N P4=3270Ne液压或焊机：4900N P5=4900Nf其它物品：30000N P6=3000N/

35、45=70N线荷载：a操作平台【85mm槽钢自重：78.8N/mb平台铺板： 2.25m200N/=450 N/mq=450+78.8=530 N/m活动荷载：任务人员：70人650N/人=45500N P7=650N40.7=1820N11.2.2构造特征分析：除斜撑下结点采用焊接外，其它两个结点为螺栓衔接铰结点，上杆件受弯矩和轴向拉力作用，斜撑受轴心压力作用，在此只对外力作用下最先失稳的斜撑轴心抗压才干进展验算,受力简图如下： 11.3吊架计算：11.3.1支座反力计算：y0y =P合+2Pc(支座反力)=0Pc=5301.8+60+70+1800+3270+4900+775+1820/2

36、=6815N11.3.2斜撑轴压力计算：y0Ncos+Pc=0N=-6815/ cos610=6815/0.4848=14057n11.3.3轴心受力杆件受力计算N/Af14057/(0.4817.68100)=38f=215y=L0y/ry=1401.27=110.2查表得=0.481 A=7.68cm2结论：挑平台满足最大荷载组合受力要求。四 筒内缷料层施工要点剪力墙承载缷料层顶梁板的构造施工难度不大，但对于柱承梁，梁承板的构造方式普通梁截面较大，板也较厚，对这类构造的技术要点是经过对脚手架承重体系的构造计算，脚手架资料的选用，现场脚手架工程施工控制、砼每次浇筑厚度等方面起先控制，确保平安

37、和质量；详细施工技术参见如下施工实例。1工程概略延伸石油靖边能源化工工程储运207备煤筒仓为钢筋混凝土构造，共4个筒仓，每个筒仓内直径为20米，筒仓+31.600以下壁厚为350mm，以上为厚度900mm的压顶梁；压顶梁以上为现浇钢筋混凝土屋面，顶标高为+36米。筒仓筒身南北均有4.5米高的门洞，门洞边各有一根加强护壁柱，柱顶标高+7.5米,柱矩形尺寸为900734 mm；轴线和轴线的筒仓分别附着有楼、电梯间。-1.231.600m筒壁及楼电梯间框架剪力墙外壁采用滑模施工；31.600m以上钢筋混凝土构造及仓底卸料层内筒漏斗及梁、柱、板采用现浇。仓底卸料层柱平面布置图如下：仓底卸料层梁、板、柱

38、立面布置图：2梁、板模板支撑体系：2.1支撑体系方式： 根据施工图纸并结合设计要求和当地现场条件，本工程拟采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。2.2支撑体系设计理念在保证平安可靠的前提下，兼顾简便、一致、经济、合理等原那么，普通布置方法为：立杆步距一致，立杆纵或横距尽量一致或成倍数，便于立杆有一侧纵横向程度杆件拉通设置；构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2.3高支模层构造详细情况高支模所在位置筒内卸料层平安网有高支模层底标高(m)-1.200砼强度等级C30高支模层顶标高(m)+12.820梁板砼强度等级C30最大板跨(m)4.20012.777普通板跨(m)4.2

39、0012.777最大板厚(mm)400普通板厚(mm)400最大柱截面尺寸(mm)14001600普通柱截面尺寸(mm)8003555最大梁跨(m)4.2普通梁跨(m)2.25最大梁断面尺寸(mm)14002400普通梁断面尺寸(mm)55010002.4高支模下方层构造情况及相应处置： 0.000以下构造和土方工程待卸料层施工完成后再行施工，脚手架直接从-1.200m砼筏板根底上开场搭设。为减少沉降，脚手架直接座落于根底砼面上，脚手架底部不得垫木板等物，脚手架底部抗滑移措施采用将脚手架程度管顶于筒仓壁上的方法。2.5梁底模板支架搭设参数汇总表搭设参数梁截面尺寸(mm)140024005501

40、000模板支架方式扣件式钢管模板支架最大跨度42002250搭设高度99135700计算高度99135700计算截面140024005501000梁底方木布置垂直梁轴线布置梁底方木规格间距20050mm跳板满铺4070300梁底立杆横距截面方向400800梁底立杆纵距跨度方向400800模板支架步距不大于1500梁底扣件数量双扣件剪刀撑程度剪刀撑：沿模板支架纵向等间距设置四组，从顶层开场向下每2步内设置一道程度剪刀撑。竖向剪刀撑：模板支架每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶延续设置；周边外围满布竖向剪刀撑。扫地杆离根底面150mm高，纵横向延续设置程度拉接间距程度杆顶于内筒壁上和抱于曾经

41、施工完成的柱上立杆根底筒仓筏板根底钢管类型483.5最薄处壁厚不小于3.0 mm扣件类型可锻铸铁制造2.6板底支撑架搭设参数汇总表mm搭设参数400mm支架方式扣件式钢管模板支架搭设高度14000计算高度14000步 距1500立杆间距800纵向800横向板底方木间距4070300板底扣件双扣件剪 力 撑程度剪刀撑：沿模板支架纵向等间距设置四组，从顶层开场向下每2步内设置一道程度剪刀撑。竖向剪刀撑：模板支架每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶延续设置；周边外围满布竖向竖向剪刀撑。程度拉结程度杆顶于内筒壁上和抱于曾经施工完成的柱上扫 地 杆离根底面150mm高，纵横向延续设置立杆根底筒仓筏

42、板根底钢管类型483.5最薄处壁厚不小于3.0 mm扣件类型可锻铸铁制造2.7支架搭设其他参数及搭设方式一览表一、荷载参数模板自重规范值(kN/m2)0.3主楞、次楞自重规范值分别为(kN/m)0.038,0.01,0.02支架自重规范值(kN/m)0.15梁侧模板自重规范值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重规范值(kN/m3)24梁、板钢筋自重规范值分别为(kN/m3)1.5,1.1能否思索荷载叠合效应是施工人员及设备荷载规范值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载规范值(kN/m2)2模板风荷载规范值(kN/m2)不思索架体风荷载规范值(kN/m2)不思索风压重现期不思索根本风压w0(k

43、N/m2)靖边县:0.70地面粗糙度B类模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)14风荷载高度变化系数z不思索模板支架方式封锁式在筒内风荷载作用方向不思索与风荷载在同面内的计算单元立杆数n14模板风荷载体型系数s不思索架体风荷载体型系数s不思索构造模板纵向挡风面积AF(m2)不思索二、模板参数模板类型胶合板模板厚度(mm)15验算方式多等跨延续梁模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000三、次楞参数次楞材质及类型方木截面宽度(mm)40截面高度(mm)70次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/

44、mm2)1.3次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面惯性矩I(cm4)141.3333次楞截面抵抗矩W(cm3)32.667四、立杆参数钢管类型483.5截面面积A(mm2)457抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205截面抵抗矩(cm3)4.79回转半径i(mm)15.92.8支架搭设构造要求2.8.1架体总体要求a保证构造和构件各部分外形尺寸，相互位置的正确；b有足够的承载才干，刚度和稳定性，能可靠地接受施工中所产生的荷载；c构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；d支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必需得到相关担任人的认可。2.8.2程度杆a每步纵横向

45、程度杆必需拉通。b程度杆件接长宜采用对接扣件衔接，也可采用搭接。c程度对接接头位置要求如以下图。d搭接接头要求如以下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接上图。2.8.3立杆a立杆平面布置图详见附图b搭接要求：本工程一切部位立杆接长应采用对接扣件衔接，接头位置要求如下。封顶立杆可以采用搭接，搭接不小于2个扣件，搭接长度不小于1米。c扫地杆设置2.8.4剪刀撑a程度剪刀撑：沿模板支架纵向等间距设置四组，从顶层开场向下每2步内设置一道程度剪刀撑。b竖向剪刀撑：模板支架每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶延续设置2.8.5周边拉结a竖向构造柱与程度梁、板构造分开浇筑，

46、以便利用其与支撑架体衔接，构成可靠整体。要求在支撑架第二步、第四步高度必需利用一切砼柱做好暂时性拉结；用钢管和扣件抱柱、梁的方式设置连墙件，如以下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的才干。b程度方向可利用内筒壁，每隔3跨设置一道对称刚性顶撑如以下图c柱构造作为拉结点时砼强度等级应到达设计要求。2.8.6脚手架上人爬梯设置因现场条件限制，上人空间很小，卸料层施工时垂直施工通道采用直爬梯方式，直爬梯搭设高度3700mm，宽度800mm、950mm，步距250mm。爬梯布置图见以下图：3支架设计计算本工程对400厚板模板支架和4.2米跨140024000截面梁模板支架进展代表性设计计算；其它部位

47、搭设参数均需经过验算合格，计算书在此略。3.1板(400厚)模板(扣件式脚手架)计算书适用于DB-1,DB-23.1.1计算参数新浇混凝土板特性备煤筒仓缷料层+14.180m新浇混凝土楼板厚度(mm)400模板支架最高高度H(m)14模板支架的纵向长度La(m)12.777模板支架的横向长度Lb(m)4.2立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向程度杆步距h(mm)1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距(mm)400荷载传送至立杆方式双扣件立杆伸出顶层横向程度杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)a=50mm3.1.2设计简图如下： HYPERLINK file

48、/D:PINMINGCFP-ZJOutPut板模板(扣件式)_纵向剖面图.dwg 模板设计纵向剖面图 HYPERLINK file/D:PINMINGCFP-ZJOutPut板模板(扣件式)_横向剖面图.dwg 模板设计横向剖面图3.1.3荷载设计模板及支架自重规范值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重规范值 (kN/m3)24钢筋自重规范值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载规范值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载规范值(kN/m2)23.1.4模板验算模板验算方式五等跨延续梁模板类型胶合板12m模板厚度(

49、mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算，五等跨延续梁进展计算取值。简图如下：W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.41.0+1.4(1+2)1.0=16.608kN/ma抗弯验算Mmax=0.105ql2=0.10516.6080.402=0.279kNmmax=Mmax/W=0.279106/37500=7.44N/mm2fm=15N/mm2胶

50、合板抗弯强度符合要求！b抗剪验算Qmax=1.132ql=1.13216.6080.40=7.52kNmax=3Qmax/(2bh)=37.52103/(2100015)=0.752N/mm2fv=1.4N/mm2胶合板抗剪强度符合要求！c挠度验算max=0.644ql4/(100EI)=0.64416.6084004/(1006000281250)=1.6mmmax=1.6mm=min400/250，10=min400/250，10=1.6mm 胶合板挠度验算符合要求！3.1.5次楞验算次楞验算方式五等跨延续梁次楞材质类型2m长方木次楞资料规格(mm)7080次楞资料自重(kN/m)0.01

51、次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩 (cm3)W=bh2/6=75次楞截面惯性矩 (cm4)I=bh3/12=299次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+240.4+1.10.4)0.4+0.01+1.4(1+2)0.4=6.655kN/ma强度验算Mmax=0.105ql2=0.1056.6550.42=0.111kNmmax=Mmax/W=0.111106/75000=1.49N/mm2fm=13N/mm2次楞抗弯强度符合要求！b抗剪验算Qmax=1.132ql=1.13

52、26.6550.4=3.013kNmax=3Qmax/(2bh0)=33.0131000/(27080)=0.807N/mm2max=0.807N/mm2fv=1.3N/mm2次楞抗剪强度符合要求！c挠度验算max=0.644ql4/(100EI)=0.6446.6554004/(10090002990000)=0.041mmmax=0.041mm=minl/150，10=min400/150，10=2.67mm次楞挠度符合要求！次楞除用7080mm木方按400布置外，还可以用4070mm的木方按不大于300mm布置。d支座反力计算Rmax= 1.132ql=1.6.6550.4 =3.013

53、kN3.1.6主楞(纵向程度钢管)验算主楞验算方式按五等跨延续梁计算，悬挑100mm不计算主楞材质类型钢管4.2m长主楞资料规格(mm)483.5主楞资料自重(kN/m)0.038主楞截面面积(cm2)4.89主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面惯性矩I(cm4)12.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 支座反力依次为R1= R6=3.013kN,R2= R5=6.664kN,R3= R4=5.941kNa强度验算: max=Mmax/W=0

54、.429106/5080=84.45N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪验算 max=2Qmax/A=26.6641000/489=27.256N/mm2 max=27.256N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！b挠度验算 max=6.744mm=minl/150，10=min800/150，10=5.33mm 不符合要求！在跨1和跨5中部添加一根立钢管，从下步架程度管开场与顶部程度钢管用扣件进展可靠的衔接。 3.1.7扣件抗滑验算能否思索荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4= 6.664kN 1.05Rmax=1.056.664=6.98k

55、N6kN 在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！3.1.8立杆验算钢管类型483.5截面面积A(mm2)489截面回转半径i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205a长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查DB33/1035附录D，得k=1.167，=1.368 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3681500，1500+2100=2395mm =l0/i=2395/15.8=151.6 =210 长细比符合要求！ 查附录C得 =0.303b稳定性验算 KH

56、=1/1+0.005(14-4)=0.952 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=6.664+0.151.214=9.18kN =1.05Nut/(AKH)=1.059.18103/(0.3034890.952)=63.335N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 3.2截面1400*2400梁模板(扣件式脚手架)计算书(适用于DL-14)3.2.1计算参数新浇混凝土梁板特性筒仓内缷料层中间分料大梁，新浇混凝土楼板厚度(mm)400混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】14002400模板支架高度H(m)8.713模板支架的纵向长度La(m)19.5模板支架的横

57、向长度Lb(m)7.8混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)400模板支架步距h(mm)1000楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁侧立杆距梁边线间隔 (mm)200梁底添加承重立杆根数0每跨距内梁底支撑次楞根数18050跳板满铺立杆伸出顶层横向程度钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下： HYPERLINK file/D:PINMINGCFP-ZJOutPut梁模板_立面图.dwg 模板设计剖面图3.2.2荷载设计模板及支架自重规范值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.4

58、主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15梁侧模板自重规范值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重规范值 (kN/m3)24钢筋自重规范值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载规范值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载规范值(kN/m2)23.2.3模板验算：由于次楞为满铺，再此不对模板进展验算。3.2.4次楞验算次楞材质类型木跳板次楞资料规格(mm)20050次楞资料自重(kN/m)0.1次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞截面惯性矩I(cm4)208.333次楞弹性模量E(N/mm2

59、)9000取1.2m宽板带共8块跳板进展验算混凝土梁传送给次楞荷载： q1=GqGk+1.4qQk =1.350.3+(24+1.5)(2.4+0.75) 1.2+1.4(1+2)1.2=.653kN/m次楞自重荷载：q2=GQ=1.350.4=0.54kN/m梁侧楼板传送给次楞荷载： F=GNGk+1.4NQk=1.2(0.3+241.375+1.11.375)1.20.1+1.4(1+2)1.20.1+1.20.51.21.024=10.236kN 计算简图如下： W=bh2/6=1806502/6=450000mm3，I=bh3/12=1806503/12=11250000mm4MA=F

60、L+(1/2)ql2=10.2360.1+0.5.6530.10.1=2.38 kNm中间部份不思索悬挑部份对跨中弯矩的减少，按三跨延续梁计算时：MC，B=0.1ql2=0.1.6530.42=2.17 kNm a强度验算 Mmax= MA=2.38 kNm max=Mmax/W=2.38106/450000=5.3N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！b抗剪验算同上：VB=59.687KNVA=50.932KN Qmax=59.687KN max=3Qmax/(2bh0)=359.6871000/(2180665)=1.226N/mm2 max=1.275N/mm2fv=1.3N/mm2