进气道工作原理

1、气流的速度（即图上0气流的速度（即图上00截面处的气流速度），空气流过进气道时，一般都受到动力压缩。第4章 进气道工作原理进气道的功用是以较小的流过损失，把外界足够量的空气顺利地导入压缩器。本章首先说明空气流过进气道时的动力压缩过程；然后，研究亚音速进气道和超音速 进气道的工作原理。一、空气流经进气道时的动力压缩器过程（一）什么是动力压缩在飞行中，发动机前方的空气经进气道流过压缩器（见图21）。其气道前方未受扰动 与飞行速度大小相等，方向相反。空气流出 进气道的速度（c1）就是压缩器的进口气流 速度。在飞行速度大于压缩器进口气流速 度的情况下，空气流过进气道，流速减小， 压力和温度升高，空气受

2、到了压缩。空气 由于本身速度降低而受到的压缩，叫做动 力压缩。在飞行速度小于压缩器进口气流 速度的情况下，空气流过进气道时，流速 增大，压力和温度降低，这时没有动力压 缩。目前，飞机平飞时的速度，一般都大 于压缩器进口气流速度。因此，在飞行中（二）动力压缩器过程中的流动损失空气流经进气道时的流动损失，包括摩擦损失、分离损失和激波损失等三种。摩擦损失进气道内的摩擦损失是由于空气具有粘性，在管壁表面形成了附面层而产生的。摩 擦损失的大小，除了取决于气流速度以外，还直接与进气道管壁的光滑程度有关。因此，机 务人员应当重视进气道的维护工作，注意防止划伤进气道的表面，并且保持进气道的清洁， 以免增大摩擦

3、损失，使发动机推力减小。分离损失分离损失主要是由于气流在进气道进口的流动方向与进气道前缘内壁的方向不一致 而2 Z产生的。当进口的气流方向与进气道前缘内壁的方向不一致时，由于气流转弯时惯性离心力 的作用(见图22)2 Z3.激波损失超音速飞行时，空气以超音速流向进气道。要把超 音速气流变成亚音速气流，不可避免地要产生激波损失。在亚音速飞行中，由于亚音速进气道采用较厚的园头流线前缘。当飞行速度较大时， 值n台匕估箭娼巳旬与潴油市丰刀并主1 * 口 = 口【士r !=古心此、+4口 4 便 可能使 刖缘局 部气流速度超过音速而引起部波损失|摩擦损失、分离损失和激波_机械能不可逆地转换成热，因此，压

4、缩器进口空气总压小，气道R未扰动气总压。损失越大，压缩器进口空气 总压减小得越多。动力压缩过程中流动损失的大小却压缩器空气总压)与进气道前未扰动的空 气总压(p0*)的比值表示。这个比值叫,气道压力数，用符号6进表示。即：进(2-1)1压力系数6进的数值大小由试定。亚音速飞|一般为0.940.98,超音速飞行时，由于有激波损失，6要更小一些。进冲压比和影响冲压比的因素1.冲压比动力压缩的程度，可以用冲压比表示。压缩器进口空气压力(pj与大气压力(p0)的比值， 叫做冲压比，用符号汕表示。即：冲冲压比的大小，被压缩得越厉害。为了运算方便， 表示，即：(2冲压比的大小，被压缩得越厉害。为了运算方便

5、， 表示，即：说明空气经过冲压压缩以后，压力提高的倍数。冲压比越大，表示空气(23)也常用压缩器进口空气总压与大气压力的比值作为冲压比，用符号冲 冗暴冲(23)用气体动力学的能量方程，可以推导出冲压比的公式如下。考虑到气体在进气道内的流动是绝能的，可以写出气体从00截面流到11截面的能量方程为（见图23）：将上式等号的左边改用滞止参数，则上 式变为：将上式等号的左边改用滞止参数，则上 式变为：因为。=，上式可以改写为，cp kRi I 绝热过程中，温度比和压力比的关系为：把（1）式中的温度比换成压力比，就可以得到没有损失时的冲压比公式:打珂平 - / A 尸一把（1）式中的温度比换成压力比，就

6、可以得到没有损失时的冲压比公式:打珂平 - / A 尸一% =（1 n）上式中，p1是没有流动损失时压缩器进口处的空气总压。由于/!*=S*理代入上式，得:疽河：-（ I -二J一一厂 kcjPT. /把上式中的飞行速度换成飞行M数，冲压比的公式还可以写成:jr*Hr = a进,（1 +胃MT ）虹(24)(24a)2.影响冲压比的因素从公式(24)可以看出，影响冲压比的因素有飞行速度(V).大气温度(T0)和流动损失。下面 进行分析。(1)飞行速度大气温度不变时，飞行速度越大，空气流过进气道时速度降低得越多，有更多的动能 用来提高空气的压力，所以飞行速度增大时冲压比增大。图24的曲线表示在没

7、有流过损失的情况下。冲压比随飞行速度变化的情形。图上表 明，飞行速度增大时，冲压比增大，而且飞行速度越大，冲压比增加得越快寸 2 4图25(2)大气温度飞行速度保持不变时，大气温度越低，空气越易于压缩，冲压比越大；反之，大气温 度越高，冲压比越小。飞行高度变化时，冲压比是否变化，取决于大气温度的变化。在11000米高度以下， 飞行高度升高时，大气温度降低，冲压比增大；在11000米高度以上，飞行高度改变时，大 气温度保持不变，冲压比也就保持不变。在没有流动损失的情况下，冲压比随飞行高度变化 的情形，如图25的曲线所示。(3)流动损失动力压缩过程中的流动损失，使压缩器进口的空气总压小于没有流动损

8、失时的空气总 压，因此流动损失增大，冲压比减小。另外，有了流动损失，由于压缩器进口空气压力的降 低，还会引起发动机的空气流量减小。冲压比和空气流量的减小，将导致发动机的推力减小。流动损失越大，发动机推力减 小的越多。二、亚音速进气道工作原理亚音速进气道大致可分为收敛形和扩散形两种，进气道的形状不仅对内部流动损失有 影.： 1-.： 1-国卫一 6（一）空气流过收敛形进气道的情形飞行速度大于压缩器进口气流速度时，空气 流过收敛形进气道的情形，如图26所示。由于飞行速度大于压缩器进口气流速度，空 气从未扰动的边界00截面开始，0 1段内 进行动力压缩，流速减小。压力和温度相应地升 高。空气流入进气

9、道以后，在收敛形管道中，速 度略为增大，压力和温度略有降低。由于空气流 入压缩器时的速度小于飞行速度，所以空气流入 压缩器时的压力和温度比00截面处的空气压 力和温度高。由此可见，在飞行速度大于压缩器进口气流 速度的情况下，采用收敛形进气道，空气的动力压缩完全是在进气道前完成的。飞行速度小于压缩器进口气流速度时，空气不受动力压缩，从00截面开始，在整个 01段内，气流速度从飞行速度增大到压缩器进口气流速度，空气压力和温度则相应地降 低，如图27所示。（二）空气流过扩散形进气道的情形飞行速度大于压缩器进口气流速度时，空气流过扩散进气道时的情形，如图28所/示o在飞行速度小于压缩器进口气流速度的情

10、况下，空气流过扩散形进气道时，从0/示o在飞行速度小于压缩器进口气流速度的情况下，空气流过扩散形进气道时，从00易引起气流分离；而空气流过收敛形进气道时由于进气道呈扩散形，空气在进气道前和进气道内，气流速度一直减小，从飞行速度逐渐减小到压缩器进口气流速度，压力和温度相应地升高。由此可见，在飞行速度大于压缩器进口气流速度的情况下，空气流过扩散形进气道时，动力压缩不仅在进气道内进行，而且也在进气道前进行。截面开始，在01段内，由于压缩器的吸 力作用，气流速度逐渐增大，压力和温度相 应地降低；空气流入进气道以后，由于管道 扩散，气流速度略为减小，压力和温度略有 提高（见图29）。然而，由于飞行速度小

11、于 压缩器进口气流速度，总的来说，空气流过 进气道时，气流速度是增大的，压力和温度 有所降低，所以在这种情况下也没有动力压 缩。（三）两种进气道的比较1.比较两种进气道内部流动损失大小 空气流过扩散形进气道时，空气压 力沿流动方向逐渐增大，存在着反压差，容空气压力沿流动方向逐渐减小，不存在反压 差，气流不容易分离。其次当气流加速流 向进气道时，对于收敛形进气道，由于气 流在进气道前和进气道内都是加速流动， 气流在进气道前缘内壁附近流动方向的转 折较小，不容易在前缘内壁发生分离，即 便发生分离，也由于气流在进气道内加速 流动，分离区不会扩大，如图210a所示。 如果是扩散形进气道，由于气流在进气

12、道 前缘内壁附近流动方向的转折较大，容易 发生分离，而且一旦发生分离，由于气流 在进气道内作减速流动，分离迅速扩大， 如图210b所示。由此可见，空气流过收敛形进气道时的流动损失比流过扩散形进气道时的小。此外，由于气流在收敛形进气道内作 加速流动，压缩器进口气流速度分布也比较均匀。因此，从动力压缩的效果看，采用收敛形 进气道比较有利。2.比较两种进气道外部阻力的大小在飞行速度比压缩器进口气流速度大得很多的情况下，收敛形进气道前空气的动力压缩 程度很大，气流在进气道前缘外壁附近发生很大的转折（见图211），因而产生严重的气流 分离现象，使进气道外部阻力剧烈增大。对于扩散形进气道，由于气流再在进气

13、道内能够进 行一定程度的动力压缩，进气道前动力压缩的程度减小，气流扩散的程度随着减小，所以在 进气道前缘外壁附近不会发生严重的气流分离现象，外部阻力也就较小。因此，从外部阻力 看，采用扩散形进气道比较有利。综上所述，收敛形进气道的内部流动损失较小， 但在飞行速度比压缩器进口气流速度大得很多的情 况下，外部阻力较大；扩散形进气道的外部阻力较 小，但内部的流动损失较大，尤其在飞行速度较小 的时候，在进气道前缘内壁附近气流容易分离，而 且一旦发生了气流分离现象，分离区将迅速扩大， 在这种情况下，内部流动损失更大。由此可见，收 敛形进气道和扩散形进气道各有优缺点，究竟采用 哪种为好，还必须根据具体情况

14、作具体的分析。根 据大量实验材料得知，当飞行速度未超过压缩器进口气流速度的两倍时，采用收敛形进气道， 外部阻力不大，内部流动损失又较小，所以比较有利；如果飞行速度超过了压缩器进口气流 速度的两倍，则由于收敛形进气道外部阻力过大，采用扩散形进气道就比较有利了。目前在飞行M数小于1.5的超音速飞机上，几乎都是采用亚音速进气道。这是因为，飞 行M数小于1.5时，气流通过正激波的压力损失不大，例如飞行M数等于1.5时，正激波 压力系数可高达0.931（歼6飞机以M数1.35飞行时，压力系数为0.97）；同时，这种进气道 的工作稳定，能适应各种不同的发动机工作状态和飞机的飞行速度；此外，这种进气道不需

15、要调节，构造也简单。超音速进气道的工作原理飞机以超音速飞行时，在进气道前方将产生一道弓形激波。飞行M数超过1.5以后， 进气道进口前的正激波的强度增大，压力损失剧增，发动机推力迅速减小。为了减小激波损 失，在飞行M数大于1.5的飞机上，都采用超音速进气道。它利用激波系增压来达到以最 小的压力损失完成冲压压缩过程。按激波系所处的位置不同，超音速进气道可分为三种：激波系全部在进气道唇口外的， 叫“外冲压式”超音速进气道；激波系全部在进气道内的，叫“内冲压式”超音速进气道; 激波系既在唇口外又在唇口内的，称为“混合式”超音速进气道。下面阐述外冲压式超音速进气道的工作原理。（一）空气流过外冲压式超音速

16、进气道的情形激波理论指出，激波前的气流M数相同时，气流通过斜激波的压力损失小于通过正激 波的压力损失。为了产生斜激波，通常在进气道内安装一个伸到进口外面的锥体，如既一 12所示。超音速气流流过外冲压式进气道的锥体时，发生转折，产生斜激波。气流通过斜 激波以后，速度减小，但是仍然大于音速，必须再通过一道正激波，才能降为亚音速。一般 都设法使这道正激波产生在进气道的进口，所以进入进气道的是亚音速气流。这股气流沿着 管道逐渐向内转折，流向压缩器。可见，外冲压式超音速进气道，实际上是用斜激波和正激波组成的激波系，把气流速度 从超音速阻滞为亚音速的。图212所示的激波系，由一通斜激波和一道正激波组成，叫

17、做 双激波系。这种进气道，叫做双激波系外冲压式超音速进气道。双激波系虽然由两道激波组成，而且其中仍然有正激波，但在相同的飞行M数下，双激 波系比一道激波的压力损失要小。这是因为斜激波的压力损失较小，同时斜激波后的气流M 数较小，则波系中的正激波强度较弱，其压力损失也较小。例如当飞行M数为2.5时，一 道正激波的压力系数为0.5；而由一道激波角为43的斜激波和一道弱正激波组成的双激波 系的压力系数高达0.76。尚若我们在锥面上再做个转折角，则气流通过第一道斜激波后， 遇到锥面上的转折角，又将发生一次转折而产生第二道斜激波和第三道正激波，如图213 所示。这样的进气道，叫做三激波系外冲压式超音速进

18、气道。这种进气道，在第一道斜激波 和一道更弱的正激波的压力损失，小于双激波系中的正激波的压力损失。所以三激波系的压 力损失比双激波系的压力损失小。在一般情况下，增加波系中斜激波的数目，是可以减小压力损失的。但增加斜激波的数 目，会使气流的总转折角增大，为使气流顺利地流入进气道，进气道外壳的内壁必须与波系 后的气流方向平行。因此，激波数目增多，进气道外壳的扩散程度也要增大。这就迫使流过 进气道周围的超音速气流转折角增大，产生强的斜激波，造成较大的外部激波阻力。因此，在实践中一般是根据设计飞行M数的大小，按照尽量减小内部损失和外部阻力的 原则来适当选择激波系。飞行M数在1.52的范围内，采用双激波

19、系。如：歼60型飞 机（设计M数为1.6）的进气道就是双激波系的。当飞行M数大于2以后，则采用三激波系的 或四激波系的比较有利。如歼7飞机（设计M数为2.05）和歼8飞机（设计M数为2.2）的进气 道均采用三激波系。（二）激波系的有利位置斜激波的有利位置斜激波的有利位置，是正好与进气道前缘相交（见图213）。如果斜激波位于进气道前 缘的前面（见图214a），则进气道正前方的空气通过斜激波以后，由于流动方向发生转折， 必然有一部分不能进入进气道，而溢出进气道外边，结果，进入发动机的空气流量减小。如 果斜激波进入进气道（见图214b），则在通道内形成复杂的激波系，压力损失增大。要使斜激波的有利位置

20、恰好与进气道唇口相交，就必须要有合适的激波角才行。根据 激波理论与实验证明：激波角的大小与波前气 流M数和锥体半顶角有关（一般都以半顶角来 说明锥角的大小）。在锥体半顶角为定值的条件 下，波前气流的M数增大，激波角减小；反 之，波前气流的M数减小，激波角增大。在 波前气流M数为定值的条件下，如果锥体半 顶角增大，对气流的阻滞作用增强，激波传播 速度增大，引起激波角增大；反之，锥体半顶 角减小，使激波角减小。为此，外冲压式超音 速进气道，必须根据飞机的设计M数而选择 一定的锥角，以保证斜激波与唇口相交。例如， 歼7飞机的进气道的中心锥体有两个锥角，前 一个锥角1为17.5，后一个锥角 2为 25

21、，气流经过两次转折，产生两道斜激波， 以后又在进口处产生一道正激波，这两道斜激 波和一道正激波相交与进气道前缘。此外，为了适应飞机在不用M数下飞行，中心锥体还应当能够前后移动。当飞行M 数减小时，斜激波角增大，斜激波位于进气道前缘的前面见图214a），锥体必须后移；当 飞行M数增大时，斜激波角减小（见图214b），斜激波将进入进气道，锥体必须前移。正激波的有利位置正激波的有利位置是正好在进气道的进口。如果工作条件发生变化，例如发动机需气 量减小，进气道出口压力增大，正激波就会位于进口的前面（见图215a），斜激波与正激波将相交在进气道前缘的前面，形成三叉形激波。这时，气流通过激波后，流动方向转

22、 折，产生溢流，进入发动机的空气流量减小。如果正激波的位置太前，流入进气道的空气将 只有一部分通过双激波系，另外一部分则只通过接近于正激波的弓形激波，压力损失增大。 如果发动机需气量增大，进气道出口压力减小，正激波就会进入进气道内。由于管道扩散， 超音速气流沿管道作加速流动，结果在管道内形成了强烈的正激波（见图215b），造成很大 的压力损失。为了减小损失，对一定的设计飞行M数，选择恰当的进口面积，使没有溢流时流入进气 道的空气流量等于发动机需要的空气流量，就能使正激波正好位于进气道的进口。但是，在 某一状态工作，发动机的转速不可能绝对稳定，当转速偏高时，需气量增大，进气道出口反 压减小，正激

23、波就会进入进气道内；若转速偏低，进气道出口反压增大，正激波就会位于进 口的前面。这都会破坏正激波不受的有利位置，引起损失增大。为了使进口正激波不受发动机工作变化的影响，通常把进气道作成收敛扩散形，如图2 16所示。通过激波系以后流入进气道的气流在收敛扩散形通道内不断加速，成为超音速 气流。以后，由于进气道出口空气压力较高，在扩散段中部出现激波。气流通过激波后，其速度,5又减小为亚音速。于是，在进气道的扩散段中部好.一了n出现激波。气流通过激波后，其速度又减小为亚二为音速。于是，在进气道的扩散段内就出现了一段 ;/uni耘寥列L 超音速区。在压缩器进口空气压力变化不大的范一 一匕遂溪恣繇W*以幻土 围内，空气压力的变化，只能引起管道内正激波位置不大的移动，而不致影响进口激波系中正激波的位置。这样就保证了进口激波系处在有利位置。这种管道内的正激波一般称为“隔离激波”。有了隔离激波后，虽然管道内压力损失会 增大些，但由于进口激波系始终处于有利位置，压力损失可以保持最小，总的内部损失仍然 较小，所以还是有利的。（三）进气道喘