6层4465.00平米框架行政办公楼设计含计算书建筑结构图

1、目录1绪论41.1 课题背景及目的52 工程概况52.1 工程名称52.2 建设地点52.3 设计原则52.5 建筑等级52.6 抗震设防52.7 气象资料62.8 地质资料62.9 材料选用62.10 楼、屋面使用荷载63 结构平面布置与截面初估73.1 主体工程设计73.2 结构设计方案及布置73.3截面尺寸的初步确定84 框架侧移刚度的计算94.1横梁线刚度计算94.2柱线刚度计算94.3各层柱的侧移刚度计算105 竖向荷载计算及内力计算115.1 计算单元的确定115.2. 竖向荷载计算115.2.1 屋面及楼面活载125.2.2荷载标准值125.2.3 墙荷载标准值135.3 竖向荷

2、载内力计算135.3.1 恒载作用下柱的内力计算135.4 重力荷载代表值计算及荷载汇总255.4.1第一层重力荷载代表值计算及荷载汇总255.4.2第二层至第五层重力荷载代表值计算及荷载汇总265.4.3第六层重力荷载代表值计算及荷载汇总266 水平荷载计算276.1荷载计算276.1.1 横向自振周期计算276.1.2水平作用及楼层剪力计算286.1.3水平作用下的位移验算296.1.4水平作用下框架内力计算297.框架内力组合337.1 结构抗震等级337.2 框架力组合337.3 柱端弯矩设计值的调整377.4 柱端剪力设计值的组合及调整388 截面设计408.1框架梁408.2框架柱

3、439 楼板计算书479.1基本资料：479.2计算结果：479.3跨中挠度验算：489.4裂缝宽度验算：499.4.1、X 方向板带跨中裂缝：499.4.2、Y 方向板带跨中裂缝：499.4.3、左端支座跨中裂缝：509.4.4、下端支座跨中裂缝：519.4.5、右端支座跨中裂缝：519.4.6、上端支座跨中裂缝：5210基础设计5310.1 基础截面计算5310.2 地基承载力及基础冲切验算5410.3 基础底板配筋计算5511楼梯钢筋计算5811.1、荷载和受力计算5811.2、配筋面积计算5911.3、配筋结果6012建筑结构计算总信息6113周期、力与震型70毕业总结82致谢831绪

4、论1.1 课题背景及目的毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为郑州大学水利学院综合办公楼。在毕设前期，我了结构力学、钢筋混凝土设计、建筑结构抗震设计等书籍，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的和指正，使我的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、撰写以及外文的翻译，加深了对范、规程、手册等

5、相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了 Excel。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD、天正等绘图，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2工程概况2.1 工程名称郑州大学水利学院综合行政办公楼2.2 建设地点建设地点：省郑州市科学大道 100 号2.3 设计原则1、满足建筑功能要求2、采用合理的技术措施3、具有良好的经济效果4、考虑建筑美观要求5、符合总体规划要求2.4 工程特点根据设

6、计资料的规划要求，本教学楼建筑要求的主要功能有：值班室，接待室，开放办公区，资料室，多功能厅等。建筑采用钢筋混凝土框架结构。建筑总高度为 22.650m，共六层属多层建筑。，底层 3.6m，其余各层 3.6m。室内外高差为 0.45mm，底层室内设计标高0.000。建筑总面积为 4465.00m2。建筑平面布置图详见建筑施工图。2.5 建筑等级建筑物耐久等级为二级，耐火等级为二级，防水等级为二级。2.6 抗震设防抗震设防烈度为 7 度。2.7 气象资料基本雪压 0.4KN/，准值系数 0.2；基本风压 0.45KN/。2.8 地质资料建筑物场地地形平坦，场地类别：类。表层为耕植土，厚度 0.5

7、0.7 米，其下为粉质粘土，塑性指数 10.5，液性指数 0.25。承载力特征值为 120Kpa。2.9 材料选用混凝土：采用 C30。墙体：墙采用 200 加气混凝土砌块。钢筋：HPB235，HRB4002.10 楼、屋面使用荷载屋面为不上人屋面活载：0.5kN/ m2楼面、走道：2.0kN/ m2消防楼梯：2.0kN/ m23 结构平面布置与截面初估3.1 主体工程设计框架柱与砖墙连接均需间隔 500 高、在柱内预埋并向外伸出长度不小于 1000 的 26 的钢筋与砌体相连接。主体工程内预留洞、预埋件应与其他相关专业配合施工，严禁在结构构件上事后凿洞。、板、梁及混凝土全部单向板底筋短向放置

8、在底层,长向放置在短向筋上。墙上开洞必须满足相关规范要求。框架梁上下立筋除图中注明外均不宜有接头，不可避免时，必须采用焊接接头，同一截面内钢筋的接头面积不多于钢筋总面积的 50%.3.2 结构设计方案及布置根据该工程的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，具体见建筑施工图。主体结构共 6 层，一层层高为 3.6m，二至六层层高为 3.6m。平面布置如图。内外 墙 均采用 200mm250mm600mm 加气混凝土砌块砌筑。楼盖及屋盖均采用钢筋混凝土3.3截面尺寸的初步确定1.、梁截面尺寸的确定梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8 进行估算，取的 1/31/2。本设计中边

9、横为 h=75001/11700mm，截面宽度取 b=7001/3300mm，梁的截面初步定为 bh=300mm700mm。由此估算梁的截面尺寸见表 3.1。表中给出了各层梁的混凝土强度等级，其设计强度 C30 为 fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。表 3.1 梁截面尺寸1、柱截面尺寸3、楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取 120mm。层次砼等级柱 bh(mmmm)15C30600600层次砼等级横梁 bh(mmmm)纵梁 bh(mmmm40080020050040080030070016C304 框架侧移刚度的计算混凝土 C30 的弹性模量 Ec=3104N/mm2。

10、4.1横梁线刚度计算Ib=1.5I0，中框架Ib=2.0I0，其中，I0 为框架结构中，对现浇楼面的边框架梁矩形部分的截面惯性矩，I0=bh3/12。梁的线刚度 ib=EcIb/l，l 为梁的计算跨度5。横梁的线刚度 ib 计算见表 4.1。表 4.1 横梁的线刚度计算4.2柱线刚度计算柱的线刚度 ic=EcIc/h，其中，Ic 为柱的截面惯性矩，h 为柱的计算高度。柱的线刚度 ic 计算见表 4.2。表 4.2 柱的线刚度计算层次Ec(N/mm2)bh(mmmm)Ic(mm4)h(mm)EcIc/l(Nmm)13.01046006001.08101050006.481010263.01046

11、006001.081010360091010Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(Nmm)1.5EcI0/l (Nmm)2.0EcI0/l (Nmm)3.01044008001710981006.310109.4510103.01044008001710954009.44101018.8810103.01042005002.0810927002.3110104.6210103.01042005002.0810954001.1510102.3110103.01042005002.0810942001.4910102.9810104.3各层柱的侧移刚度计算各层柱的

12、侧移刚度计算采用 D 值法，按下式进行计算由上表可见D1/D2=526888/820376=0.6420.7，故该框架为不规则框架。5竖向荷载计算及内力计算5.1计算单元的确定计算单元宽度为 5.25m， 7 轴线至 9 轴线间，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。5.2. 竖向荷载计算5.2.1 屋面楼面标准值：kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2kN/m2小瓷砖层：10 厚高聚物改性沥青防水层：20 厚 1：3 水泥砂浆找平：70 厚珍珠岩保温层:20 厚 1：3 水泥砂浆找平:0.550.40.0220=0.40.70.40.1225=3kN/m20.01217=0

13、.24 kN/m2120 厚钢筋混凝土结构层:12 厚底板抹灰：12 厚水泥石灰膏砂浆合计：0.230 kN/m2.730kN/m5.2.4 墙荷载标准值kN/m2 kN/m2kN/m2外：200mm 厚加气混凝土砌块20 厚粉刷抹灰：0.20 6.5 =1.320.0217=0.686 厚外墙贴面砖0.00619.8 =0.1188kN/m2合计：2.10kN/m2内：200mm 厚加气混凝土砌块0.206.5=1.320 厚粉刷抹灰：0.68kN/mkN/m2合计：1.98女儿墙：20 粉刷抹灰：240 粘土砖6 厚外墙贴砖合计：kN/m2 kN/m2kN/m20.680.2411=2.6

14、40.00619.8 =0.119kN/m23.445.3 竖向荷载内力计算5.3.1 恒载作用下柱的内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图中 q、q代表横梁自重及梁上横墙，为均布荷载形式，11q2、q2 代表房间和走廊的屋、楼面板传给衡量的梯形荷载和三角形荷载，P1、P2 分别代表由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，包括梁自重，屋、楼面板自重和纵墙、女儿墙自重等的重力荷载。（1）第 6 层楼面活荷载，房间为 2.0kN/m2恒荷载作用下横向框架弯矩二次分配(kNm)活荷载作用下横向框架弯矩二次分配(kNm)上柱下柱右梁上柱下柱右梁-0.7960.2040.145-0.5650

15、.2900.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18530.313.60-73.6030.317.9873.607.29-6.75-25.50-10.24-25.50-13.0715.16-11.7015.16-3.29-11.70-3.833.99-12.752.007.77-12.757.773.9833.7740.97-72.1273.02-23.19-30.48-19.330.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18530.313.60-73.6030.317.9873.607.29-6.75-25.50-10.24-25.50-13.0

16、715.16-11.7015.16-3.29-11.70-3.833.99-12.752.007.77-12.757.773.9833.7740.97-72.1273.02-23.19-30.48-19.330.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18530.313.60-73.6030.317.9873.607.29-6.75-25.50-10.24-25.50-13.0715.16-11.7015.16-3.29-11.70-3.833.99-12.752.007.77-12.757.773.9833.7740.97-72.1273.02-23.19-30.48-1

17、9.330.5060.3640.1300.1030.4010.2890.20735.423.60-73.6025.489.173.607.29-7.27-28.31-10.24-20.40-14.6115.16-5.83-3.64-4.20-1.494.55-12.750.843.282.371.6944.7524.88-69.0271.72-30.49 12.44-18.03-23.21 9.020-6.224.951.276.220-0.75-1.03-2.93-1.515.39-0.39-3.98-1.020.640.45-3.751.760.906.36-6.366.56-4.92-1

18、.640.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18510.770-24.8810.772.8424.880-1.93-7.50-4.11-7.50-3.845.39-4.525.39-0.97-4.52-1.121.42-3.750.572.19-3.752.191.1211.6411.64-24.1324.94-9.06-9.06-6.830.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18510.770-24.8810.772.8424.880-1.93-7.50-4.11-7.50-3.845.39-4.525.39-0.97-4.52-1.121

19、.42-3.750.572.19-3.752.191.1211.6411.64-24.1324.94-9.06-9.06-6.830.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18510.770-24.8810.772.8424.880-1.93-7.50-4.11-7.50-3.845.39-4.525.39-0.97-4.52-1.121.42-3.750.572.19-3.752.191.1211.6411.64-24.1324.94-9.06-9.06-6.830.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18510.770-24.8810.772.

20、8424.880-1.93-7.50-4.11-7.50-3.844.53-3.514.53-0.97-3.51-0.921.42-3.60.542.1-3.62.11.4611.7911.79-23.9324.91-9-9.-6.490.5060.3640.1300.1030.4010.2890.2070-24.8824.880-4.11-7.19-5.150.790.2-6.4-9.06-3.212.594.53-1.6415.489.063.23-2.56-9.98-1.281.62-3.6-1.18-0.420.20.796.86-23.3524.4-12.79 3.43雪荷载作用下横

21、向框架弯矩二次分配(kNm)上柱下柱右梁上柱下柱右梁-0.7960.2040.145-0.5650.2900-6.934.622.316.930-1.69-0.51-3.38-1.345.54-0.85-3.13-1.561.160.84-4.341.680.667.03-7.037.24-6.04-1.190.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18511.080-27.7111.085.5427.710-4.35-8.68-2.56-8.68-3.452.31-2.275.54-2.18-2.27-1.132.77-1.690.561.12-4.341.120.45

22、11.1214.36-25.4826.69-9.25-11.9-5.560.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18511.080-27.7111.085.5427.710-4.35-8.68-2.56-8.68-3.455.54-3.565.54-2.18-3.56-1.782.77-4.341.022.04-4.342.040.8113.0613.06-26.1327.15-10.98-10.98-5.20.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18511.080-27.7111.085.5427.710-4.35-8.68-2.56-8.68

23、-3.455.54-3.846.25-2.18-3.84-1.922.77-4.341.12.2-4.812.20.8712.7813.49-26.2727.23-10.82-11.29-5.140.4330.4330.1140.0930.3610.3610.18511.080-27.7111.085.5427.710-4.35-8.68-2.56-8.68-3.455.546.25-2.182.77-4.34-4.81-3.84-3.84-1.921.12.22.20.8712.7813.49-26.2727.23-10.82-11.29-5.140.5060.3640.1300.1030.

24、4010.2890.20712.55.54-1.4216.620-27.7127.7108.986.23-4.8-9.61-2.43.12-4.34-1.02-0.710.230.475.84-24.5926.26-13.48 2.29-2.56-6.94-3.80.340.18-6.6-6.18-3.3荷载引起的剪力5.4 重力荷载代表值计算及荷载汇总5.4.1 第一层重力荷载代表值计算及荷载汇总：梁重力统计表柱重力统计表计算高度（mm）截 面（mm）密 度体 积数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）类别（KN/m3） （m3）3600600600251.2963232.410371037

25、柱合计内外填充墙重的计算：墙重力统计表楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板的 1.2 倍计算）：楼板面积：8.553.8 +36.85.4+2.64.22-5.46.4=658.4m2楼梯面积: 4.25.12+5.46.4= 77.4m2总计算长度墙计算高度 墙厚计算值 折减类别（m）（m）（m）系数荷载标准值总 重（KN/m3） （KN）外墙内墙合842.90.20.657221.746.22.80.20.6583.23.10.259.12.90.2计7117.77361.17239.9940.4截 面（mm）荷载标准值计算长度（m)（KN/m）总 重（KN）40080074.68.425.6

26、02.73628.1829.9365.81824300700200500148.2134合计 :恒载=楼梯恒载+楼板恒载:77.44.191.2 + 658.44.19=3147.8KN活载：2.077.41.2+2.0658.4 =1502.7KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G 恒+0.5G 活=940.41.05 + 10371.05+ 3147.8 + 1502.70.5= 7817.42KN注：柱和墙上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。5.4.2 第二层至第五层重力荷载代表值计算及荷载汇总从一层起即为标准层 ,所以二层、三层、四层、五层的重力荷载代表值为G

27、2=7817.42KNG3=7817.42KNG4=7817.42KNG5=7817.425.4.3 第六层重力荷载代表值计算及荷载汇总梁重力荷载（同一层）：1842KN柱重力荷载（同一层）：1037KN女儿墙重的计算： 141.20.60.2141.05=249.1KN楼板恒载:735.85.71=4201.6KN活载：735.80.5=367.9KN雪载：735.80.45=331.1KN由以上计算可知，五层重力荷载代表值为G5=G 恒+0.5G 活=18421.05.6+ 940.41.05 + 249.1 +（367.9+331.1）0.5=8717.2KN集中于各楼层标高处的重力荷载

28、代表值 G i 的计算结果如下图所示：重力荷载代表值6 水平荷载计算6.1荷载计算6.1.1 横向自振周期计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法，按下式进行计算基本自振周期17817.447804.252688890.7390.736.1.3水平作用下的位移验算水平作用下框架结构的层间位移 i 和顶点位移 i 分别按下式进行计算621.68717.2188291.520.3081001.211001.215187817.4140713.20.231750.911752.12414.47817.4112570.560.184598.122350.24310.87817.484427.90

29、.138448.602798.8427.27817.456285.280.092299.063097.9013.67817.428142.640.047152.783250.682、框架弯矩、剪力及柱轴力分别按下式进行计算43.62350.248203762316466.360.770.45107.50131.3933.62798.848203762316479.080.770.45128.11156.5823.63097.908203762316487.460.770.50-0.05=0.45141.69173.1715.03250.685268881589498.061.0690.65-0

30、.05=0.60294.18196.12注：柱轴力中的负号表示拉力，当为左作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。(kNm)(kNm)(m)(kN)(kNm)(kNm)(m)(kN)(kN)(kN)637.4523.755.411.3347.7347.732.735.35-11.33-24.02558.8445.805.419.3892.0592.052.768.18-30.71-72.82481.7867.545.427.65135.76135.762.7100.56-58.36-145.733104.0788.025.435.57176.93176.932.7131.05-93.

31、93-241.212111100.425.439.15201.85201.852.7149.51-133.08-351.561151.5112.605.448.91226.33226.332.7167.65-181.99-470.37 横向框架内力组合7.1、结构抗震等级查建筑抗震设计规范（GB50011-2001）可知，本设计的框架为三级抗震等级。7.2、框架内力组合为提高框架结构的延性，对竖向荷载作用下的负弯矩进行调幅。现浇框架结构的调幅系数 取 0.8。RE 为承载力抗震调整系数，RE 取值见表承载力调整系数取值注：轴压比小于 0.15 的偏心受压柱，RE 取 0.75。由于风荷载作用下

32、的组合与考虑组合相比一般较小，对于结果设计不起控制作用，故不予考虑。本设计考虑三种内力组合（1）竖向荷载与水平作用下的组合S=1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk(7.11)（2）荷载效应控制的组合S=1.35SGk+1.40.7SQk(7.12)（3）可变荷载效应控制的组合S=1.2SGk+1.4SQk(7.13)7.2.1、框架力组合跨间最大弯矩的计算：根据弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。（1）均布荷载和梯形荷载作用下结构构件正截面受弯、受压斜截面受剪梁偏心受压柱RE0.750.800.85。内力组合计算结果见附表 1、2、3。7.3柱端弯矩设计值的调整（1）A 柱第

33、 6 层 框架顶层无需调整第 5 层 柱顶轴压比267.101.15=307.17kNm（2）B 柱调整过程同 A 柱A、B 柱端弯矩设计值的调整结果见下表：横向框架 A端组合弯矩设计值调整表 3.29.b 横向框架 B端组合弯矩设计值调整7.4 柱端剪力设计值的组合及调整以第 6 层 B 柱为例，说明计算过程。恒载剪力设计值调整8 截面设计8.1框架梁以第 1 层 BC 跨梁为例，说明计算过程。1、梁的正截面受弯承载力计算从内力组合表中分别选出 AB 跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并按下式将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。kNm，故为第一类 T 形截面。故截面尺

34、寸满足要求。0.7 ftbh0=0.71.43200465=121.09kNREV=107.58kN即可按构造要求配筋。选用箍筋 28，Asv=n Asv1=250.3=101mm2箍筋间距加密区为 100，非加密区为 200。纵向构造钢筋为 48.2框架柱1、轴压比验算A 柱 Nmax=2469.10kN第 1 层轴压比ftbh0(kN)132.99132.99132.99132.99选用箍筋28282828Asv=nAsv1(mm2)101101101101(mm)构造构造537构造实配箍筋间距 s(mm)100/200100/200100/200100/200(%)0.1680.1680

35、.1680.168(%)0.1630.1630.1630.163H 为柱的高度。u=(9+6.48)/2.31=6.70，l=0，min=0 l0=1+0.15(6.70+0)5=10.03m，l0=(2+0.20) 5=10m，故 l0=10m剪跨比115473160737439281(mm2)实配钢筋129楼板计算书9.1 基本资料：1、房间：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：荷载标准值：g 4.19 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx =8400mm；计算跨度Ly =4050 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C

36、30；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。9.2 计算结果：Mx =(0.00362+0.04050/5)*(1.20*4.2+1.40*1.0)* 4.12 =1.24kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.01633+0.09899/5)*(1.4*1.0)* 4.12 =0.83kNMMx=1.24 +0.83 =2.07kNMAsx= 240.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.200%， 0.209%My =(0.04050+0.00362/5)*(1.20*4.2+1.40*1.

37、0)* 4.12=4.35kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.09899+0.01633/5)*(1.4*1.0)* 4.12 =2.35kNMMy=4.35 +2.35 =6.69kNMAsy= 240.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200%， 0.209%Mx =0.05658*(1.20*4.2+1.40*2.0)* 4.12 =7.26kNMAsx= 278.03mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200%， 0.209%My =0.08297*(1.20*4.2+1.40*2.0)*

38、4.12 =10.65kNMAsy= 369.41mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.200%， 0.279%9.3 跨中挠度验算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准组合计算的弯矩值9.3.1、 挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.00362+0.04050/5)*(1.0*4.2+1.0*2.0)* 4.12 =1.19kNMMq=(0.00362+0.04050/5)*(1.0*4.2+0.5*2.0)* 4.12 =1.00kNMEs 200000.N/mm2Ec 29791.N/mm2Ftk 2.01N/mm2Fy 360.N/

39、mm29.3.2、 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 1.19/(0.87* 101.* 251.) =53.89N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 60000.=0.00419 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00419*5

40、3.89) = -4.676当 0.2 时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 =6.713、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 101.=0.00249、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 200000.* 251.*101.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00249/(1+3.5*0.00)=967.04k

41、NM9.3.3 、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.09.3.4、 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs（混凝土规范式 8.2.2）B1.19/1.00*(2-1)+1.19*967.04 =526.011kNM9.3.5、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00254* 6.2* 4.14/ 526.011=8.057mmf / L 8.057/4050.= 1/503.，满足规范要求！9.4裂缝宽度验算：9.4.1、X 方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变

42、不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 1.19*106/(0.87*93.* 251.) =58.53N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 60000.=0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01*58.53) = -1.128当 0.2 时，取 0.2max

43、cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 58.5/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) =0.013，满足规范要求！9.4.2、Y 方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 4.19*106/(0.87* 101.* 251.) = 189.52N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5

44、*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 60000.=0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 189.52) =0.412max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式8.1.21）max2.1*0.412*189.5/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) =0.084，满足规范要求！9.4.3、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ft

45、k / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 5.74*106/(0.87* 101.* 251.) = 260.10N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 60000.=0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 260.10) =0.599max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 8.1.2

46、1）max2.1*0.599*260.1/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) =0.167，满足规范要求！9.4.4、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 8.42*106/(0.87* 101.* 335.) = 286.10N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1

47、.24）te 335./ 60000.=0.006当 te0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 286.10) =0.644max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式8.1.21）max2.1*0.644*286.1/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) =0.197，满足规范要求！9.4.5、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 *

48、ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 5.74*106/(0.87* 101.* 251.) = 260.10N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 251./ 60000.=0.004当 te0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 260.10) =0.599max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 8.1.21）max2.1*0.599*260.1/200000.*(1.9*20.+0.08* 8

49、.00/0.01000) =0.167，满足规范要求！9.4.6、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk)（混凝土规范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 8.1.33）sk 8.42*106/(0.87* 101.* 335.) = 286.10N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24）te 335./ 60000.=0.006当 te0.01 时，取te 0.01

50、1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 286.10) =0.644max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 8.1.21）max2.1*0.644*286.1/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) =0.197，满足规范要求！10基础设计扩展基础系指柱下钢筋混凝土独立基础和墙下钢筋混凝土条形基础，本设计采用柱下钢筋混凝土独立基础。按受力性能，柱下独立基础有轴心受压和偏心受压两种。当受力性能为偏心受压时，一般采用矩形基础。10.1 基础截面计算按建筑地础设计规范要求,当采用独立基础或条形基础时，基础埋深指基础底面

51、到室内地面的距离,至少取建筑物高度的则（1）第二组荷载11楼梯钢筋计算书11.1、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力折板处取梯板厚度,在处取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（kn/m）：装修荷载Qz=1.00；活载Q=2.00；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.,1.*0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb梯板均布荷载；Qbt梯板弯折荷载；Q均布荷载；Q楼面均布荷载；(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=9.852 Qp=7.600Qbt=7.000； Qw

52、=10.060；11127.7811.996.079.170.000.000.000.0011.3、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：0楼梯板及板保护层厚度：受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋= 8休息受力钢筋=11123 25无2 25无8200无无无无无无无12 建筑结构的总信息总信息.结构材料信息:混凝土容重 (kN/m3):钢材容重 (kN/m3):水平力的夹角 (Rad):室层数:竖向荷载计算信息:风荷载计算信息:力计算信息:特殊荷载计算信息:结构类别:裙房层数:转换层所在层号：墙元细分最大控制长度(m)墙元侧向节点信息:是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法钢砼结构Gc

53、 Gs ARF=25.5078.000.000MBASE=按模拟施工加荷计算方式 计算 X,Y 两个方向的风荷载计算 X,Y 两个方向的不计算框架结构力MANNEX= MCHANGE=DMAX=节点是002.00层间剪力比层间位移算法风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2):地面粗糙程度:结构基本周期（秒）:体形变化分段数:WO =C 类T1 = MPART= NSTi = USi =0.450.00161.30各段最号:各段体形系数:信息 .振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联)计算振型数:烈度:场地类别:CQCNMODE=157.002NAF KD=设计分组:一组特征周期TG

54、Rmax1 Rmax2=0.350.080.50多遇影响系数最大值影响系数最大值框架的抗震等级: 剪力墙的抗震等级:活荷质量折减系数:周期折减系数:结构的阻尼比 (%):是否考虑偶然偏心:NF NW RMC TC=330.500.605.00D是是是否考虑双向扭转效应:斜交抗侧力构件方向的附加数=0活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数柱、墙活荷载是否折减传到基础的活荷载是否折减从第 1 到 6 层折算折算-柱，墙，基础活荷载折减系数-计算截面以上的层数折减系数12-34-56-89-20 201.000.850.700.650.600.55调整信息 .中梁刚度增大系数：弯矩调幅系数：梁设计弯矩

55、增大系数：连梁刚度折减系数： 梁扭矩折减系数：BK BT BM BLZ TB RSF KQ1 KQ2 NTL RTLCPCOEF91=1.000.851.000.700.401.000001.001.15全楼0.2Qo0.2Qo力放大系数：调整起始层号：调整终止层号：顶塔楼内力放大起算层号：顶塔楼内力放大：九度结构及一级框架超配筋系数是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层力 IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的剪力墙加强区起算层号 强制指定的薄弱层个数力IREGU_KZZB LEV_JLQJQNWEAK=010配筋信息 .强度柱主筋强度墙主筋强度(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2

56、):IB IC IW=360360360强度 (N/mm2): 柱箍筋强度 (N/mm2): 墙分布筋强度 (N/mm2):最大间距 (mm):柱箍筋最大间距 (mm):墙水平分布筋最大间距JB JC JWH SB SC SWH RWV=300300210100.00100.00200.000.30(mm):墙竖向筋分布最小配筋率 (%):设计信息 .结构重要性系数:柱计算长度计算原则:部分简化:是否考虑 P-Delt 效应：柱配筋计算原则:钢构件截面净毛面积比:梁保护层厚度 (mm):柱保护层厚度 (mm):RWO =1.00有侧移刚域否按单偏压计算RN BCB ACA=0.8530.003

57、0.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息 .恒载分项系数: 活载分项系数: 风荷载分项系数:CDEAD= CLIVE= CWIND= CEA_H= CEA_V=1.201.401.401.300.500.000.700.600.50水平竖向力分项系数:力分项系数:特殊荷载分项系数:活荷载的组合系数:风荷载的组合系数:活荷载的重力荷载代表值系数:CSPY CD_L CD_W CEA_L=剪力墙底部加强区信息.剪力墙底部加强区层数剪力墙底部加强区高度(m)IWF=2Z_STRENGTHEN=8.60*各层的质量、质心坐标信息*层号塔号质心 X质心 Y (m)

58、18.46518.57918.579质心 Z (m) 23.00019.40015.800恒载质量 (t) 687.6726.8726.8活载质量 (t) 17.361.661.665411118.67418.66018.66032111118.66018.66018.66018.57918.57918.54912.2008.6005.000726.8726.8769.361.661.661.6活载产生的总质量 (t):恒载产生的总质量 (t):结构的总质量 (t):恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载325.3484364.0674689.415结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质

59、量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)*各层构件数量、构件材料和层高*层号塔号梁数(混凝土)柱数(混凝土)墙数(混凝土)层高(m)累计高度(m)12345611111194(30)94(30)94(30)94(30)94(30)94(30)32(30)32(30)32(30)32(30)32(30)32(30)0(25)0(25)0(25)0(25)0(25)0(25)5.0003.6003.6003.6003.6003.6005.0008.60012.20015.80019.40023.000*风荷载信息*层号塔号覆弯矩 Y风荷载 X剪力 X倾覆弯矩

60、X风荷载 Y剪力 Y倾6359.851053.442052.033350.22133.1333.1119.399.9499.9130.7463.9349.292.73192.7128.0892.0680.284.72277.4127.58119.51110.583.22360.6127.58147.11640.183.22443.84948.017745.0138.31185.42567.2115.58559.4=计算信息=Project FileName: 123计算日期开始时间:2011. 4.2917: 4:46可用内存:976.00MB第一步: 计算每层刚度中心、度等信息开始时间:17