专家论证通过后的挑飘板模板支撑施工方案

1、专家论证通过后的挑飘板模板支撑施工方案在XXXXX程建设中遇到女儿墙顶飘板的外飘宽度比较大，支撑高度比较高，模板支撑困难等情况，如果采用拆除原有脚手架后在地面重新起搭垂直支撑的做法，所耗费的材料、人工及时间比较多。现采用利用悬挑脚手架立杆，以支撑悬挑结构部分荷载，虽然规范规定外墙脚手架立杆不可用于承重， 但在特殊情况下，且采用一定的技术措施是否可行，如果可行，不但节约开支，也可在特殊场合下脚 手架的使用提供一定的经验。1工艺原理利用原有外脚手架部分卸载，并在女儿墙顶悬挑飘板以下二层增设 3根斜撑立杆和外脚手架来实 现模板支撑的方法。2工艺流程和操作要点工艺流程搭设双排悬挑式钢管脚手架一增设架体

2、支撑斜杆及水平悬杆一进行架体加固处理一设置水平杆撑杆一扣件的加强一连墙杆的设置一进行悬挑女儿墙飘板底模支撑搭设一稳定性验算一支架的验收。增设架体支撑挑杆进行架体加固处理（如下图所示）墙顶悬挑飘板以下十八、九层楼板处将挑杆底扫地杆与柱固结， 防止杆脚位移，另一端与连墙杆 用直角扣件连接固定。二是挑（立）杆 外墙脚手架与框架柱加强固结。I 1 jib厘山7Q.BC0UL67.200 口 一女儿埔二天悬把飘板模板.支撑剖面网*邕 3.汽:二军连墙杆的设置1）在挑杆撑点处附加水平连系杆，水平连系杆通过短钢管与顶层柱子箍紧连接。水平连系杆 间距与顶柱子相同，做法详见下图二所示。水平连系杆通过短钢管与双排

3、钢管立柱箍紧连接做法详见下图一所示 驰加设钢管示意图UD图4.6.2附加水平连系杆搭设平面图进行悬挑女儿墙飘板底模支撑搭设采用18mm厚九夹板作为女儿墙及梁板模板，45X 95木防作为托木，648x 3.0mm钢管及45X 95木枋短顶作为模板的垂直支撑。脚手架体与建筑物之间的封闭要求：兜网的设置：用安全网挂设在脚手架和外墙之间，将建筑物封闭起来，防止落人落物，网不宜绷得太紧。兜网的绑扎要求：安全网安装时，边绳应与支撑靠近，系结点应均匀分布，且距离不得大于75cmi系点连接牢固可靠。安装平网应与水平面相平或外高里低，一般以15为宜。网安装时不宜绷紧。脚手架的稳定性验算：一、参数信息 :1.模板

4、支架参数横向间距或排距(m):1.00 ；纵距 (m):1.00 ；步距 (m):1.50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20 ；模板支架搭设高度(m):5.40 ；采用的钢管(mm):48X3.0 ;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式: 双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80 ；单位:(mm)模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：1m的面板作为计算单元面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100X 1.8 2/6 = 54 cm 3;I = 100 X 1.8 3/12

5、 = 48.6 cm 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):11500 ；面板抗弯强度设计值(N/mm2):29 ；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400 ；木方的间隔距离(mm):350.000 ；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000 ；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000 ；木方的截面宽度(mm):45.00 ；木方的截面高度(mm):95.00 ；;模板面板的按照三跨连续梁计算q面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：qi = 25.1 X 0.1 X 1+0.3 X 1

6、 = 2.81 kN/m ;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2.5 X1= 2.5 kN/m ;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下其中：q=1.2 X 2.81+1.4 X 2.5= 6.872kN/m最大弯矩 M=0.1 X 6.872 X 0.35 2= 0.084 kN - m面板最大应力计算值(T = 84182/54000 = 1.559 N/mm 2;面板的抗弯强度设计值用=29 N/mm 2;面板的最大应力计算值为1.559 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 29 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公

7、式为0.677对100球fv=/250其中 q = 2.81kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677 X2.81 X 3504/(100 X 11500X 48.6 X 104)=0.051 mm；面板最大允许挠度 V=350/ 250=1.4 mm ;面板的最大挠度计算值0.051 mm小于 面板的最大允许挠度1.4 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别J为:W=4.5X 9.5 X 9.5/6 = 67.69 cm 3;I=4.5 X 9.5 X 9.5 X 9.5/12 = 321.52 cm 4;方木楞计算简图.荷载的计算

8、： 钢筋混凝土板自重(kN/m):q尸 25.1 X 0.35 X0.1 = 0.878 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3 X0.35 = 0.105 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):P1 = 2.5 X0.35 = 0.875 kN/m ;.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载 q = 1.2X (q 1 + q 2)+ 1.4 XPi = 1.2 X (0.878 + 0.105)+1.4 X 0.875 = 2.405kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql方木最大应力计

9、算值= 0.1 X 2.405 XI2 = 0.241 kN - rn(r= M /W = 0.241 X 106/67687.5 = 3.553 N/mm 2;方木的抗弯强度设计值用=13.000 N/mm 2;方木的最大应力计算值为3.553 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足：r = 3V/2bh n r其中最大剪力：V = 0.6 X 2.405 X1 = 1.443 kN ;方木受剪应力计算值T = 3 X 1.443 X 103/(2 X45X 95) = 0.5 06 N/mm2;方木抗剪强度设计值r = 1.4 N/m

10、m 2;方木的受剪应力计算值0.506 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求！.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下0.677虱寸10057V = /25O均布荷载 q = q 1 + q 2 = 0.984 kN/m ;最大挠度计算值v = 0.677 X 0.984 X 10004 /(100 X 9500X 3215156.25)= 0.218 mm ;最大允许挠度V=1000/ 250=4 mm ;方木的最大挠度计算值0.218 mm小于 方木的最大允许挠度4 mm,满足要求！四、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷

11、载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.646 kN ;pppppp pppIODO10301000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图（mm）4 6974.6671601L6012#2.041J D.E454506055.153 5.1592582508心 口 50133p-ni3.4913.4913 253.2527g42.704支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.788 kN - m ;最大变形Vmax = 2.41 mm ;最大支座力Qmax = 8.404 kN;最大应力 （T = 787961.559/44

12、90 = 175.493 N/mm 2;支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值175.493 N/mrm小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm,满足要 求！支撑钢管的最大挠度为2.41mm小于1000/250,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 8.404 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满

13、足要求！六、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：Nsi = 0.138 X5.4 = 0.747 kN ;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。模板的自重(kN):Ng2 = 0.3 X1X1 = 0.3 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N33 = 25.1 X 0.1 X 1X1 = 2.51 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = N G1+N32+N33 = 3.557 kN ;.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = (2.5+2 ) X1

14、X1 = 4.5kN;.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N g + 1.4N q = 10.569 kN ;七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：翻其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 10.569 kN ;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm ;A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49 cm3;6 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;L

15、0-计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，按下式计算l 0 = h+2ak1-计算长度附加系数，取值为1.155;u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; u = 1.7a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.5+0.2 X2 = 1.9 m ;L0/i = 1900 / 15.9 = 119;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.458钢管立杆的最大应力计算值；(T =10568.832/ (0.458 X 424) = 54.425 N/mm 2;钢管立杆的最大应力计算值o- = 5

16、4.425 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值用=205N/mrm,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l o = k ik2(h+2a)ki -计算长度附加系数按照表1取值1.185 ;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.9按照表2取值1.005 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k k(h+2a) = 1.185 x 1.005 x (1.5+0.2 X2) = 2.263 m ;Lo/i = 2262.758 / 15.9 = 142;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.34 ;钢管立杆的最大应力计算值；(7=10568.8

17、32/ (0.34 X424) = 73.313 N/mm 2;钢管立杆的最大应力计算值l 73.313 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值用=2052N/mm,湎足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数ki步距 hG)h0.90.9hL211 5K2.1kl1.2431 185I, 167I. 163表2模板支架计篁长度附加系数U2HG) 46E10121416IS20253035401.351.01 0141.0251.0391.0421.0541.0511 001l.DS?L 113L1371 1551 1731,44LO

18、L0121 0221.0311.0391 0471 0561.0641.0721.09211111 l凶1. 1491.531.01.0071.0151 0241 3311.0391.0471 C551.0621.0791.0971. 1141 1321.B21.01.0071.0141 0211.0361.0431.C51L0S61.074i.09C1.1051 1231.901.01.0071.0141.0201.02b1,0331.0401.0461.0521,0671.0011 0951. Ill1.921.0LOOT1 0121.0181.0241.0301.0351.0421.04

19、&1.0621.0761.0901. 1042.04101 0071 0121.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871. 101之251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701.0811.0942 TO1.01.0071.0101.0161 0201.0271.0321 0371.0421.0531.0661.0781.GS1以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求地基承载力设计值:fg = f gkX kc = 120X1=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =10.569/0.25=42.275 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值： N = 10.569 kN ；基础底面面积： A = 0.25 m 2 。p=42.275 f g=120 kpa。地基承载力满足要求！3 材料与设备材料的选用小48 x 3.0mm钢管、模板采用18mm厚胶合板、45x 90mm面木杨、M20花蓝螺栓和