脚手架搭设施工组织设计方案

1、PAGE 脚手架搭设施工方案一、工程概况1、工程名称： 2、工程地点： 3、结构类型：本工程为二层现浇钢筋混凝土框架结构。4、建筑面积：总建筑面积为7246.96M2。5、结构设计：抗震设防烈度为6度，标准冻深0.85米，基础采用独立基础，主体结构为全现浇钢筋混凝土框架结构。 二、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ-99；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4、施工组织设计及施工图纸。三、脚手架材料要求1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中

2、Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。3）、脚手板采用

3、50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。1.地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照35找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后

4、要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。2.排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为35。在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。3.外脚手架搭设的构造要求搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，

5、采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；a.立杆：全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50；各接头中心距主节点的距离不大于60。b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的距离不大于50。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直

6、角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10；伸出里排大横杆距结构外边缘15，且长度不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设

7、置一道，斜杆与地面的夹角在4560度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。f.脚手板：脚手板采用松木，厚5、宽3545、长度不少于3.5米的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.

8、2的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架

9、体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。h.防护设施：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2米，作业层下步架处设一道水平兜网。示意图如下所示：室外平网示意图作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18高的挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i. 脚手架出入口的构造：大小为45米（宽高）的防护棚，上铺50厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步

10、，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：j. 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏，侧边底部设18高的挡脚板。4、框架梁板脚手架的构造要求a.立杆：纵横向立杆间距0.7*0.8 m，允许搭设偏差5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10 cm

11、。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。b.横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意如下图所示：c.剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，四角应设抱角斜撑，中部每隔10 M沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均应由下而上连续设置。d.架板铺设：因本工程架高大于4m，架板必须满铺。e.接头节点要

12、求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中f.梁板模板支架的搭设要求1.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；2.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合扣件架规范的规定；3.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；4.确保每个扣件的拧紧力矩控制在4560N.M；5.地基支座的设置和承载力均应达到设计要求；g.施工作业要求1.上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。2.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。3.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过

13、程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。五、脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可

14、靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。六、安全施工技术措施6.1.材质及其使用的安全技术措施6.1.1.扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。6

15、.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。6.1.5.严禁将外径48与51的钢管混合使用。6.2.脚手架搭设的安全技术措施6.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。6.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连

16、墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。6.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。6.2.7.外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。6.3.脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚

17、手架部件。6.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。6.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。6.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。6.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。6.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。七、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规

18、范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息: 1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参

19、数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数河北省市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.0

20、9；基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和

21、跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.2002+0.101.4701.2002 =0.234 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.2002-0.1171.4701.2002 =-0.275 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.234106,0.275106)/5080.0=54.134 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 54.134 N/mm2

22、 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.948 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 12

23、00.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 1.260 = 1.996 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算

24、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9961.050/3 = 0.698 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.705 kN.m； = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起

25、的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.378 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)

26、=7.000 与 10 mm,满足要求四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0

27、001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1161 NG1 = 0.11612.000 = 1.393 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35021.200(1.050+0.3)/2 = 0.567 kN； (3)栏

28、杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11021.200/2 = 0.132 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20012.000 = 0.072 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风

29、压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.164+ 1.43.780= 7.889 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.8

30、51.4NQ = 1.22.164+ 0.851.43.780= 7.095 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.200 1.8002/10 = 0.079 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.889 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.

31、119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7889.000/(0.186489.000)=86.737 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 86.737 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.095 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

32、 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7095.240/(0.186489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2； 立杆稳定性计算

33、= 93.649 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求。七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.20.771 +1.43.780)/(1.20.116)=89.207 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下

34、式调整且不超过50米： H = 89.207 /(1+0.00189.207)=81.901 m； H= 81.901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.07

35、9 /(1.4 0.85) = 0.067 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.20.771+0.851.4(3.780+0.1864.8900.067/5.080)/(1.20.116)=84.694 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 84.694 /(1+0.00184.694)=78.081 m； H= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压

36、值 Wk = 0.172 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.116 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.116 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=

37、0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.116Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.116小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =78.836

38、kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.095 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=78.836 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！附录资料：不需要的可以自行删除某大厦基坑支护施工组织设计方案目录 TOC o 1-3 第一章 工程概况 PAGEREF _Toc207112836 h 2第二章 地质条件 PAGEREF _Toc207112837 h 5第三章 施工准备 PAGEREF _Toc207112838 h 6第四章 施工顺序 PAGEREF _Toc207112839 h 7第五章 土钉施工 P

39、AGEREF _Toc207112840 h 8第六章 土钉施工的配合要求 PAGEREF _Toc207112841 h 15第七章 土钉抗拉拔试验 PAGEREF _Toc207112842 h 17第八章 施工监测及应急措施 PAGEREF _Toc207112843 h 17第九章 施工机械与人员配备 PAGEREF _Toc207112844 h 25第十章 工程进度计划与工期保证措施 PAGEREF _Toc207112845 h 26第十一章 工程质量保证措施 PAGEREF _Toc207112846 h 27第十二章 安全生产与文明施工保证措施 PAGEREF _Toc207

40、112847 h 30第十三章 应提交的交工资料 PAGEREF _Toc207112848 h 31工程概况（一）建筑工程概况拟建场地位于台州市区人民西路北，东临天开大厦，南临小内河，西靠市花鸟市场，北临住宅楼。拟建建筑物包括主楼和裙房，主楼地上为2125 层（共3 幢），框架-剪力墙结构，裙房2 层，框架结构，均设1 层地下室，基础桩型采用大直径钻孔灌注桩。（二）基坑工程概况1.基坑概况地下室基坑呈发V 形，长约150m，宽约25m， 基坑开挖较深，大面积开挖深度为5.2m 。自然地面平整相对标高为-0.500m，基坑开挖深度考虑到地梁垫层底（垫层厚200mm ）标高为-5.700。2.周

41、边环境拟建场地所濒临的花鸟市场、小内河、天开大厦距基坑均较远，对基坑的影响较小。但场地内有一些临时设施距基坑较近：基坑南侧为施工临时设施，距基坑开挖底边线约3.2m；基坑西侧围墙距轴线约8.5m，基坑边有一配电房，在围护施工中需拆除；基坑东南角距基坑开挖底边线约5.8m 处有一配电房，东北角为现场施工道路，在施工中应进行保护和考虑。3.围护结构设计要求（1）本工程拟采用单一的土钉墙围护结构。具体剖面结构如下所示：1-1 剖面：采用土钉墙、两排木桩、竖向土钉相结合的结构形式。基坑上部2.4m 采用单一土钉墙，基坑边壁按1:0.6 放坡，共设置三排土钉，土钉长1215m，同时基坑顶部打入一排6m

42、长竖向土钉，间距500mm。下部垂直开挖至坑底，共设置三排土钉，土钉长1215m， 同时配合两排木桩施工，可有效的防止基坑的隆起和滑移。2-2 剖面：采用土钉墙、两排木桩相结合的结构形式。基坑边壁按1:0.7 比例放坡至坡底，共设置五排土钉，土钉长1215m。同时在基坑底部打入两排木桩，可有效防止基坑的隆起和滑移。3-3 剖面：采用土钉墙、木桩、竖向土钉相结合的结构形式。基坑上部2.4m 采用单一土钉墙，基坑边壁按1:0.6 放坡，共设置三排土钉，土钉长1518m， 在基坑顶部打入一排6m 长竖向土钉。下部垂直开挖至坑底，共设置三排土钉，土钉长15m，同时配合两排木桩施工，可有效的防止基坑的隆

43、起和滑移。此种结构形式基坑边壁按一定比例放坡，可有效减小土压力，增加土体的自稳时间，同时配合木桩的施工，可有效的防止基坑的滑移和隆起，具体较好的稳定性和整体性，可取代复合式土钉墙的结构，而且工期、造价大大节省。具体设置详见围护剖面图、平面图（附图1）。4.施工要求（1）人工配合机械开挖，按设计坡度进行放坡开挖。（2）土钉设置采用锚管式土钉，钢管为MG482.5，管头部封闭，管身设置注浆孔。土钉下倾角10、15竖向间距0.61.2m，水平间距1.2m。土钉长度、锁定及设置详见附图1。注浆采用纯水泥浆，注浆压力保持在0.50.7MPa，水泥浆水灰比为0.5。（3）混凝土面层钢筋网为6.5200 双

44、向，骨架钢筋为12 横向连接；采用C20 喷射混凝土了，混凝土面层厚80mm，配合比为水泥：石子：砂=1：2：2（重量比），石子粒径510mm 。（4） 应按有关规范（规程）施工，确保围护安全。施工时可根据地层土质情况，在确保结构安全前提下调整设计。（三）工期与质量要求基坑土钉墙围护工程施工计划工期55 天。工程质量应确保围护工程结构可靠，基坑边线与底标高应符合设计要求和规范规定，预留工作面应满足土建工程施工需要。地质条件（一）地质条件根据浙江省工程勘察院提供的工程地质勘察报告，场地内基坑开挖及其影响范围内土层分布如下：10 层：杂填土杂色，以黄褐色为主，土质松散，成分复杂，主要由砖块、碎石及

45、黏性土组成，主要为建筑垃圾，层厚1.32.7m。11 层：黏土灰黄、褐黄色，可塑，局部软塑，厚层状，含褐色铁锰质氧化斑点，层厚0.71.4m，中偏高压缩性，土的物理力学性质尚可。21 层：淤泥灰色，流塑，厚层状，偶含腐植质，土质均匀。该层全场分布，层厚7.6-8.85m，高压缩性，土的物理力学性质差。22 层：淤泥灰色，流塑，鳞片状，含少量贝壳碎片，该层全场分布，层厚10.5 21.65m，高压缩性，土的物理力学性质差。基坑开挖深度影响范围内各土层主要物理力学性质指标如表1 所示：各土层主要物理力学性质指标表1 土层层号土层厚度（m）含水量（%）重度（kN/m3）黏聚力（kN/m2）内摩擦角（

46、o）杂填土101.3-2.7黏土110.7-1.434.818.924.510.5淤泥217.6-8.8567.815.810.66.2淤泥2210.5-21.661.616.111.57.0（二）地下水状况经勘察查明，地下水类型主要为浅部潜水，受大气降水补给，地下水埋深在0.451.85m 之间，地下水对混凝土无侵蚀性。施工准备按该项工程计划安排，要确保在规定时间内完成下列各项施工准备工作，以便及时开工。（一）组织准备（1）成立项目经理部，建立项目管理机构。（2）选择技术骨干，组织劳务队及时进场。项目部人员组成及劳动力需用计划详见附表4、附表2。（二）技术准备（1） 根据施工图、地质报告、合

47、同， 在开工前完成施工组织设计的编制工作。（2） 认真进行图纸会审，与业主履行必要的围护平面图的审核手续。项目经理应组织技术人员、施工人员，由工程师进行技术交底、施工组织设计交底和施工承包合同交底，进行质量、安全和文明施工教育。（3）及时进行必要的材料试验。（三）现场准备（1）平整作业场地和临设场地，接通电源、水源。（2） 排水系统设置：基坑四周支护范围内的地表应加以修整，构筑排水土沟，或者在靠近基坑坡顶宽12m 的地面可适当垫高，里高外低，便于径流远离基坑。（3） 放线：与甲方履行正规的测量基准点资料和桩点的交接手续，设置测量控制点，测定围护边线与桩位。控制点应不受施工影响。（4） 摸清施工

48、障碍物，尤其要摸清地下施工障碍物，以便采取措施，防止发生施工事故。（5）按施工总平面图，营建生产临时设施。（四）物资准备（1）落实并组织施工机具进场。（2）组织货源，按施工进度要求及时进料。拟配备的主要施工机械与主要材料需用量详见附表3、附表1。施工顺序本工程应按如下顺序组织施工：（1）按平面图放线。（2）逐层开挖土钉作业面，逐层施工土钉，相继喷射混凝土面层。（3）挖除中心岛并同步施工基坑垫层、承台砖模。土钉施工（一）施工流程1. 开挖工作面，随即进行工作面修整。2. 设置临时排水系统（在开挖和设置土钉过程穿插施工）。3. 设置土钉。4. 铺设、固定钢筋网。5. 喷射混凝土面层。6. 注浆。土

49、钉施工时先施工道口处土钉，同时另设一个68m 的汽车临时通道，待道口处土钉墙施工完毕回填后作为汽车的运土的正式通道。（二）工艺控制要点1. 土方开挖（1）开挖顺序工作面开挖应遵循下列原则：1）分层分段开挖，每段长度610m，有建筑物处每段控制在34m。2）先开挖道口工作面，待道口土钉完成后再开挖其余部分的工作面。（3）分层开挖1） 土方开挖应与设置土钉相协调，应按设计规定的分层开挖深度（即土钉竖向距离）和设置土钉的施工顺序分段进行，详见附图。2） 为确保工程质量，上层作业面的土钉与混凝土面层未完成不得进行下一层深度的基坑开挖。最后一层土钉完工并初凝至质量验收后方可进行中心岛的开挖。土方开挖到基

50、底标高时，应报请监理、联系土建施工单位进行垫层施工，尽量减少基底土体的暴露时间。3）修坡边采取任何开挖手段开挖，严禁边壁超挖或松动边壁土体。基坑边壁利用铲锹人工切削修坡，保证边壁平整并符合设计规定的坡度。4） 边壁土体暴露时间不得超过规定时限。对于自稳能力差的土体如高含水量的黏性土和无天然黏结力的砂土应立即进行支护。2. 施工排水为方便施工、保证基坑安全，应采用临时排水措施排除地表水和基坑作业面积水。排水措施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力。（1） 地表排水：在基坑外边设置排水土沟，使雨水往基坑外流入排水沟内排走。（2）支护内部排水：

51、在支护面层背部应插入长度为4060cm、直径不小于4cm 的排水管，以便将喷射混凝土面层后的积水排出。（3） 基坑排水：为了排除集积在工作面的渗水和雨水，可在土钉工作面内设置临时排水土沟和集水坑，排水沟要离开边壁0.51.0m，截面不应过大，坑内有积水时应及时抽出，此排水沟在做完最后一排土钉后，由土建单位做垫层时一起施工。3. 土钉设置锚管土钉应按如下方法施工：（1）孔位定位土钉施工前，应先了解地下管线的分布情况，以便在土钉施打过程中避开管线。如在施工中锚管端部一旦碰到临近建筑物的桩基时，应相应调整土钉位置和角度。（2）锚管制作 1） 锚管按设计长度下料后，锚入端应做成锥形（锐角）， 并将缝隙

52、焊死，防止锚进土层时泥水进入锚管。 2） 锚管注浆孔按双向每隔0.6m 设置，锚管离基坑边壁2.5m 内不设注浆孔，注浆孔直径为510mm 。所有注浆孔面积总和不宜超过锚管口径面积的30%。3）在注浆孔处宜用钢板焊上倒刺，规格80mm35mm，防止钢管锚入时泥土堵住注浆孔。（3）锚入锚管使用手持式冲击锤将锚管锚入土体，施工时应控制其定位和倾角误差在设计要求和规范规定的允许范围内。锚管置入后应即注浆并及时封闭，防止水土流失妨碍土体稳定。（4）锚管头部的焊接锚管土钉设置后，应将锚管头部、衬垫、联系钢筋、钢筋网片用电焊相互焊牢，并及时喷射混凝土面层。4. 木桩设置设置二排木桩，桩长6m，桩距400m

53、m，排距800mm， 梢径不小于100mm。5. 喷射混凝土面层（1）网片制作按设计要求制作钢筋网片。网片采用绑扎制作，网格允许偏差为10mm。制作网片时，相邻两网筋接头应错开0.2m 以上。（2）网片铺设网片应牢固地固定在边壁上，不应出现晃动。网片铺设时每边绑扎的搭接长度应不小于20cm。（3）混凝土原料应符合质量要求水泥：混凝土面层应使用设计要求的水泥。一般使用32.5 级普通硅酸盐水泥。砂料：使用中粗砂。外加剂：为使喷射混凝土的初凝时间小于10min 、终凝时间小于30min， 可掺加3%的速凝剂（重量比）。水：使用饮用的自来水，不得使用污水或pH 值小于4 的酸性水。（4）应严格控制混

54、凝土配比严格按1：2.0：2.0（水泥：砂：碎石重量比）配比制作混凝土。（5）机具设置为确保面层混凝土的喷射质量，按如下要求选择专用机具设备：1）混凝土喷射机：喷射机的能力为3m3/h，输送最大料径为25mm，输料水平与垂直距离应满足施工需要，水平小于100m。 2）空压机：风量12m3/min 。3）输料管：承受1MPa 的压力，并有良好的耐磨性能。4）供水设备：保证喷头处的水压力达到0.20MPa。在喷射混凝土前，应对上述机具设备及风、水、电路进行检查并进行试运转。（6）喷射混凝土操作技术要求喷射混凝土采用干喷法并应分片按自下而上的顺序进行，喷头与受喷面的距离宜控制在0.81.0m 范围内

55、，射流应垂直指向喷射面。在土钉部位应从边壁开始喷射，防止出现空隙，可一次性喷射完成。在继续进行下步喷射混凝土时，应清除施工缝接合面上的浮浆层和松散碎屑，并喷水使接合面潮湿。（7）喷射厚度应符合设计要求。（8）喷射混凝土的其他要求参照喷射混凝土技术规程（YBJ 226-91）。6. 注浆（1）可采用低压（0.50.7MPa）方法注浆填孔。压力注浆时，为防止孔口漏浆，应在孔口部设置止浆塞，注满后立即封堵孔口。（2） 水泥浆的水灰比宜为0.5， 并应加入1.8%的水玻璃（水泥比）， 以促进早凝和控制泌水。注浆的水泥用量每米锚管不小于20kg，或以锚管周边土体溢浆为止。（3） 注浆的浆体经搅拌均匀后立

56、即使用。开始注浆前、中途停顿或作业完毕后，必须用水冲洗管路。7. 中心岛开挖本工程基坑开挖深度深，场地狭小，为确保围护结构安全，必须严格按施工组织设计的有关规定，及时开挖，按时完成。（1）中心岛土方机械开挖与人工清理由于本基坑开挖深度深，现有开挖机具不能一次开挖到底，所以采用液压反铲挖掘机分两层开挖，下层土方采用挖掘机倒到上层后，上层挖掘机将土方装汽车外运。若场地施工困难时应在开挖的机械行走路线上铺设钢板或回填石渣。机械开挖至底板垫层标高以上0.3m，人工配合机械施工，随时清理机械施工预留土方，一次达到设计标高。人工清理的土方应随时运到挖掘机可以挖到的地方，使用挖掘机装自卸汽车将土运于弃土场。

57、开挖路线：从基坑西南端开始，退挖。（2）承台基坑与连梁基槽开挖1）谨慎定位放线由于承台和连梁在基坑内密布，并且对其位置和标高要求较高，应按图纸谨慎定位、放线，并应由他人复核。2）大基坑机械开挖人工配合清底后，应即随时开挖承台基坑和连梁基槽，边挖边清，按设计要求一次到位。较大的承台基坑也可以在机械开挖大基坑时，采用机械施工方法一次开挖。机械开挖应防止超挖。（3）要求土建公司配合施工1）大基坑清底时，土建施工单位应派人复核坑底标高。2）承台基坑和连梁基槽土方开挖时，土建施工单位应派人对放线和标高进行复核。3）土建施工单位的搭吊配合吊出无用的桩头和最后清理基坑的少量土方。4） 基坑内工程桩密布，一旦

58、妨碍土钉施工时，土建施工单位应根据土钉施工的计划安排随时凿除桩头。中心岛开挖时，亦应随时凿除坑头桩头。5）基坑暴露后，应在最短时间内完成垫层、承台砖模和底板混凝土施工。对于确保围护工程安全至关重要。因此要求土建施工单位应密切配合，一旦我公司提供了作垫层的施工条件，土建施工单位应随时不间断的昼夜施工垫层，并应在基坑开挖工程完工23 天内完成全部垫层工程施工。土钉施工的配合要求为加快施工进度，尽最大可能缩短围护工程工期，确保围护结构稳定，围护工程施工应满足如下配合要求：1. 工程桩施工期间工程场地有较多泥浆，如不及时清除对于土钉施工和基坑开挖妨碍较大。因此，在围护工程施工前有关单位应将泥浆清除。2

59、. 工作面开挖（1） 土方开挖应与设置土钉相协调，应按设计的土钉标高逐层开挖，每层超挖应小于0.3m。土质较差时应采用分段跳挖，分段长度以610m 为宜。（2） 土钉工作面宽度：根据锚管锚入作业面要求，工作面宽度以68m 为宜。（3） 围护体一侧开挖面坡度应严格按剖面图设计的角度施工。（4） 为确保工程质量，上层作业面的土钉与混凝土面层未完成不得进行下一层深度的土方开挖。3. 基坑内工程桩密布，一旦妨碍土钉施工时，土建施工单位应根据土钉施工的计划安排随时凿除桩头。4. 最后一排土钉完工并初凝直至质量检收后方可开挖中心岛。基坑开挖后，在最短时间内完成垫层、承台砖模和底板混凝土施工，对于确保围护工

60、程安全至关重要。因此要求土建施工单位应密切配合，一旦我公司提供了作垫层的施工条件，土建施工单位应随时不间断的昼夜施工垫层，做到与中心岛开挖同步施工，在基坑开挖工程完工23 天内完成全部垫层工程施工。否则，应放慢中心岛的开挖速度或停止开挖中心岛。5. 土建施工单位认为必须在坑底做排水沟时，排水沟与基坑边壁的距离不得小于0.5m， 排水沟不宜过深，不得将满铺的垫层断开，妨碍垫层对围护体的支挡作用。土钉抗拉拔试验土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拉拔试验，应在专门设置的非工作钉上进行抗拔试验直至达到土钉抗拔力设计值，用来确定是否满足设计要求。土钉施工数量取施工土钉总数的1%，最少不得少于3 根。土钉的