化工原理第三章 传热

1、化工原理第三章 传热第1页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二一、传热在生物（食品）工程中的应用第一节 传热的基本概念传热：是不同温度的两个物体之间或同一物体的两个不同温度部位之间所进行的热的转移。传热在生物（食品）工程中的应用： (1)一般的加热、冷却、冷凝过程； (2)食品的杀菌和保藏； (3)蒸发浓缩、干燥、结晶(通过加热去除水分)； (4)蒸煮、焙烤(通过加热使食品完成一定的生化反应)。食品生产过程对传热的要求： 强化传热(加热或冷却物料) 削弱传热(设备和管道的保温)第2页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二二、传热的基本方式 热的传递是由于系

2、统内或物体内温度不同而引起的，根据传热机理不同，传热的基本方式有三种： 热传导(conduction)； 对流(convection)； 辐射(radiation)。第3页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 物体各部分之间不发生相对位移，仅借分子、原子和自由电子等微观粒子的热运动而引起的热量传递称为热传导。 金属固体： 热传导主要依靠自由电子运动。 不良导体的固体与液体： 主要靠分子、原子的振动。 气体： 主要靠分子的不规则热运动。1.热传导（又称导热）2.热对流 流体各部分之间发生相对位移所引起的热传递过程称为热对流。 热对流仅发生在流体中。通常把流体与固体壁面之间的传

3、热称为对流传热第4页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二强制对流： 因泵（或风机）或搅拌等外力所导致的对流称为强制对流。 流动的原因不同，对流传热的规律也不同。在同一流体中有可能同时发生自然对流和强制对流。热对流的两种方式：自然对流： 由于流体各处的温度不同而引起的密度差异，致使流体产生相对位移，这种对流称为自然对流。第5页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二3、热辐射因热的原因而产生的电磁波在空间的传递，称为热辐射。所有物体都能将热以电磁波的形式发射出去，而不需要任何介质。当电磁波遇到物体时，又转变为热。任何物体只要在绝对零度以上都能发射辐射能，但是只

4、有在物体温度较高的时候，热辐射才能成为主要的传热形式。 实际上，上述三种传热方式很少单独出现，而往往是相互伴随着出现的。第6页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二三、 换热器类型换热器：实现冷、热介质热量交换的设备 冷、热流体交换流过热载体时，热流体将热量传递给冷流体。如炼焦炉中煤气燃烧系统就是采用蓄热式换热。 直接混合式 将热流体与冷流体直接混合的一种传热方式。 蓄热式 热量 存储在热载体上 传递给冷流体。如（图3-3动画）用于输送热量的介质载热体。加热介质（加热剂）：起加热作用的载热体。水蒸气、热水等。冷却介质（冷却剂）：起冷却作用的载热体。冷水、空气制冷剂。第7页，共

5、150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 间壁式 热流体通过间壁将热量传递给冷流体，化工、食品生产中应用极为广泛，主要有： 夹套式热交换器； 蛇型式热交换器； 套管式热交换器； 列管式热交换器； 板式热交换器。(套管式换热器)(列管式换热器)(带补偿圈)第8页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二四、 传热过程中基本问题与传热机理 传热过程中的基本问题可以归结为： 载热体用量计算 传热面积计算 换热器的结构设计 提高换热器生产能力的途径。解决这些问题，主要依靠两个基本关系。 热量衡算根据能量守恒的概念，若忽略操作过程中的热量损失，则Q热=Q冷， 称为热量衡算式。由

6、这个关系式可以算得载热体的用量。第9页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 传热速率传热速率Q （热流量）：指单位时间内通过传热面的热量称为传热速率，以Q表示，其单位W(j/s)。热通量q：单位时间内通过单位传热面的热量，W/m2。q=Q/S实践证明，传热速率的数值与热流体和冷流体之间的温度差tm及传热面积S成正比，即： Q=KStm (1-1) S=nd L (1-2)式 中： Q传热速率，W；S传热面积，m2 ；tm温度差，；K 传热系数，它表明了传热设备性能的好坏，受换热器的结构性能、流体流动情况、流体的物牲等因素的影响，W/m2 ； n 管数； d 管径，m； L

7、管长，m。第10页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二将式（1-1）变换成下列形式：式中：tm传热过程的推动力， 1/K 传热总阻力（热阻），m2 /W两点说明：单位传热面积的传热速率(热通量)正比于推动力，反比于热阻。因此，提高换热器的传热速率的途径是提高传热推动力和降低热阻。 从式（1-1）可知，如果己知传热量Q，则可在确定K及tm的基础上算传热面积S，进而确定换热器的各部分尺寸，完成换热器的结构设计。(1-3)第11页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二温度场(temperature field)：某一瞬间空间中各点的温度分布，称为温度场(temp

8、erature field)。式中：t 温度； x, y, z 空间坐标； 时间。 物体的温度分布是空间坐标和时间的函数，即 t = f (x，y，z，) (2-1) 第二节 热传导一、 傅立叶定律1 温度场和温度梯度 第12页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二xdSQt+ttt-tt/x温度场与温度梯度第13页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 一维温度场：若温度场中温度只沿着一个坐标方向变化。 一维温度场的温度分布表达式为： t = f (x,) (2-1a) 等温面的特点： （1）等温面不能相交； （2）沿等温面无热量传递。不稳定温度场：温度场

9、内如果各点温度随时间而改变。 在不稳定温度场中的传热为不稳定传热。稳定温度场：若温度不随时间而改变。此时为稳定传热。 等温面：温度场中同一时刻相同温度各点组成的面。第14页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二注意：沿等温面将无热量传递，而和等温面相交的任何方向，因温度发生变化则有热量的传递。温度随距离的变化程度以沿等温面的垂直（法线）方向为最大。沿等温面法线方向上的温度变化率称为温度梯度。温度梯度:温度梯度是向量，其方向垂直于等温面，并以温度增加的方向为正。 对于一维温度场，等温面x及(x+x)的温度分别为t(x,)及t(x+x,)，则两等温面之间的平均温度变化率为： 2-

10、22-2a第15页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 傅立叶定律是热传导的基本定律，它指出：单位时间内传导的热量与温度梯度及垂直于热流方向的截面积成正比，即 式中 Q单位时间传导的热量，简称传热速率，w A导热面积，即垂直于热流方向的表面积，m2 导热系数(thermal conductivity)，w/m.k。式中的负号指热流方向和温度梯度方向相反。2 傅立叶(Fourier)定律上式可改写为：Q/S=q：单位时间、单位面积所传递的热量，称为热量通量。Fourier定律表示热量通量与温度梯度成正比。2-3a2-3或第16页，共150页，2022年，5月20日，0点40分

11、，星期二表征物质导热能力的大小，是物质的物理性质之一，其值与物质的组成，结构、密度、温度及压强有关。由实验测得。一般金属（固体）的导热系数非金属（固体）液体气体多数固体与温度的关系 =k0+kt 单位：W/(m K) k0 -0下的导热系数 k为经验常数。 对大多数金属材料，其k值为负值；对非金属材料则为正值。3.导热系数由2-3式推导：2-3b单位：W/(m K)第17页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二对于金属 t (通过自由电子的运动)对于非金属 t (通过靠晶格结构的振动) 对于液体 t (通过靠晶格结构的振动) 对于气体 t (通过分子不规则热运动) 随压力变化

12、不大。只有当系统的压力P, 3kpa P或P200Mpa，随压力的降低，导热系数也降低，当达到真空，约为0，保 温 瓶 的 夹 层 抽 真 空 就 是 此 道 理。第18页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二如图所示：bt1t2Qtt1t2obx平壁壁厚为b，壁面积为A； 壁的材质均匀，导热系数不随温度变化，视为常数； 平壁的温度只沿着垂直于壁面的x轴方向变化，故等温面皆为垂直于x轴的平行平面。即为一维热传导。 平壁侧面的温度t1及t2恒定。二、平壁的稳定热传导1 单层平壁的热传导第19页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 式中t=t1-t2为导热的推

13、动力(driving force)，而R=b/S则为导热的热阻(thermal resistance)。 根据傅立叶定律 对上式进行积分，积分边界条件：当x=0时，t= t1；x=b时，t= t2或2-6将2-6式推而广之，则传递过程的普遍关系式为：过程传递速率=过程的推动力/过程的阻力。 (对传热，传质，动量传递“三传”均适用）当为常数，单层平壁内温度分布为直线当随温度变化时，单层平壁内温度分布为曲线。第20页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二如图所示：以三层平壁为例Qb1b2b3xtt1t2t3t4假定各层壁的厚度分别为b1，b2，b3，各层材质均匀，导热系数分别为1

14、，2，3，皆视为常数； 层与层之间接触良好，相互接触的表面上温度相等，各等温面亦皆为垂直于x轴的平行平面。 壁的面积为S，在稳定导热过程中，穿过各层的热量必相等。2 多层平壁的稳定热传导 第21页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二第一层 第三层第二层对于稳定导热过程：Q1=Q2=Q3=QSSSSSSS第22页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二同理，对具有n层的平壁，穿过各层热量的一般公式为式中i为n层平壁的壁层序号。 SSSSSSS多层平壁导热是一个串联的传热过程，由上式可见，串联传热过程的推动力（总温度差）为各分过程的温度差之和，总热阻是各分过程热

15、阻之和，此即为串联热阻叠加原则，当总温差一定时，传热速率取决于总热阻。 第23页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例：某冷库外壁内、外层砖壁厚均为12cm，中间夹层厚10cm，填以绝缘材料。砖墙的热导率为0.70w/mk，绝缘材料的热导率为0.04w/mk，墙外表面温度为10 ，内表面为-5 ，试计算进入冷库的热通量（热流密度）及绝缘材料与砖墙的两接触面上的温度。按温度差分别计算t2、t3解：根据题意，已知t1=10 ，t4=-5，b1=b3=0.12m，b2=0.10m，1= 3= 0.70w/mk，2= 0.04w/mk。按热流密度公式计算q：St1t2t3t4b1b

16、2b3132第24页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二如图所示：设圆筒的内半径为r1，内壁温度为t1，外半径为r2，外壁温度为t2。 温度只沿半径方向变化，等温面为同心圆柱面。圆筒壁与平壁不同点是其等温面随半径而变化。 在半径r处取一厚度为dr的薄层，若圆筒的长度为L，则半径为r处的传热面积为A=2rL。三、圆筒壁的稳定热传导 1 单层圆筒壁的稳定热传导 Qt2t1r1rr2drL第25页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二将上式分离变量积分并整理得 根据傅立叶定律，对此薄圆筒层可写出传导的热量为上式也可写成与平壁热传导速率方程相类似的形式，即SSmS

17、m第26页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二上两式相比较，可得其中 式中 rm圆筒壁的对数平均半径，m Sm圆筒壁的内、外表面对数平均面积，m2 当S2/S12时，可认为Sm=（S1+S2）/2算术平均值SmSm第27页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二r1r2r3r4t1t2t3t4 对稳定导热过程，单位时间内由多层壁所传导的热量，亦即等于经过各单层壁所传导的热量：Q1 = Q2 = = Qn如图所示：以三层圆筒壁为例。假定各层壁厚分别为b1= r2- r1， b2=r3- r2，b3=r4- r3； 各层材料的导热系数1，2，3皆视为常数； 层与

18、层之间接触良好，相互接触的表面温度相等，各等温面皆为同心圆柱面。2 多层圆筒壁的稳定热传导第28页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 多层圆筒壁的热传导计算，可参照多层平壁。 对于第一、二、三层圆筒壁有第29页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二整理上三式可得 :同理，对于n层圆筒壁，穿过各层热量的一般公式为 注：对于圆筒壁的稳定热传导，通过各层的热传导速率都是相同的，但是热通量却不相等。第30页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 分析：当r1不变、r0增大时，热阻R1增大，R2减小，因此有可能使总热阻（R1+R2）下降，导致热损

19、失增大。 通常，热损失随着保温层厚度的增加而减少。对于小直径圆管外包扎性能不良的保温材料，随着保温层厚度的增加，可能反而使热损失增大。 假设保温层内表面温度为t1，环境温度为tf，保温层的内、外半径分别为r1和r0，保温层的导热系数为，保温层外壁与空气之间的对流传热系数为。热损失为：保温层的临界直径tfr1r0t1第31页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二上式对r0求导，可求出当Q最大时的临界半径，即解得 r0=/当保温层的外径do2/时，增加保温层的厚度才使热损失减少。 对管径较小的管路包扎较大的保温材料时，要核算d0是否小于dc。所以，临界半径为 rc=/ 或 dc=

20、2/第32页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例：在一603.5mm的钢管外层包有两层绝热材料，里层为40mm的氧化镁粉，平均导热系数=0.07W/m，外层为20mm的石棉层，其平均导热系数=0.15W/m。现用热电偶测得管内壁温度为500，最外层表面温度为80，管壁的导热系数=45W/m。试求每米管长的热损失及两层保温层界面的温度。 解：1、求每米管长的热损失：已知：r1=(60-3.52)/2=26.5 mm=0.0265 m , r2=0.0265+0.0035=0.03 m r3=0.03+0.04=0.07m , r4=0.07+0.02=0.09m t1=50

21、0 , t4=80 t3r1r3t1r4t4t2r2第33页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二2、求保温层界面温度t3解得: t3=131.2 第34页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二对流传热：是在流体流动进程中发生的热量传递现象，它是依靠流体质点的移动进行热量传递的，与流体的流动情况密切相关。 当流体作层流流动时，在垂直于流体流动方向上的热量传递，主要以热传导（亦有较弱的自然对流）的方式进行。第三节 对流传热一、对流传热的基本概念第35页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二传热过程高温流体湍流主体层流底层壁面两侧层流底层湍流主

22、体低温流体湍流主体 对流传热 温度分布均匀 层流底层 导热 温度梯度大 壁面 导热(导热系数较流体大) 有温度梯度不同区域的 传热特性：传热边界层（thermal boundary layer） ：温度边界层。有温度梯度较大的区域。传热的热阻即主要几种在此层中。温度距离TTwtwt热流体冷流体传热壁面湍流主体湍流主体传热壁面层流 底层层流 底层传热方向对流传热示意图第36页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二式中 Q对流传热速率，W； S传热面积，m2 T热流体平均温度，； TW与热流体接触的壁面温度，； t= T-TW对流传热温度差，； 对流传热系数(heat trans

23、fer confficient)，W/m2K（或W/m2）。 上式称为牛顿冷却定律 简化处理：认为流体的全部温度差集中在厚度为t的有效膜内，并将对流传热看成是通过t的热传导，热流体对热壁面的传热速率为：二、对流传热速率 通常有效膜的厚度t难以测定，所以用代替/t 而用下式描述对流传热的基本关系：Q= S（T-Tw）第37页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二1 流体的状态：液体、气体、蒸汽及在传热过程中是否有相变。有相变时对流传热系数比无相变化时大的多；2 流体的物理性质：影响较大的物性如密度、比热cp、导热系数 、粘度等；3 流体的运动状况：层流、过渡流或湍流；4 流体对

24、流的状况：自然对流，强制对流；5 传热表面的形状、位置及大小：如管、板、管束、管径、管长、管子排列方式、垂直放置或水平放置等。 三、 影响对流传热系数的主要因素第38页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 无相变时，影响对流传热系数的主要因素可用下式表示： 八个物理量涉及四个基本因次：质量M，长度M，长度L，时间T，温度。通过因次分析可得，在无相变时，准数关系式为：即四、对流传热中的因次分析第39页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二准数符号及意义准数名称符号意义努塞尔特准数（Nusselt）Nu=l/ 表示对流传热系数的准数雷诺准数 （Reynolds

25、）Re=lu/ 确定流动状态的准数普兰特准数 （Prandtl）Pr=cp/ 表示物性影响的准数格拉斯霍夫准数（Grashof）Gr=gtl32/2 表示自然对流影响的准数第40页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 准数关联式是一种经验公式，在利用关联式求对流传热系数时，不能超出实验条件范围。在应用关联式时应注意以下几点：1、应用范围：各准数都有一定的实验条件和范围。2、特性尺寸：无因次准数Nu、Re等中所包含的传热面尺寸称为特征尺寸。通常是选取对流体流动和传热发生主要影响的尺寸作为特征尺寸。3、定性温度：流体在对流传热过程中温度是变化的。确定准数中流体物理特性参数的温度

26、称为定性温度。一般定性温度有三种取法：进、出口流体的平均温度，壁面平均温度，流体和壁面的平均温度（膜温）。4、准数是一个无因次数群，其中涉及到的物理量必须用统一的单位制度。第41页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二Nu=0.023Re0.8Prn 式中n值视热流方向而定，当流体被加热时，n=0.4，被冷却时，n=0.3。应用范围 ： Re10000，0.7Pr120，管长与管径比L/di60。若 L/di10000，0.7Pr60 第44页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二Re=du/=(0.05315 0.746)/(0.6 10-5) =2.28

27、 104 104 (湍流)Pr=Cp/=(1.026 103 26.0 10-5)/0.03928=0.68（W/m2 ）本题中空气被加热，k=0.4代入 Nu=0.023Re0.8Pr0.4 =0.023(22800)0.8(0.68)0.4 =60.4 第45页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 流体在圆形直管内作强制滞流时，应考虑自然对流及热流方向对对流传热系数的影响。当自然对流的影响比较小且可被忽略时，按下式计算： Nu=1.86Re1/3Pr1/3（di/L）1/3（/w）0.14应用范围：Re2300，0.6Pr100。特性尺寸：取管内径di 。定性温度：除w

28、取壁温外，均取流体进、出口温度的算术平均值。1.2 流体在圆形直管内作强制滞流第46页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 当自然对流的影响不能忽略时，而自然对流的影响又因管子水平或垂直放置以及流体向上或向下流动方向不同而异。对水平管，按下式计算：应用范围：Re50； 当管子较短，l/d60 Re=du/=(0.020.4 997)/(90.27 10-5）=8836 Re在230010000之间，为过渡流区第50页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二a可按式 Nu=0.023Re0.8Prn 进行计算，水被加热， k=0.4。 Pr=cp/=(4.17

29、9 103 90.27 10-5)/60.8 10-2 =6.2校正系数：w/（m2 ）第51页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二采用上述各关联式计算，将管内径改为当量直径de即可。当量直径按下式计算或1.5 流体在非圆形管内强制对流第52页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二注：传热计算中，究竟采用哪个当量直径，由具体的关联式决定。但将关联式中的di改用de是近似算法。对常用的非圆管道，可直接通过实验求得计算的关联式。例如套管环隙，用水和空气进行实验，可得关联式：应用范围：特征尺寸： 流动当量直径de。定性温度： 流体进、出口温度的算术平均值。式中：

30、d1为套管的内管直径，d2为套管的内管直径。第53页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二在错列管束外流过时 Nu=0.33Re0.6Pr0.33在直列管束外流过时 Nu=0.26Re0.6Pr0.33应用范围： Re3000定性温度：流体进、出口温度的平均值。 定性尺寸：取管外径，流速取每排管子中最狭窄通道处的流速。 管排数为10，若不为10时，计算结果应校正。2 流体在管外强制对流2.1 流体在管束外强制垂直流动第54页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 换热器内装有圆缺形挡板（缺口面积为25%的壳体内截面积）时，壳方流体的对流传热系数的关联式为：（

31、1）多诺呼法 Nu=0.23Re0.6Pr1/3（/w）0.14 应用范围: Re=(23)104 特性尺寸: 取管外径，流速取每排管子中最狭窄通道处的流速。 定性温度: 除w取壁温外，均为流体进、出口温度的算术平均值。2.2 流体在换热器的管间流动第55页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二（2）凯恩法 Nu=0.36Re0.55Pr1/3（/w）0.14注意：若换热器的管间无挡板，管外流体沿管束平行流动，则仍用管内强制对流的公式计算，只须将公式中的管内径改为管间的当量直径。 应用范围: Re=21031 105 特性尺寸: 取当量直径，管子排列不同，计算公式也不同。 定

32、性温度: 除w取壁温外，均为流体进、出口温度的算术平均值。第56页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二加热表面形状特征尺寸GrPr 范围cn水平圆管外径d01041090.531/410910120.131/3垂直管或板高度L1041090.591/410910120.101/3Nu=c（GrPr）n定性温度: 取膜的平均温度，即壁面温度和流体平均温度的算 术平均值。式中的c、n值见表3 自然对流 第57页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二蒸汽冷凝有膜状冷凝和滴状冷凝两种方式。膜状冷凝：由于冷凝液能润湿壁面，因而能形成一层完整的膜。在整个冷凝过程中，冷

33、凝液膜是其主要热阻。二、流体有相变时的对流传热系数1 蒸汽冷凝时的对流传热系数 若冷凝液膜在重力的作用下向下流动，则形成的液膜愈向下愈厚，故壁愈高或水平放置的管径愈大，整个对流传热系数也愈小。第58页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二滴状冷凝：若冷凝液不能润湿壁面，由于表面张力的作用，冷凝液在壁面上形成许多液滴，并沿壁面落下，此中冷凝称为。在实际生产过程中，多为膜状冷凝过程。蒸汽冷凝时的传热推动力是蒸汽的饱和温度与壁面温度之差。 滴状冷凝时，冷凝液在壁面上不能形成完整的液膜将蒸汽分开，大部分冷壁面直接暴露在蒸汽中，可供蒸汽冷凝。因此热阻小得多。实验结果表明，滴状冷凝的传热

34、系数比膜状冷凝的传热系数大510倍。 工业上，大多数是膜状冷凝，在冷凝器的设计中按膜状冷凝设计。第59页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二1.1.1 在垂直管或垂直板上作膜状冷凝：1.1.2 水平管壁上作膜状冷凝式中 l垂直板或管的高度 、冷凝液的密度、导热系数、粘度 r饱和蒸汽的冷凝潜热 t蒸汽的饱和温度和壁面温度之差 d管子外径 n管束在垂直面上的列数 1.1 膜状冷凝时对流传热系数冷凝液膜流动为层流（Re1800）时：冷凝液膜流动为湍流（Re1800）时：第60页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二1.1.3 影响冷凝传热的因素 蒸汽的流向和流速

35、：蒸汽和液膜同向流动， 液膜厚度， ，若逆向流动，液膜厚度， ，蒸汽的流速较大， 液 膜 吹 跑 ， 冷凝液膜两侧的温度差 t： 当液膜呈滞流流动时，若t加大，则蒸气冷凝速率增加，因而液膜层厚度增厚， 蒸汽中不凝气体含量的影响：若蒸汽中含有不凝气体，壁面为气体（导热系数很小）所覆盖，增加了一层附加热阻，使急剧下降，可达60%。第61页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 冷凝壁面的影响： 如对于翅片管和螺旋管 ，；传热面积S， 冷凝管的方位： 对于水平管：若冷凝液从上部各排管子流下，使下部排管液膜变厚， ；沿垂直方向排管数目， 。管束改为错列，或加除液挡板， 。 对于垂直管

36、: 尺寸， ， 。管外开槽， 。 流体的物性： （汽化热r、密度、），；，第62页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二2 液体沸腾时的对流传热系数 2.1 液体沸腾的基本概念 液体的沸腾:当液体被加热时，液相内部产生气泡或气膜的过程。该过程既有导热过程又有对流传热过程。包括大容积沸腾、管内沸腾。 大容积沸腾:将加热壁面浸没在液体中，液体在壁面受热沸腾（池式沸腾） 。大容积沸腾时，液体中一方面存在着由温差引起的自然对流，另一方面又因气泡运动所导致的液体运动。 管 内 沸 腾:液体在管内流动时受热沸腾。管内沸腾时，管壁上所产生的汽泡被管内液体裹挟与其一起流动，管内造成了复杂的两

37、相流动。这种沸腾的机理更为复杂。第63页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二2.2 液体沸腾曲线 大容积饱和液体沸腾的情况随温度差t（壁温与液体饱和温度之差）而变，出现不同的沸腾状态。1、 AB段：表面汽化:温度差t 较小时，在加热表面的液体 内产生自然对流，仅在液体 表面发生蒸发，没有气泡逸 出，沸腾传热系数和热通 量q都较低。2、 BC段：核状沸腾： 当t升 高时，加热表面的局部位置 产生气泡，气泡产生的速度 随t上升而增加，由于气泡 的生成、脱离和上升，使液体剧烈扰动，因此，和 q 急剧增大。温度差tqABCD线 q 线自然对流核状沸腾膜状沸腾E第64页，共150页，

38、2022年，5月20日，0点40分，星期二3、CD段：不稳定膜状沸腾或 部分核状沸腾：当 t增大到某一定数值时，加热面上产生的汽泡大大增多，此时汽泡产生的速率大于脱离表面的速率。这样汽泡在脱离表面前连接起来，开始形成一层不稳定的汽膜，随时可能破裂变为大汽泡离开加热面。随着 t的增大，汽泡趋于稳定，因气体的导热系数远小于液体的，所以传热系数反而下降。4、DE段：当达到D点时，传热面几乎全部为气膜所覆盖，形成稳定的气膜，随t增大，不变，q又上升（因为壁温升高，辐射传热的影响增大。一般将CDE段称为膜状沸腾。临界点tc和qc ：从核状沸腾变为膜状沸腾的转折点。临界点所对应的热流密度和温差称为临界热负

39、荷qc 和临界温度tc 。由于核状沸腾传热系数较膜状沸腾的大，因此工业生产中一般总是设法控制在核状沸腾。第65页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 2.3 影响沸腾传热的因素 温度差t ： t是控制沸腾给热过程的重要参数，控制t 不大于tc ， 使操作处于核状沸腾。在t tc 时， ， t，。 操作压强： 提高沸腾压强相当于提高液体的t s ，使液体的表面张力 和粘度均下降，有利于汽泡的生成和脱离，能强化沸 腾传热。在相同的 t下，和q都提高。 液体性质的影响 液体的， 和表面张力 ，汽化潜热r等均对沸腾 传热有重要影响。一般认为： （导热能力）或（自然对流） 或（气泡易

40、于脱离） 第66页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二加热表面 加热壁面的材料和粗糙度对沸腾给热有重要的影响。 表面粗糙度，气泡核心数 表面油污， 2.4 沸腾传热系数的计算由于沸腾传热过程复杂，计算式均为经验式，如：莫斯金斯基经验式：R为对比压强；p为操作压强；pc为临界压强 第67页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 对流传热计算公式有两种类型：准数关系式和纯经验公式。在应用这些方程时应注意以下几点：1、首先分析所处理的问题是属于哪一类，如：是强制对流或是自然对流，是否有相变等。2、选定响应的对流传热系数计算式，特别应注意的是所选用的公式的使用条件

41、。3、当流体的流动类型不能确定时，采用试差法进行计算，再进行验证。4、计算公式中的各物性数据的单位。对流传热系数小结5、冷凝传热和沸腾传热机理、影响因素（重点）。第68页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二传热计算主要有两种类型： 设计计算 根据生产要求的热负荷确定换热器的传热面积。 校核计算 计算给定换热器的传热量、流体的温度或流量。第五节 稳定传热的计算第69页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 对换热器作能量恒算，在忽略热损失的情况下，单位时间内热流体放出的热量等于冷流体吸收的热量：-换热器的热量恒算式式中 Q换热器的热负荷，w W流体的质量流量

42、，kg/s H单位质量流体的焓，J/kg 下标c、h分别表示冷流体和热流体，下标1和2表示换热器的进 口和出口。Q=Wh(Hh1-Hh2)=Wc(Hc2-Hc1)一、热量恒算若热损失QL不能忽略：Q=Wh(Hh1-Hh2)=Wc(Hc2-Hc1)+QL第70页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 若换热器中两流体无相变时，且认为流体的比热不随温度而变，则衡算可写为:式中 cp流体的平均比热，kJ/（kg ） t冷流体的温度， T热流体的温度， 下标c、h分别表示冷流体和热流体，下标1和2表示换热器的 进口和出口。Q=Whcph(T1-T2)=Wccpc(t2-t1)第71页

43、，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二若换热器中的热流体有相变，如饱和蒸汽冷凝时，则衡算式为：当冷凝液的温度低于饱和温度时，则有 式中 Wh饱和蒸汽（热流体）的冷凝速率，kg/s r饱和蒸汽的冷凝潜热，J/kgQ=Whr=Wccpc(t2-t1)注：上式应用条件是冷凝液在饱和温度下离开换热器。Q=Whr+cph(T1-T2)=Wccpc(t2-t1)式中 cph冷凝液的比热， kJ/（kg ） Ts冷凝液的饱和温度， 第72页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二二、总传热速率方程通过换热器中任一微元面积dS的间壁两侧流体的传热速率方程（仿对流传热速率方程）

44、为：1 总传热速率微分方程dQ=K(T-t)dS=KtdS式中 K局部总传热系数， w/（m2 ） T换热器的任一截面上热流体的平均温度， t换热器的任一截面上冷流体的平均温度， 上式称为总传热速率方程第73页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 总传热系数必须和所选择的传热面积相对应，选择的传热面积不同，总传热系数的数值也不同。dQ=Ki(T-t)dSi=Ko(T-t)dSo=Km(T-t)dSm式中 Ki、Ko 、Km基于管内表面积、外表面积、外表面平均面积的总传热系数， w/（m2 ） Si、So、Sm换热器内表面积、外表面积、外表面平均面积, m2 在工程大多以外表

45、面积为基准，即取Ko =K，当K取整个换热器的平均值，则总传热速率方程可写为：Q=KSTmTm换热器间壁两侧流体的平均温差， S换热器外表面积，m2第74页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二总传热系数K是表示换热设备性能好坏的重要参数，也是传热计算中重要的依据。Kf（流体的物性、操作条件、换热器的类型等）K的来源：（1） 生产实际的经验数据（查手册）（2） 实验测定（3） 分析计算2 总传热系数第75页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 对于管式换热器，假定管内作为加热侧，管外为冷却侧，则通过任一微元面积dS的传热由三步过程构成。由热流体传给管壁：

46、dQ=i(T-Tw)dSi由管壁传给冷流体： dQ=o(tw-t)dSo通过管壁的热传导： dQ=(/b)(Tw-tw)dSm2.1 总传热系数的计算式在稳定传热条件下，从热流体到冷流体的各分步传热速率。由上三式可得(A式)第76页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二由于dQ及（T-t）两者与选择的基准面积无关，则根据总传热速率微分方程：将上式代入上页A式，并整理得：dQ=Ki(T-t)dSi=Ko(T-t)dSo=Km(T-t)dSm整理总传热速率微分方程：同理可以推导出：求 Ko第77页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二总传热系数（以外表面为基准）

47、为:同理可求出Ki，Km:总传热系数表示成热阻形式为：式中：KoRo=对于平板第78页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 在计算总传热系数K时，污垢热阻一般不能忽视，若管壁内、外侧表面上的热阻分别为Rsi及Rso时，则有当传热面为平壁或薄管壁时，di、do、dm近似相等，则有：2.2 污垢热阻Ro=KoKoRo=第79页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二总热阻是由热阻大的那一侧的对流传热所控制，即当两侧对流传热系数相差较大时，欲提高K值，关键在于提高对流传热系数较小一侧的。若两侧的相差不大时，则必须同时提高两侧的，才能提高K值。若污垢热阻为控制因素，

48、则必须设法减慢污垢形成速率或及时清除污垢。当管壁热阻和污垢热阻可忽略时，则可简化为:若o i，则有:由上可知：KoKo第80页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例：一列管式换热器，由252.5mm的钢管组成。管内为CO2，流量为6000kg/h，由55冷却到30。管外为冷却水，流量为2700kg/h，进口温度为20。CO2与冷却水呈逆流流动。已知水侧的对流传热系数为3000W/m2K，CO2 侧的对流传热系数为40 W/m2K 。试求总传热系数K，分别用内表面积Ai，外表面积Ao表示。 解：查钢的导热系数=45W/mK 取CO2侧污垢热阻Rai=0.5310-3m2K/W

49、 取水侧污垢热阻Rao=0.2110-3m2K/W第81页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二以内、外表面计时，内、外表面分别用下标i、o表示。 iiiiioooiiiioooo第82页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 两种流体进行热交换时，在沿传热壁面的不同位置上，在任何时间两种流体的温度皆不变化，这种传热称为稳定的恒温传热。如蒸发器中，饱和蒸汽和沸腾液体间的传热。式中 T热流体的温度； t冷流体的温度。 三、传热平均温度差的计算 按照参与热交换的两种流体在沿着换热器壁面流动时各点温度变化的情况，可将传热分为恒温传热与变温传热两类。 1 恒温传热t

50、=T-tTTtt恒温传热温差图t第83页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 在传热过程中，间壁一侧或两侧的流体沿着传热壁面，在不同位置时温度不同，但各点的温度皆不随时间而变化，即为稳定的变温传热过程。该过程又可分为下列两种情况： (1) 间壁一侧流体恒温另一侧流体变温，如用蒸汽加热另一流体以及用热流体来加热另一种在较低温度下进行沸腾的液体 。2 变温传热一侧流体恒温变、另一侧变温时的温度变化Tt1t2T1T2ttT第84页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二(2) 间壁两侧流体皆发生温度变化的传热： 这时参与换热的两种流体沿着传热两侧流动，其流动方式不

51、同，平均温度差亦不同。即平均温度差与两种流体的流向有关。生产上换热器内流体流动方向大致可分为下列四种情况, 即并流、逆流、错流和折流 两侧流体变温时的温度变化T1T2t1t2并流T2T1t1t2逆流第85页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二并流 :参与换热的两种流体在传热面两侧以相同的方向流动。 逆流 : 参与换热的两种流体在传热面两侧以相对的方向流动。错流 : 参与换热的两种流体在传热面两侧呈垂直方向流。折流：简单折流和复杂折流简单折流：一侧流体只沿一个方向流动，而另一侧的流体作折流，使两侧流体间有并流与逆流的交替存在。复杂折流：参与热交换的双方流体均作折流。 并流12

52、逆流12错流21折流112第86页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二假设： 传热为稳定操作过程。 两流体的比热为常量。 总传热系数为常量（K不随换热器的管长而变化）。 换热器的热损失可忽略。以逆流为例：热量衡算微分方程为 dQ= -Wh cphdT= Wc cpcdt 根据假定，则有3 逆流和并流时的平均温度差第87页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二QT和Qt为直线关系，即 T=aQ+c t=aQ+ct=T-t=(a-a)Q+(c-c)温度T1传热量QT2 t1 t2t2t10逆流第88页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二从上

53、式可以看出： tQ关系呈直线，其斜率为由于K为常量，积分上式有:式中将总传热速率微分方程代入上式，则有第89页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 式中tm称为对数平均温差。当1/2t2/t12时，可用算术平均温差（t2+ t1）/2代替对数平均温度差。 该式同样适用于并流传热过程。当一侧流体变温，另一侧恒温时，不论并流或逆流，其平均温差相等；当两侧流体均变温时，并流和逆流的平均温差不等，通常是：第90页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例：现用一列管式换热器加热原油，原油在管外流动，进口温度为100,出口温度为160；某反应物在管内流动，进口温度为2

54、50，出口温度为180。试分别计算并流与逆流时的平均温度差。解：1、求并流时的平均温度差： 2、求并流时的平均温度差：T2T1t1t2逆流T1T2t1t2并流第91页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二逆流操作时，因t1/ t2=90/80 1.1 2，则可用算术平均值 由上例证明：当流体进、出口温度已经确定时，逆流操作的平均温度差比并流时大。 在换热器的传热量Q及总传热系数K值相同的条件下，采用逆流操作，可以节省传热面积，而且可以节省加热介质或冷却介质的用量。在生产中的换热器多采用逆流操作，只是对热敏性物料加热时，物料的出口温度有限制时才采用并流操作。 流动方向的选择问题

55、Q=KSTm总传热速率方程第92页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二 方法：先按纯逆流的情况求得其对数平均温度差tm逆，然后再乘以校正系数,即： tm=tm逆 校正系数与冷、热两种流体的温度变化有关，是R和P的函数，即 =f(R，P)式中 R=(T1-T2)/(t2-t1) = 热流体的温降/冷流体的温升 P=(t2-t1)/ (T1- t1) = 冷流体的温升/两流体的最初温差 根据冷、热流体进、出口的温度，依上式求出R和P值后，校正系数值可根据R和P两参数从相应的图中查得。一般设计时，要求 0.9，最小不低于0.84 错流和折流时的平均温度差第93页，共150页，20

56、22年，5月20日，0点40分，星期二例: 在一双管程列管换热器中，壳方通入饱和水蒸气加热管内的空气。110 的饱和水蒸气冷凝成同温度的水，将空气由20 加热至80 。试计算： (1)换热器第一管程出口空气的温度； (2)第一管程内的传热量占总传热量的百分数。解：(1) 对双管程传热则:第94页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二第一管程传热:(2)第一管程内传热量:总传热量:第95页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例:在一单程列管换热器中，用饱和蒸汽加热原料油。温度为160的饱和蒸汽在壳程冷凝为同温度的水。原料油在管程湍流流动，并由20加热到106

57、。列管换热器的管长为4m，内有19mm2mm的列管25根。若换热器的热负荷为125kw，蒸汽冷凝传热系数为7000w/(m2)，油侧垢层热阻为0.0005 (m2 ) /w，管壁热阻和蒸汽侧垢热阻可忽略。试求：(1) 管内油侧对流传热系数；(2) 油的流速增加一倍，保持饱和蒸汽温度及油入口温度不变，假设油的物性不变，求油的出口温度；(3) 油的流速增加一倍，保持油进、出口温度不变，求饱和蒸汽的温度。第96页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二解：第97页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二第98页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二第

58、99页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二解得 T=185.5 第100页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二四、传热面积的计算1、总传热系数K为常数 (工程计算常用)Q=KStm2、总传热系数K为变数 (不常用)（1）K随温度呈线性变化时：（2）K随温度变化较大时：或第101页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二对稳定传热过程式中 S1、S2、Sm分别代表热流体侧传热面积、冷流体侧传热面积 和平均传热面积。 Tw、tw分别代表热流体侧和冷流体侧的壁温 1、2分别代表热流体侧和冷流体侧的对流传热系数整理上式可得五、壁温的计算第102页

59、，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二例 在一由252.5mm钢管构成的废热锅炉中，管内通入高温气体，进口500,出口400。管外为p=981kN/m2压力（绝压）的水沸腾。已知高温气体对流传热系数a1=250W/ m2，水沸腾的对流传热系数a2=10000 W/ m2。忽略管壁、污垢热阻。试求管内壁平均温度Tw及管外壁平均tw。 解：(a) 总传热系数 以管子内表面积S1为基准 第103页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二(c)计算单位面积传热量(d)管壁温度Q/S1=K1tm =242271=65580W/ m2 T-热流体的平均温度，取进、出口温度

60、的平均值 T=(500+400)/2=450 管内壁温度 (b) 平均温度差 在p=981 kN/m2，水的饱和温度为179 第104页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二管外壁温度 由此题计算结果可知：由于水沸腾对流传热系数很大，热阻很小，则壁温接近于水的温度，即壁温总是接近对流传热系数较大一侧流体的温度。又因管壁热阻很小，所以管壁两的温度比较接近。 第105页，共150页，2022年，5月20日，0点40分，星期二强化传热的目的：以最小的传热设备获得最大的生产能力。强化传热的途径：1、加大传热面积： 加大传热面积可以增大传热量，但设备增大，投资和维费也随之增加。可采用翅