船舶货运技术课程设计

1、船舶货运技术课程设计 、核定航次货运任务与船舶的载货能力是否相适应计算本航次船舶的净载重量 NDW 和查取船舶货舱的总舱容（包装容积）Vch1）计算净载重量 NDW 根据本轮开航日期及航线，在载重线海图上查得，本航次航行于热带季节区域，但开航 时为夏季季节期，故只允许使用夏季载重线，其排水量 s = 19710 t ，本航次装有油1447 t、水322 t、航次储备量中 G1= 28 t，即 G = 1447 + 322 + 28 = 1797 t，船舶常数C= 220 t ，空船重量 L = 5565 t ，所以，本航次船舶的净重量为：NDW S L G C 19710 5565 1797

2、220 12128 t2）查取船舶总舱容Vch由表教材附录二表 F2-1 查得 Q轮的包装舱容Vch 19591m32、审核本航次拟运货物的重量、件数和体积经审核，本航次拟运货物的总重量 Q 11315t 、总件数为 148214 件、包括亏舱的 总体积 Vc 18543 m 3 。装货清单所列数据正确比较船舶的载货能力是否满足航次货运任务的要求经比较分析， 本次航次计划货载中有少量特殊货物， 本船的载货能力大于货运任务， 初 步判定货物的承运条件可以满足，即能承运装货清单上的全部货物。二、计算各货舱及各层舱配货重量的控制数确定各舱配货重量上下限根据本航次货运任务， 算得为满足船舶纵向强度条件

3、要求的各舱装货重量的上下限 （ 表 1）（贵重舱计入 No.5 舱）。确定各货舱配货数量本航次离始发港船舶排水量 1 18897 t ，其漂心位置位于船中后 5.45 处（第三舱略 偏后）且本船空载时尾倾较大（ t3.55 m），为避免装载后船舶的尾倾过大，在配货时应在漂心前的第一、第二货舱适当多配货，在漂心后的第四、第五货舱适当少配货。确定各层货舱配货数量本轮空船重量比较适中， 但油水舱多数在底部， 为保证船舶具有适度的稳性， 特别是在 油水大量消耗的情况下仍具有足够的稳性， 离始发港时， 本航次货载在在二层舱配置重量应 在总载重量的 35%左右。表1舱别No.1No.2No.3No.4No

4、.5合计舱容比（ %）9.425.827.822.514.5100允许调整值115314339274117离黄埔 港按舱容比分配的装 货重量（ t ）1064291931452546164111315各舱装货重量上下限允许范围（ t ）1179/9493233/26053485/28072820/22721758/1524离曼谷 港按舱容比分配的装 货重量（ t ）86923852570208013419245各舱装货重量上下限允许范围（ t ）984/7942699/20712909/22312354/20801458/1224离卡拉 奇港按舱容比分配的装 货重量（ t ）577158417

5、0713828906140各舱装货重量上下限允许范围（ t ）692/4621898/12702046/13701656/11081007/773离迪拜 港按舱容比分配的装 货重量（ t ）3048369017294703240各舱装货重量上下 限允许范围（ t ）419/1891105/5221240/5621003/455587/353三、确定货物的舱位和货位对航次货载进行归纳和分类1）曼谷港有一半的重量是钢材，是重货，怕潮。2）本航次货载载中有少量的特殊货物，包括危险物：硝酸钠、碳酸钡、花生粕；装载 要求较高的罐头，怕污染、怕潮、怕气味；怕热货：肠衣，石蜡；气味货：发渣子、烤烟、 生皮、

6、骨胶、棕榈粉、马尾和猪鬃；易碎货：玻璃、易碎品 ; 怕潮货：卫生纸和新闻纸等。配载指导思想 在满足上述各舱各层舱配货重量控制数的前提下， 对配货的具体指导思想和有关问题的 说明如下：1）本航次货载中的三票危险货物分别属于5.1 类、 6.1 类、4.2 类，根据它们的忌装要求，将它们分别配置与第一货舱及第二货舱的二层舱和底舱。2）本航次货载中的罐头、卫生纸、新闻纸、钢材类货物、烤烟怕潮3）本航次货载中的怕热货应远离热源，均装于第一货舱。由于肠衣要求在水线一下， 应装于此货舱的二层舱。气味货物与怕气味的货物分装4）本航次货载中还有许多普通货物， 按照轻重搭配及港序的要求， 分布于各舱。其中， 批

7、量较大的货票可与拆票装货各舱配货结果第一货舱 :货名重量（ t ）体积 m3件数二层舱（曼谷）曼 S/O3发渣子2052320曼 S/O4地砖60711200曼 S/O9硝酸钠1001641200曼 S/O12五金1012250（卡拉奇）卡 S/O17石蜡2003402500小计3906395470货名重量（ t ）体积 m3件数底舱（迪拜）迪 S/O34氯化铵1001371346迪 S/O35桐油100170800（达曼）达 S/O41肠衣100198800达 S/O43花岗石300298900小计6008033846合计99014429316第二货舱：货名重量（ t ）体积 m3件数二层舱

8、曼 S/O8圆钢300170300曼 S/O13卫生纸37189740卡 S/O20碳酸钡3004686000迪 S/O36棕榈粉4509187470小计1087174514510货名重量（ t ）体积 m3件数底舱曼 S/O8圆钢300171300卡 S/O21棉纺织品602041500卡 S/O24骨胶902301800卡 S/O28花生粕3505454375迪 S/O31重烧镁2503125000达 S/O38石黑粉50056810000达 S/O42花生粕3004673750达 S/O48镁矿1501701875小计2000266728600合计3087441243110第三货舱：货名

9、重量（ t ）体积 m3件数二层舱曼 S/O1纺织品1003801000曼 S/O6扁钢400227262卡 S/O16苦杏仁50099210000小计1000159911262货名重量（ t ）体积 m3件数底舱卡 S/O16苦杏仁3256446500迪 S/O30包大豆3004673750迪 S/O29花生果35011407000迪 S/O32新闻纸3008081200达 S/O37炭黑2002845000达 S/O40焦宝石6004421小计2075378523451合计3075538434713第四货舱：货名重量（ t ）体积 m3件数二层舱曼 S/O10闹钟31440曼 S/O11易

10、碎品2096500曼 S/O14生皮1203401800卡 S/O25草地毯30170300卡 S/O26罐头2002944000迪 S/O34氯化铵2503567404小计1013127019484货名重量（ t ）体积 m3件数底舱曼 S/O7烤烟20010202000卡 S/O19钨铁3003406000卡 S/O22奶粉3006383750卡 S/O27白瓜子2051250迪 S/O34氯化铵3004287500达 S/O39铝矾土6005441达 S/O44马尾45102720达 S/O45猪鬃45102720小计1420322515501合计2433449534985第五货舱：货名

11、重量（ t ）体积 m3件数二层舱曼 S/O2纤维板1002041500曼 S/O6玻璃3004256000卡 S/O15玻璃器皿803403040迪 S/O33花生仁3005533750达 S/O47丝绸1001701250小计880169215540货名重量（ t ）体积 m3件数底舱卡 S/O23罐头2002834000卡 S/O18石墨粉1501703750迪 S/O33花生仁2003682500达 S/O46大理石300297300小计850111810550合计1730281026090总计1131518543148214四、对初配方案进行核查重配，所有数据与装货清单完全一1. 核

12、查装货清单上所列货物是否全部配置完毕 经核查，装货清单上的货物已经全部配置完毕，无漏配、 致，没有差错。核查表格如下：表2关码单 号 S/O 及到港第一货舱第二货舱第三货舱第四货舱第五货舱合计重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3曼谷1100380100380210020410020432052205246071607154002274002276300425300425720010202001020860034160034191001641001641031431411209620961210121012133718937189141

13、20340120340表3关码单 号 S/O 及到港第一货舱第二货舱第三货舱第四货舱第五货舱合计重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3卡拉奇158034080340168251636825163617200340200340181501701501701930034030034020300468300468216020460204223006383006382320028320028324902309023025301703017026200294200294272051205128350545350545表4关码单 号 S/O 及到港

14、第一货舱第二货舱第三货舱第四货舱第五货舱合计重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3迪拜293501140350 114030300467300467312503122503123230080830080833500921500921341001425507796509213510017010017036450918450918表5关码单 号 S/O 及到港第一货舱第二货舱第三货舱第四货舱第五货舱合计重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3重量 t体积m3达曼37200284200284385005

15、6850056839600544600544406004426004424110019810019842300467300467433002983002984445102451024545102451024630029730029747100170100170481501701501702. 核查各货舱、各层舱所配货物重量1）核查结果 : 各舱装货重量均在允许范围内，符合要求（表6）。2）离黄埔港时二层舱与底舱配货重量及比例经核查，二层舱配货重量为 35.2%，底舱为 64.8%，船舶稳性不会有多大问题（表7）表6舱别离港别 项目No.1No.2No.3No.4No.5合计离黄埔 港各舱装货重

16、量上下限允许范围（ t ）1179/9493233/26053485/28072820/22721758/1524各舱实际配货重量（t）990308730752433173011315离曼谷 港各舱装货重量上下限允许范围（ t ）984/7942699/20712909/22312354/20801458/1224各舱实际配货重量（t）80024502575209013309245离卡拉 奇港各舱装货重量上下限允许范围（ t ）692/4621898/12702046/13701656/11081007/773各舱实际配货重量（t）6001550175012609006060离迪拜 港各舱装货

17、重量上下 限允许范围（ t ）419/1891105/5221240/5621003/455587/353各舱实际配货重量（t）40095011007106933853表7数值舱别项目二层舱底舱合计分港实配重量（ t ）占航次货重 量的百分 比%配货重 量（t）占航次货 重量的百 分比%曼谷港卡拉奇货迪拜货达曼货各层舱实配货重量1570131010010035.2733564.8100.03. 核查各到港在各货舱的分布情况 各到港货载各货舱的重量（ t ）和件数（ pkgs ）（表 8）表8舱别到港第一货舱第二货舱第三货舱第四货舱第五货舱合计重量（t）件数重量（t）件数重量（t）件数重量（t）

18、件数重量（t）件数重量（t）件数曼谷19029706371340500126234343404007500207017412卡拉奇200250080013675825165008501430043010790310557765迪拜20021467001247095011950550149045006250290047720达曼400170095015625800500169014414001550324025317合计9909316308743110307534713243334985173026090113151482144. 核查各舱配货体积从各舱配货体积表 9 可以看出， 各舱实配货物体

19、积 （包括亏舱）均小于其舱室体积，所有货 物均可以装入货舱。表9舱别No.1No.2No.3No.4No.5合计项目二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱二层舱底舱货舱容积（m3）10308041789326016303830131230901720112619591配货容积（m3）63980317452667159937851270322516921118185435. 核查各二层舱的防堵货物体积从表 10可以看出，各二层舱的防堵货物体积均小于其防堵舱容, 底舱卸货时第一舱和第四舱可以全开二层舱盖，第二、三、五舱的舱盖半开。表 10舱别No.1 货 舱No.2 货 舱No.3 货舱No.4

20、 货舱No.5 货舱项目各二层舱的防 堵舱容（ m3）舱盖全开时5681068968865637舱盖半开时799142912991084969各二层舱实配防堵货物体积 （m3）3401386992820723此外，经查，此方案无货物互抵和舱位配置不合理的情况。五、校核和调整船舶的稳性、纵向受力和吃水差离黄埔港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核1）根据初配方案及油水配置，列表计算船舶排水量 1 、垂向重量力矩PiZi1、纵向重量力矩 Pi X i1、对船中载荷弯矩|Pi Xi |1 、自由液面倾侧力矩i x1及船舶重心距基线高度 KG1、船舶重心距船中距离 X g1和自由液面对 GM1 的修正

21、值 GM f1（表 11）表 11舱名重量重心距 基线 Zi（m）重心距 船中 Xi（m）垂向重量 力矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi（9.81kN.m）对船载荷弯 矩|PiXi|（9.81kN.m ）液体倾侧 力矩 ix （9.81kN.m）项 目Pi(t)船中前船中后货 物No.1 二层舱39011.8553.1846222074020740底层舱6006.9752.3841823142831428No.2 二层舱108711.4232.18124143498034980底层舱20005.5131.30110206260062600No.3 二层舱100011.188.0

22、1118080008000底层舱20755.357.85111011628916289No.4 二层舱62311.17-13.87695986418641底层舱18105.37-13.7997202496024960No.5 二层舱88011.54-55.55101554888448884底层舱8507.24-54.2561544611346113小计1131587506174037128598302635小 计No.1 燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1 燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2 燃油舱（左）1640.77-13.8812

23、622762276No.2 燃油舱（右）2060.76-13.9515728742874燃油深舱（左）836.25-43.8151936363636燃油深舱（右）836.25-43.8151936363636燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）941.01-30.789528932893柴油舱（右）1161.02-32.5711837783778柴油日用柜（左）12

24、10.70-39.35128472472柴油日用柜（右）1210.70-39.35128472472滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1447370834862936532851淡水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）1013.32-50.8033551315131淡水舱（右）1293.27-50.6942265396539锅炉水舱191

25、.07-40.3120766766气缸冷却水舱130.92-27.4012356356小计32214551432214322其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号1KG1Xg1Mz1Mx1|PiXi|1GM1=ix1/ 1数值188977.72-2.2914589117767322088335053002）根据离黄埔港时船舶排水量， 由教材附录二表 F2-2 船舶性能数据表及最

26、小初稳性高度表 得到有关数据如下：表 12名排水量平均型吃横稳性距基浮心距船漂心距船厘米吃水吨数厘米纵倾力矩允许最小称1(m)水线高度中距离中距离TPC1 ( t /cm)MTC1初稳性高dm1 ( m)KM 1(m)Xb1(m)X f1(m)9.81kN.m度数 据188978.98.92-1.107-5.55725.49224.63）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度GM 01GM 01 KM 1 KG1 8.92 7.72 1.20m （2）经自由液面修正的初稳性高度 GM1GM 1 GM 01 GM 1 1.20 01.20m3）船舶横摇周期 T 1T1

27、0.58f B2 4KG12GM 010.581 21.22 4 7.722 15.2s1.19船舶吃水差t11 X g1 Xb1 18897 ( 2.29 1.107) 1.00(m)100 MTC1100 224.6经校 验，离黄 埔港时船舶的 稳性符合 要求，对船中 载荷弯矩| PiZi |1 （ =3505309.81kN.m ）在有利范围内 （3664005 3055466kN. m） ，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到 t1 0.4m。需调的吃水差为t10.4 ( 1.00) 0.60m 60cm ，则首尖舱应载水 P1P1t1 MTC160 22

28、4.6 180(t)X p1 X f1 69.31 5.557（ 5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳 性高度该变量：GM 1P1(KG1 ZP1)1 P1ix11 P1180(7.72 5.91)18897 18072.418897 1800.013(m)压载后对船中荷载弯矩的改变量：PX1 P1 X P 180 69.31 9.81 122388(kN.m) 压载后平均吃水该变量：dm1 P1 100 TPC1 180 (100 25.49) 0.07(m)所以，压载后船舶的 GM1 GM 1 GM1 1.20 0.013 1.213(m)压载后船舶

29、对船中载荷弯矩|PiZi | |PiZi |PiZi |1350530 9.81 1223883561087(kN.m)压载后船舶的实际平均吃水dm1 dm1 dm1 0.03 8.90 0.07 0.03 9.00(m)压载后船舶的实际首吃水dF1dm112LbpLbpX f1 t9.00121485.557( 0.4) 8.82m148压载后船舶的实际尾吃水dA1dm112LbpLbpX f1 t12148 5.5579.00( 0.4)9.22m148结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载180 t未经自由液面修正的初稳性高度为1.20m ，经自由液面修正的初稳性高度仍为 1.20m ，对船中

30、荷载弯矩为 3561087kN.m ，吃水差为 -0.4m ，实 际首吃水为 8.82m, 实际尾吃水为 9.22m 。离曼谷港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差校核 由黄埔港到曼谷港航程不长， 油水消耗对出船舶稳性、 纵向受力和吃水差不大。 但船舶需在 曼谷港卸货 2070 t ，此时出船舶的上述指标将产生较大的变化。下面对其进行校核。船舶在曼谷港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见下 表所列。现计算船舶排水量 2 、垂向重量力矩Pi Z i 2 、纵向重量力矩Pi Xi 2、对船中载荷弯矩|PiZi |2 、自由液面纵倾力矩i x2及船舶重心距基线高度 KG2 、船舶

31、重心距船中距离 X g 2和自由液面对 GM 2的修正值 GM f2 见表 13。表 13舱名重量 Pi(t)重心距基 线 Zi(m)重心距 船中 Xi(m)垂向重量力 矩PiZi(9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯 矩|PiXi| (9.81kN.m )液体倾侧 力矩 ix (9.81kN.m)项 目船中前船中后货 物No.1 二层舱20011.8553.1823701063610636底层舱6006.9752.3841823142831428No.2 二层舱75011.4232.1885652413524135底层舱17005.5131.309367532

32、1053210No.3 二层舱50011.188.0559040004000底层舱20755.357.85111011628916289No.4 二层舱48011.17-13.87536266586658底层舱16105.37-13.7986462220222202No.5 二层舱48011.54-55.5555392666426664底层舱8507.24-54.2561544611346113小计924566876139698101636241334小计No.1 燃油舱（左）2030.777.6115615451545No.1 燃油舱（右）2530.767.6719219411941No.2

33、 燃油舱（左）1640.77-13.8812622762276No.2 燃油舱（右）2060.76-13.9515728742874燃油深舱（左）126.25-43.8175526526燃油深舱（右）126.25-43.8175526526燃油沉淀舱 （左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱 （右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜 （左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜 （右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）941.01-30.789528932893柴油舱（右）1161.02-32.571

34、1837783778柴油日用柜 （左）610.70-39.3564236236柴油日用柜 （右）610.70-39.3564236236滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1293269234862267326159淡 水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）713.32-50.802363607360772.4淡水舱（右）863.27-50

35、.6928143594359123.5锅炉水舱151.07-40.311660560521.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计24212081037510375其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合计符号2KG2Xg2Mz2Mx2|PiXi|2GM2=ix2/ 2数值165937.47-1.781239981433341729072785900.013表 14名

36、称排水量平均型吃横稳性距基浮心距船漂心距船厘米吃水吨数厘米纵倾力矩允许最小2(m)水线高度中距离中距离TPC2( t/cm)MTC2初稳性高dm2 (m)KM 2(m)Xb2 (m)X f 2 (m)9.81kN.m度数据165938.008.76-0.580-4.25024.64205.60.282）计算初稳性高度、横摇周期和吃水差（1）未经自由液面修正的初稳性高度GM 02GM 02 KM 2 KG2 8.76 7.47 1.29m2）经自由液面修正的初稳性高度GM 2GM 2 GM 02GM 2 1.29 0.013 1.277m3）船舶横摇周期 T 20.58f22B 2 4KG22G

37、M 020.58 121.22 4 7.4721.2915.04s4）船舶吃水差t2Xg2 Xb2 16593 ( 1.78 0.580) 0.97(m)100 MTC2100 205.6经校验，离黄埔港时 船 舶的稳性 符合要求 ，对船中 载荷弯 矩|PiZi |2= 278590 9.81kN.m )在有利范围内 (3017566 2436049kN. m) ，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到t2 0.45m 。需调的吃水差为t20.45 ( 0.97) 0.52m 52cm ，则首尖舱应载水 P2P2t2 MTC2 52 205.6XP X f2 69.

38、31 4.250（ 5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳 性高度该变量：GM 2P2(KG2 ZP2 )2 P2ix22 P2145(7.47 5.91) 72.416593 145 16593 1450.009(m)压载后对船中荷载弯矩的改变量：PX2 P2 X P 145 69.31 9.81 98590(kN.m) 压载后平均吃水该变量：dm2 P2 100 TPC2 145 (100 24.64) 0.059(m)所以，压载后船舶的 GM2 GM 2 GM 2 1.277 0.009 1.286(m) 压载后船舶对船中载荷弯矩|PiZi |2|P

39、iZi |2 |PiZi |2278590 9.81 985902831558(kN.m)压载后船舶的实际平均吃水 dm2 dm2 dm2 0.03 8.00 0.059 0.03 8.09(m)压载后船舶的实际首吃水dF2dm212LbpLbpX f2 t2121484.2508.09( 0.45)7.85m14812LbpXf 2 压载后船舶的实际尾吃水dA2dm2t2Lbp121484.2508.09( 0.45)8.30m148结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载145t 未经自由液面修正的初稳性高度为1.29m ，经自由液面修正的初稳性高度仍为 1.277m，对船中荷载弯矩为 28315

40、58 kN.m ，吃水差为 -0.45m ，实 际首吃水为 7.85 m, 实际尾吃水为 8.30 m 。离卡拉奇港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核船舶在卡拉奇港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见 下表所列。现计算船舶排水量3 、垂向重量力矩Pi Zi 3 、纵向重量力矩Pi Xi3、对船中载荷弯矩|Pi Xi |3 、自由液面倾侧力矩i x3及船舶重心距基线高度 KG 3 、船舶重心距船中距离 X g 3和自由液面对 GM 3 的修正值 GM f3 (表 15)表 15舱名重量 Pi(t)重心距 基线 Zi(m)重心距 船中 Xi(m)垂向重量力 矩PiZi(

41、9.81kN.m)纵向重量力矩PiXi(9.81kN.m)对船载荷弯矩 |PiXi|( 9.81kN.m)液体倾侧力矩 ix(9.81kN.m )项 目船中前船中后货 物No.1 二层舱11.8553.18底层舱6006.9752.3841823142831428No.2 二层舱45011.4232.1851391448114481底层舱12005.5131.3066123756037560No.3 二层舱11.188.0底层舱17505.357.8593631373813738No.4 二层舱25011.17-13.87279334683468底层舱9905.37-13.7953161365

42、213652No.5 二层舱40011.54-55.5546162222022220底层舱5007.24-54.2536202712527125小计6140416409720766465163672小 计No.1 燃油舱 （左）2030.777.6115615451545No.1 燃油舱 （右）2530.767.6719219411941No.2 燃油舱 （左）1290.77-13.889917911791No.2 燃油舱 （右）1710.76-13.9513023852385燃油深舱（左）6.25-43.81燃油深舱（右）6.25-43.81燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.85352

43、21712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）881.01-30.788927092709柴油舱（右）1091.02-32.5711133553355柴油日用柜（左）10.70-39.35柴油日用柜（右）10.70-39.35滑油循环舱201.32-37.626752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869

44、286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1174234734861956823054淡 水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱(左)553.32-50.801832794279472.4淡水舱(右)573.27-50.6918628892889123.5锅炉水舱141.07-40.311556456421.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计196105980518051其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.8023

45、7600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合 计符号3KG3Xg3Mz3Mx3 |PiXi|3GM3=ix3/ 3数值133237.38-3.14982691008431426821954990.016表 16名称排水量 3( m)平均型 吃水 dm3(m)横稳性距 基 线高 度 KM3(m)浮心距船中 距离 Xb3(m)漂心距船中 距离 Xf3(m)厘米吃水 吨数 TPC3(t/m)厘米纵倾力矩MTC3(9.81kN.m)允许最小 初稳性高 度数据133236.628.740.063-1.74323.48184.8-0.052)计算初稳性高度、

46、横摇周期和吃水差(1)未经自由液面修正的初稳性高度GM 03GM 03 KM 3 KG3 8.74 7.38 1.36m经自由液面修正的初稳性高度GM 3GM 3 GM 03GM 31.36 0.016 1.334m船舶横摇周期 TT30.58f22B2 4KG32GM 030.58 121.224 7.3821.3612.85s船舶吃水差t3X g3 X b3 13323 ( 3.14 0.063)100 MTC3100 205.62.08(m)经校验，离黄埔港时船舶的稳性符合要求，对船中载荷弯矩|PiZi |3= 195499 9.81kN.m )在有利范围内 (2089333 15142

47、73kN. m) ，纵向强度条件满足要求，但尾倾过大，拟在首尖舱注压载水调整，使之达到t3 0.5m 。需调的吃水差为t30.5 ( 2.08) 1.58m 158cm ，则首尖舱压载水 P3P3t3 MTC3158 184.8 411(t)XP X f3 69.31 1.743（ 5）计算压载后船舶离黄埔港时的出稳性高度、对船中载荷弯矩和首尾吃水压载后初稳 性高度该变量：GM 3P3(KG3 ZP3 )3 P3i x33 P341113(37.2338 451.911) 1332732.4411 0.039(m)压载后对船中荷载弯矩的改变量：PX3 P3 X P 411 69.31 9.81

48、 279452(kN.m)压载后平均吃水该变量：dm3 P3 100 TPC 3 411 (100 23.48) 0 .175( m)压载后船舶对船中载荷弯矩所以，压载后船舶的 GM3 GM3GM 3 1.334 0.039 1.373(m)|PiZi |3 |PiZi |3|PiZi |3195544 9.81 2794522197739(kN.m)压载后船舶的实际平均吃水dm3 dm3dm30.036.62 0.175 0.03 6.83(m)压载后船舶的实际首吃水dF 3 dm312LbpLbpX f 3t36.93121481481.743( 0.4)6.57m压载后船舶的实际尾吃水d

49、A3 dm312LbpLbpX f 3t36.83121481481.743( 0.5)7.07m结论：船舶离黄埔港时，首尖舱压载 411t 未经自由液面修正的初稳性高度为1.36m ，经自由液面修正的初稳性高度仍为 1.334m，对船中荷载弯矩为 2197739kN.m ，吃水差为 -0.5m ，实际首吃水为 6.57m, 实际尾吃水为 7.07m 。离迪拜港时船舶的稳性、纵向受力和吃水差的校核1）船舶在迪拜港港卸货后各舱所余货物重量及此前消耗油水后的各油水舱所存油水数量见 下表所列。现计算船舶排水量 4 、垂向重量力矩Pi Zi 4 、纵向重量力矩Pi Xi4、对船中载荷弯矩|PiXi |

50、4 、自由液面倾侧力矩ix4及船舶重心距基线高度 KG4 、船舶重心距船中距离 X g 4和自由液面对 GM 4的修正值 GM f 4（表 17）表 17舱名重量 Pi(t)重心距 基线 Zi（m）重心距 船中 Xi（m）垂向重量 力矩 PiZi(9.81 kN.m)纵向重量力矩PiXi（9.81kN.m）对船载荷弯 矩|PiXi|（9.81kN.m ）液体倾侧力矩 ix（ 9.81kN.m ）项 目船中前船中后货 物No.1 二层舱11.8553.18底层舱4006.9752.3827882095220952No.2 二层舱11.4232.18底层舱9505.5131.305234.5297

51、3529735No.3 二层舱11.188.0底层舱8005.357.85428062806280No.4 二层舱11.17-13.87底层舱6905.37-13.79370595159515No.5 二层舱10011.54-55.55115455555555底层舱3007.24-54.2521721627516275小计324019334569673134588312小 计No.1 燃油舱 （左）2030.777.6115615451545No.1 燃油舱 （右）2530.767.6719219411941No.2 燃油舱 （左）820.77-13.886311381138No.2 燃油舱

52、（右）1250.76-13.959517441744燃油深舱（左）6.25-43.81燃油深舱（右）6.25-43.81燃油沉淀舱（左）49.57.12-43.8535221712171燃油沉淀舱（右）49.57.12-43.8535221712171燃油日用柜（左）2510.76-43.8526910961096燃油日用柜（右）2110.64-44.00223924924柴油舱（左）751.01-30.787623092309柴油舱（右）951.02-32.579730943094柴油日用柜（左）10.70-39.35柴油日用柜（右）10.70-39.35滑油循环舱201.32-37.626

53、752752滑油储存柜1710.7-43.29182736736汽缸油柜（左）7.510.7-43.8580329329汽缸油柜（右）6.510.62-43.9869286286污滑油舱250.67-34.517863863小计1054224934861761321099淡 水饮水柜6011.10-25.5066615301530淡水舱（左）3.32-50.80淡水舱（右）3.27-50.69锅炉水舱131.07-40.311452452421.6气缸冷却水舱100.92-27.409274274小计8368923282328其他粮食810.8-34.086272272船员及行李1015.5-30.0155300300备品1013.015.0130150150常数22010.80237600小计2482747150572722空船55659.1-8.65047548026合 计符号3KG3Xg3Mz3Mx3|PiXi|3GM3= ix3/ 3数值101907.413.857549