苯氯苯分离过程板式精馏塔设计任务书

1、PAGE PAGE 28徐州工程学院化工设计任务书学 院（系）：化学化工学院专 业：化学工程与工艺学 生 姓 名：徐莉萍学 号：20111366138设 计 题 目：苯-氯苯分离过程板式精馏塔设计起 迄 日 期:2014年4月28日 5月 20日指 导 教 师:王菊教研室主任: 葛奉娟苯-氯苯分离过程板式精馏塔设计任务书一、设计题目试设计一座苯-氯苯连续精馏塔，要求年产纯度为99.8%的氯苯15万吨，塔顶馏出液中含氯苯不得高于2%，原料液中含氯苯38%（以上均为质量分数）。二、操作条件1、塔顶压力：4kPa（表压）。2、进料热状况：自选。3、回流比：自选。4、塔底加热蒸汽压力：0.5MPa（表

2、压）5、单板压降：0.7kPa。三、塔板类型筛板或浮阀塔（F1型）。四、工作日每年300天，每天24小时连续运行。五、厂址厂址为徐州地区六、设计内容1、精馏塔的物料衡算；2、塔板数的确定；3、精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算；4、精馏塔的塔体工艺尺寸计算；5、塔板主要工艺尺寸的计算；6、塔板的流体力学验算；7、塔板负荷性能图；8、精馏塔接管尺寸计算；9、绘制生产工艺流程图；10、绘制精馏塔设计条件图；11、对设计过程的评述和有关问题的讨论。七、设计基础数据苯、氯苯纯组分的饱和蒸汽压数据温度，8090100110120130131.8苯760102513501760225028402900氯

3、苯148205293400543719760其他物性参数可查有关手册。目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc327456954 1.设计方案的确定 PAGEREF _Toc327456954 h 4 HYPERLINK l _Toc327456955 2.精馏塔的物料衡算 PAGEREF _Toc327456955 h 4 HYPERLINK l _Toc327456956 2.1原料液及塔顶、塔釜产品的摩尔分率 PAGEREF _Toc327456956 h 4 HYPERLINK l _Toc327456957 2.2原料液及塔顶、塔釜的平均摩尔质量 PAG

4、EREF _Toc327456957 h 4 HYPERLINK l _Toc327456958 2.3物料衡算 PAGEREF _Toc327456958 h 4 HYPERLINK l _Toc327456959 3.塔板数的确定 PAGEREF _Toc327456959 h 4 HYPERLINK l _Toc327456960 3.1理论板数NT的求取 PAGEREF _Toc327456960 h 4 HYPERLINK l _Toc327456961 3.2实际板数的求取 PAGEREF _Toc327456961 h 6 HYPERLINK l _Toc327456962 4.

5、精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算 PAGEREF _Toc327456962 h 6 HYPERLINK l _Toc327456963 4.1操作压力的计算 PAGEREF _Toc327456963 h 6 HYPERLINK l _Toc327456964 4.2操作温度的计算 PAGEREF _Toc327456964 h 6 HYPERLINK l _Toc327456965 4.3平均摩尔质量的计算 PAGEREF _Toc327456965 h 8 HYPERLINK l _Toc327456966 4.4平均密度的计算 PAGEREF _Toc327456966 h 9 H

6、YPERLINK l _Toc327456967 4.5液相平均表面张力的计算 PAGEREF _Toc327456967 h 10 HYPERLINK l _Toc327456968 4.6液体平均粘度的计算 PAGEREF _Toc327456968 h 10 HYPERLINK l _Toc327456970 5.精馏塔的塔体工艺尺寸计算 PAGEREF _Toc327456970 h 11 HYPERLINK l _Toc327456971 5.1塔径的计算 PAGEREF _Toc327456971 h 11 HYPERLINK l _Toc327456972 5.2塔高的计算 PA

7、GEREF _Toc327456972 h 13 HYPERLINK l _Toc327456973 6.塔板主要工艺尺寸的计算 PAGEREF _Toc327456973 h 13 HYPERLINK l _Toc327456974 6.1溢流装置的计算 PAGEREF _Toc327456974 h 13 HYPERLINK l _Toc327456975 6.2塔板布置的计算 PAGEREF _Toc327456975 h 14 HYPERLINK l _Toc327456976 7.塔板的流体力学验算 PAGEREF _Toc327456976 h 17 HYPERLINK l _To

8、c327456977 7.1塔板压降 PAGEREF _Toc327456977 h 17 HYPERLINK l _Toc327456978 7.2液面落差 PAGEREF _Toc327456978 h 18 HYPERLINK l _Toc327456979 7.3液沫夹带 PAGEREF _Toc327456979 h 18 HYPERLINK l _Toc327456980 7.4漏液 PAGEREF _Toc327456980 h 18 HYPERLINK l _Toc327456981 7.5液泛 PAGEREF _Toc327456981 h 18 HYPERLINK l _T

9、oc327456982 8.探班负荷性能图 PAGEREF _Toc327456982 h 19 HYPERLINK l _Toc327456983 8.1精馏段塔板负荷性能图 PAGEREF _Toc327456983 h 19 HYPERLINK l _Toc327456984 8.2提镏段塔板负荷性能图 PAGEREF _Toc327456984 h 21 HYPERLINK l _Toc327456985 9.精馏塔接管尺寸计算 PAGEREF _Toc327456985 h 24 HYPERLINK l _Toc327456986 9.1塔顶蒸气出口管 PAGEREF _Toc327

10、456986 h 24 HYPERLINK l _Toc327456987 9.2塔顶回流液管 PAGEREF _Toc327456987 h 25 HYPERLINK l _Toc327456988 9.3进料管 PAGEREF _Toc327456988 h 25 HYPERLINK l _Toc327456989 9.4塔釜出料管 PAGEREF _Toc327456989 h 25 HYPERLINK l _Toc327456990 9.5塔釜进气管 PAGEREF _Toc327456990 h 2510.绘制生产工艺流程图 HYPERLINK l _Toc327456991 10.

11、设计一览表 PAGEREF _Toc327456991 h 26 HYPERLINK l _Toc327456992 11. 对设计过程的评述和有关问题的讨论 PAGEREF _Toc327456992 h 28 HYPERLINK l _Toc327456993 12.附图 PAGEREF _Toc327456993 h 28 HYPERLINK l _Toc327456994 13.主要符号说明 PAGEREF _Toc327456994 h 28 HYPERLINK l _Toc327456995 14.参考文献 PAGEREF _Toc327456995 h 29设计方案的确定本设计任

12、务为分离苯-氯苯混合物。对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全宁气冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比比较小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用间接蒸气加热，塔底产品经冷却后送至储罐。精馏塔的物料衡算2.1原料液及塔顶、塔釜产品的摩尔分率苯的摩尔质量 MA=78.11kg/k mol氯苯的摩尔质量 MB=112.56kg/k mol2.2原料液及塔顶、塔釜的平均摩尔质量2.3物料衡算原料处理量 总物料衡算 苯物料衡算 联立解得 塔板数的

13、确定3.1理论板数NT的求取苯-氯苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。（1）查资料得苯-氯苯物系的气液平衡数据，绘出x-y图，见图1所示。T（）8090100110120130131.8x1.0000.6770.4420.2650.1270.0190.000y1.0000.9130.7850.6130.3760.0720.000（2）求最小回流比和操作回流比。采用作图法求最小回流比。在图1中对角线上，自点（0.702,0.702）作垂线即为进料线（q线），该线与平衡线的交点坐标为： 故最小回流比为： 取操作回流比为： （3）求精馏塔的气、液相负荷。（4）求操作线方程精馏段操作线方程为 提镏

14、段操作线方程为 （5）图解法求理论板数采用图解法求理论板数，如图1所示。求解结果为总理论板数 进料板位置 3.2实际板数的求取（1）求全塔效率进料状况为泡点液体，则把 代入上式中得 全塔效率公式把、代入全塔效率公式得，（2）精馏段实际板数 提镏段实际板数 4.精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算4.1操作压力的计算塔顶操作压力 每层塔板压降 进料板压力 塔底操作压力 精馏段平均压力 提镏段平均压力 4.2操作温度的计算表1 苯-氯苯Antoine常数数据表ABC温度范围（K）苯6.019071204.682-53.072279-3776.068321236.034-48.99353-4226.

15、36071466.083-15.44420-521氯苯6.104161431.83-55.515335-4056.629881897.415.21405-597假设塔顶的泡点温度，则纯组分的饱和蒸气压为对苯 对氯苯 代入泡点方程和露点方程，得故假设正确，塔顶温度为假设塔顶的进料板温度，则纯组分的饱和蒸气压为对苯 对氯苯代入泡点方程和露点方程，得 假设正确，故进料板温度为假设塔底的泡点温度，则纯组分的饱和蒸气压为对苯 对氯苯 代入泡点方程，得 假设正确，故塔底温度为精馏段平均温度 提馏段平均温度 全塔平均温度 4.3平均摩尔质量的计算（1）塔顶平均摩尔质量的计算由，查平衡曲线（见图1），得（2）

16、进料板平均摩尔质量的计算由图解理论板得，查平衡曲线，得（3）塔底平均摩尔质量的计算由图解理论板得，查平衡曲线，得（4）精馏段平均摩尔质量（5）提镏段平均摩尔质量4.4平均密度的计算（1）气相平均密度计算由理想气体状态方程计算，得精馏段 提镏段（2）液相平均密度计算塔顶时， 进料板时，塔底时，精馏段液相平均密度为 提镏段液相平均密度为 4.5液相平均表面张力的计算 塔顶时，查得 进料板时，查得 塔底时，查得 精馏段液相平均表面张力为 提镏段液相平均表面张力为4.6液体平均粘度的计算塔顶时， 进料板时， 塔底时， 精馏段液相平均粘度为 提馏段液相平均粘度为 全塔液相平均粘度为 4.7相对挥发度的计

17、算塔顶 塔底全塔平均相对挥发度为5.精馏塔的塔体工艺尺寸计算5.1塔径的计算（1）精馏段塔径的计算由式中C由公式计算，其中可由史密斯关联图查出，图的横坐标为取板间距，板上液层高度，则由史密斯关系图得取安全系数为0.7，则空塔气速为按标准塔径圆整后为塔截面积为 实际空塔气速 （2）提馏段塔径的计算同理 取板间距，板上液层高度，则查史密斯关系图得取安全系数为0.7，则空塔气速为按标准塔径圆整后为塔截面积为 实际空塔气速 5.2塔高的计算（1）精馏塔有效高度的计算精馏段的有效高度 提镏段的有效高度 在进料板上方开一人孔，提馏段中开两个人孔，其高度为0.8m，则有效高度为 （2）全塔实际高度取进料板板

18、间距为0.8m，人孔处的板间距为0.8m，塔底空间高度为2.0m，塔顶空间高度为0.7m，封头高度为0.6m，裙座高度为2.0m，则全塔高为 6.塔板主要工艺尺寸的计算根据塔径和液体流量，选用单溢流弓形降液管、凹形受液盘。6.1溢流装置的计算（1）堰长： 取（2）溢流堰高度： 由，选用平直堰，堰上液层高度由弗兰西斯公式求得其中E近似取1精馏段： 取板上清液层高度 ，则 提馏段：同理取板上清液层高度 ，则 （3）弓形降液管宽度和截面积当时，查表得 （4）液体在降液管里停留的时间精馏段 提馏段 故降液管设计合理（5）降液管底隙高度 精馏段和提馏段降液管下端与塔板间出口处的液体流速分别取 精馏段 提

19、馏段 故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘，深度6.2塔板布置的计算选用F1型浮阀，阀孔直径39mm，阀片直径48mm，阀片厚度2mm，最大开度8.5mm，静止开度2.5mm，阀质量为3234g。（1）阀孔临界速度精馏段 提馏段 上下两段相应的阀孔动能因子为： 均属正常操作范围。（2）精馏段塔板布置取边缘区宽度,安定区宽度，开孔区面积 其中，（3）提馏段塔板布置取边缘区宽度,安定区宽度，开孔区面积其中，（4）浮阀数与开孔率F1 型浮阀的阀孔直径为39mm阀孔气速，其中取F0=8浮阀数目开孔率精馏段 提馏段 浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一横排的孔心距，则排间距为精馏段 提馏段 考虑到

20、塔的直径较大，故采用分块式塔板，而各分快板的支撑与衔接将占去一部分鼓泡区面积，因此排间距应小于计算值，故取=80mm=0.08m（5）重新计算孔速及阀数 精馏段 提馏段 由此可知，阀孔动能因数变化不大7.塔板的流体力学验算7.1塔板压降（1）干板阻力的计算精馏段 提馏段 （2）气体通过液层阻力的计算取充气系数，则（3）液体表面张力的阻力的计算精馏段液体表面张力所产生的阻力液柱提镏段液体表面张力所产生的阻力液柱精馏段每层压降 提馏段每层压降 故满足设计要求。7.2液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本例的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差的影响。7.3液沫夹带（1）精馏段（2）提镏段7.4漏液

21、（1）精馏段漏液的验算 取F0=5，则 故在设计负荷下不会产生过量漏液。（2）提馏段漏液的验算 故在设计负荷下不会产生过量漏液。7.5液泛为了防止液泛现象的发生，要求控制降液管中清液层高度，而与气体通过塔板压降所相当的液柱高度精馏段 提馏段 液体通过降液管的压头损失精馏段 提馏段 板上液层高度精馏段和提馏段皆为因此，降液管中清液层高度如下：精馏段 提馏段 故，精馏段和提馏段均符合防止液泛的要求。8.探班负荷性能图8.1精馏段塔板负荷性能图(1)漏液线（气相负荷下限线） 取F0=5，又故据此做出与液体流量无关的水平漏液线(2)液沫夹带线（气相负荷上限线） 其中， 取液沫夹带极限值为已知， 整理得

22、： 在操作范围内任取几个值，依上式算出相应的值列于下表中0.00060.00150.00300.00452.2042.0901.9441.821依表中数据在图中做出液沫夹带线(3)液相负荷下限线取平堰、堰上液层高度作为液相负荷下限条件，取则 整理上式得依此值在VSLS图中作线即为液相负荷下限线。(4)液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限依此值在VSLS图中作线即为液相负荷上限线(5)液泛线令由 联立整理得 式中 故 整理得在操作范围内任取几个，依上式计算出的值列于表中。0.00060.00150.00300.00451.0520.9910.7110.810依此值在VSLS图中作线即

23、为液泛线将以上5条线标绘于图中，即为精馏段负荷性能图，见图2。由图知，本设计塔上限为液泛控制，下限为漏液控制。读图， 故操作弹性为8.2提镏段塔板负荷性能图(1)漏液线（气相负荷下限线） 取F0=5，又故据此做出与液体流量无关的水平漏液线(2)液沫夹带线（气相负荷上限线） 其中， 取液沫夹带极限值为已知， 整理得： 在操作范围内任取几个值，依上式算出相应的值列于下表中0.00060.00150.00300.00452.9082.7972.6542.534依表中数据在图中做出液沫夹带线(3)液相负荷下限线取平堰、堰上液层高度作为液相负荷下限条件，取则 整理上式得依此值在VSLS图中作线即为液相负

24、荷下限线。(4)液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限依此值在VSLS图中作线即为液相负荷上限线(5)液泛线令由 联立整理得 式中 故 整理得在操作范围内任取几个，依上式计算出的值列于表中。0.00060.00150.00300.00451.0901.0671.0341.006依此值在VSLS图中作线即为液泛线将以上5条线标绘于图中，即为提馏段负荷性能图由图知，本设计塔上限为液泛控制，下限为漏液控制。读图， 故操作弹性为9.精馏塔接管尺寸计算9.1塔顶蒸气出口管选择蒸气速度，则 选择无缝钢管9.2塔顶回流液管选择回流液流速，则 选择无缝钢管9.3进料管选择进料液流速，则 选择无缝钢管

25、9.4塔釜出料管 选择塔釜出料液流速，则 选择无缝钢管9.5塔釜进气管选择蒸气速度，则 选择无缝钢管10.设计一览表表一 物料衡算结果序号项目符号单位数值备注1塔顶摩尔分数0.9972塔顶平均摩尔质量78213塔顶流量70.004进料摩尔分数0.7025进料液平均摩尔质量88.386进料流量99.677塔釜摩尔分数0.0138塔釜平均摩尔质量112.359塔釜产品流量29.67表二 精馏塔工艺条件及有关物性数据计算结果序号项目符号单位数值备注精馏段提镏段1每层塔板压降0.72平均压力108.1115.83平均温度86.3111.24平均粘度0.2860.2445液相平均摩尔质量84.32100.926气相平均摩尔质量79.8396.267液相平均密度850.3932.448气相平均密度2.893.499平均表面张力21.0719.73 表三 浮阀塔板工艺设计结果序号项目符号单位数值备注精馏段提镏段1堰长0.66精馏段和提馏段塔径、堰高、降液管底隙高度进行统一圆整，以便加工。2堰高0.0610.0473弓形降液管界面积0.05674弓形降液管宽度0.1245降液管底隙高度0.0220.0366横排孔心距0.087排间距0.088浮阀数173809开孔率11.1012.17表四 接管尺寸计算结果序号项目规格材料1塔顶蒸气出口管无缝钢管2塔顶回流液管无缝