承台钢模板计算书

1、v1.0可编写可改正承台钢模板计算书编制：复核：审批：二零一八年三月1v1.0可编写可改正目录1、工程简介3、工程大体3、模板构造形式42、设计有关参数选定4、计算目的4、计算依据5、主要控制计算参数5、设计技术参数及有关荷载大小选定6、荷载种类6、荷载组合6、计算方法、模式73、模板构造计算7模板构造传力路线说明7面板计算8竖肋计算9横肋计算10龙骨计算11对拉拉杆计算13模板底部限位受力13模板外侧斜撑计算144、模板抗颠覆计算155、计算结果汇总156、结论162v1.0可编写可改正承台钢模板计算书1、工程简介、工程大体承台构造尺寸为7.57.53.0m(长宽高），承台一次浇筑完成，混凝

2、土浇筑速度约1m/h，初凝时间约12小时。3v1.0可编写可改正、模板构造形式承台采纳大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位举措将模板底部固定。单个侧面分红4块模板，各块之间采纳M20一般螺栓连结形成整体。双侧模板垂直订交连结处设置阳角角模板，用拉杆连结固定。模板面板采纳6mm厚钢板；竖肋采纳10槽钢，间距375400mm；横肋及各块周围边肋采纳100mm高、10mm厚钢板带，间距500mm；沿承台高度方向设三225a龙骨（背楞），间距1000mm，顶基层龙骨距承台顶底边沿均为500mm；对拉拉杆采纳32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm。模板构造部署图以以

3、下图。BZ-CT-010BZ-CT-02侧视5200000055000506005000000000002501003500005000050500052900550400400400400400375375375375105200015000100俯视507502000150010角模09021067500图承台模板构造部署图2、设计有关参数选定、计算目的本承台模板设计第一为知足本项目承台施工需求。其余为推行物质统购，提高项目模板的通用性和周转资料利用效率，挖掘模板节余价值，本模板设计为下一步制定企业桥涵构造物模板通用图集，推行模板设计标准化工作供给基础资料。4v1.0可编写可改正、计算依据

4、钢构造设计规范GB50017-2003；公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011.混凝土构造工程施工及查收规范GB50204建筑构造静力计算手册、主要控制计算参数模板资料采纳Q235钢材，其弹性模量E105Mpa；钢材的强度设计值，根据钢材厚度按下表采纳。表2-1钢材强度设计值强度设计值钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪端面承压厚度ffvfce构件钢号mmMPaMPaMPa162151251640205120325Q235406020011560100190110依据JTG/TF50-2011规范要求，计算模板、支架刚度时，其最大变形值不得超出以下赞成值：构造表面外露模板，挠度为模板构件跨度的1/

5、400；构造表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250；支架受载后挠曲的杆件（横梁、纵梁），其弹性挠度值为相应构造计算跨境的1/400；钢模板的面板变形值为1.5mm，钢棱和柱箍变形为L/500，B/500，（此中L为计算跨境，B为柱宽度；模板在自重细风荷载等作用下的抗颠覆系数坚固性系数不小于。5v1.0可编写可改正、设计技术参数及有关荷载大小选定、荷载种类承台模板混凝土侧压力依据混凝土构造工程施工及查收规范（GB50204）采纳内部振捣时，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力为：F0.22ct012V1/20.221FcH25.0375KPa212F75KPa，有效压头高度。比较、式取较小

6、值，得3m模板强度计算时将混凝土侧压力乘以倍荷载系数，进行加载计算。90KPa其余荷载计算倾倒砼时水平冲击荷载Fq2KPa，模板强度计算时乘以倍荷载系数，进行加载计算。1.4Fq1.422.8KPa风荷载Ff0.5KPa，风荷载乘以倍荷载系数，进行计算。1.4Ff0.7KPa、荷载组合依据JTG/TF50-2011模板、支架设计时考虑以下各项荷载，并依据表3的规定进行组合。表3-1模板、支架设计计算的荷载组合荷载组合模板、支架构造种类强度计算刚度计算梁、板的底模板及支撑架、支架等1+2+3+4+7+81+2+7+8缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等侧模板4+556v1.0可编写可改正基础、墩台等

7、厚大构造物的侧模板5+65模板、支架自重；新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其余圬工构造物的重力；施工人员及施工设备、施薪水料荷载；振捣混凝土时产生的振动荷载；新浇筑混凝土对模板侧面的压力；混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；设于水中的支架所承受的水流压力、波涛力、流水压力、船只及其余飞扬物的撞击力；其余可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬天保温设备荷载等。依据荷载及其荷载组合，承台模板荷载计算图表示图如图2-1所示。1.2F+1.4Fq=2.8MPamm0003=hF=75F=4KPa1.2F+1.4F=92.8MPaqq图承台模板荷载计算表示图、计算方法、模式模板构造设计采纳极限状态法进行构

8、造设计计算，全部钢材均采纳Q235钢材，模板构造自重分项系数取（），砼侧面压力作用效应分项系数取，砼振捣荷载作用效应分项系数取，风荷载作用效应分项系数,取。3、模板构造计算模板构造传力路线说明依据模板受力状态，模板构造传力路线为：7v1.0可编写可改正砼侧面压力、面板竖肋、横肋龙骨对拉拉杆振捣荷载模板底板限位装置上述传力路线是在理想状态下，承台砼浇筑速度各面均一致，相对的两面砼侧压力传达给拉杆的拉力值同样，方向相反，模板形成自均衡系统。实质承台砼浇筑施工时不能够能处于理想状态，所以需要在模板外侧设斜撑，用于均衡承台砼双侧浇筑不均衡时产生的侧向压力差，以及模板在风荷载作用下保持均衡。面板计算模板

9、面板简化为周围固定在竖肋和横肋上的板，面板荷载实质为梯形荷载，为简化计算，面板计算按均布荷载计算，荷载取值按承台底部最大处取值。面板竖肋最大间距400mm，横肋间距500mm，竖肋与横肋间距比为lx/ly400/5000.8，查建筑构造静力计算手册表4-4，模板面板最大挠度计算系数为，刚度计算时荷载取值q1F75KPa，面板单位宽度刚度值：BcEh32.11056341.5105Nmm4.15KNm12(12)12(10.32)式中E弹性模量；板厚；泊桑比。模板面板最大变形值为：q1l44f0.001820.001824.15Bc查建筑构造静力计算手册表4-4，模板面板最大弯矩计算系数为，强度

10、计算时荷载取值：q2q92.8KPa，8v1.0可编写可改正模板面板最大弯矩为：MX0.0271ql2220.4KNm模板面板最大曲折应力为：MX0.4106167MPaf215MPaW1624006模板面板刚度与强度均知足施工要求。竖肋计算竖肋简化为支撑在龙骨上的连续梁，竖肋最大间距s=400mm=，其刚度计算时荷载取值q1Fs750.430KN/m，其强度计算时荷载取值q2qs92.8。竖肋采纳有限元计算软件进行计算，竖肋采纳梁单元，在龙骨及竖肋底板施加竖向拘束，按连续梁模型建模计算。竖肋最大变形发生在第二道和第三道龙骨间跨中位置，最大变形l/5001000/5002mm，竖肋刚度计算加载

11、及变形图以以下图。图竖肋刚度计算加载及变形图（单位：mm）9v1.0可编写可改正竖肋最大组合应力为，最大剪应力为MPa，其组合应力争见图，剪力争见。图竖肋强度计算加载及组合应力争（单位：MPa）图竖肋强度计算加载及剪应力争（单位：MPa）横肋计算横肋简化为支撑在竖肋上的几乎梁，竖肋最大间距即横肋跨径400mm，横肋间距500mm，最下边一道横肋受力最为不利，按偏于守旧计算原则，取模板荷载底部最大值取代实际荷载进行加载。其刚度计算时荷载取值q1Fs750.537.5KN/m，其强度计算时荷载取值q21.2F1.4Fq46.4KN/m。10v1.0可编写可改正模板横肋截面惯性矩：bh3101003

12、4I12833333.3mm12横肋最大变形：5q1l4537.50.541030.17mmf500/5001.0mmf384210106833333.31012384EI横肋最大弯矩为：M1q2l2121.45KNm88横肋最大曲折应力为：MX1.4510687.0MPaf215MPa11010026横肋最大剪力为：V1q2l122横肋最大剪应力为：VS4V411.610315.5MPafv125MPaIb3A310100模板横肋刚度与强度均知足施工要求。龙骨计算龙骨简化为支撑在拉杆上的连续梁，龙骨间距s=1000mm=1m，按偏于守旧计算原则，取模板荷载底部最大值取代实质荷载进行加载。其刚

13、度计算时荷载取值q1Fs75175KN/m，其强度计算时荷载取值q21.2F1.4Fqs92.8192.8KN/m。11v1.0可编写可改正龙骨采纳有限元计算软件进行计算，龙骨采纳梁单元，在拉杆地点施加竖向拘束，按连续梁模型建模计算。龙骨最大变形fl/4001800/4004.5mm，龙骨刚度计算加载及变形图以以下图。图龙骨刚度计算加载及变形图（单位：mm）龙骨最大组合应力为，最大剪应力为MPa，其组合应力争见图，剪力争见。图龙骨强度计算加载及组合应力争（单位：MPa）12v1.0可编写可改正图龙骨强度计算加载及剪应力争（单位：MPa）龙骨拉杆地点最大支撑反力为，其反力争见图。图龙骨支撑反力争

14、（单位：KN）对拉拉杆计算根据龙骨计算中最大支撑发力，计算拉杆最大拉应力为F162.3103A1201.8MPafsk235MPa，知足要求。3224模板底部限位受力单根竖肋底部地点支撑反力为，其反力争见图。13v1.0可编写可改正图竖肋支撑反力争（单位：KN）底部采纳预埋在垫层中的22圆钢进行限位，钢筋剪切应力4F44.51033A115.8MPa，知足要求。32224模板外侧斜撑计算模板一侧的风荷载为1.4FfA1.40.53，其余考虑双侧砼浇筑不平均，高度相差50cm的侧压力FcHA1，2两个压力的和39.2KN，由模板外侧斜撑承受。斜撑上撑在最上层龙骨上，上端距地面高度，与地面成45角

15、，一侧承台侧面设两根2I20a斜撑，斜撑长度L354cm。斜撑为压弯构件，一侧斜杆轴向分力N与水均分力F均为NF39.2cos45/213.9KN，斜撑底部最大弯矩为MFL13.9m。斜撑采纳2I20a，其截面面积A7120mm2，弯截面积W474000mm3，强轴回旋半径ix81.6mm，弱轴回旋半径iy54.0mm，b类截面，截面强轴塑性发展系数1.05。计算长度lul135403540mm，长度系数u1，强轴长细比x43，ix81.614v1.0可编写可改正轴心受压坚固系数0.887；弱轴长细比ul13540，轴心受压坚固xy66iy54.0系数y0.774。参数NEx2EA22.110571207256103N7256KN，斜撑轴向压1.121.1432力N=，弯矩M49.1KNm。弯矩平面内坚固性：NmxMxxAW(1N)0.8NEx13.91031.049.11060.88771201.05474000(10.813.9)7256101.0MPaf215MPa弯矩平面外坚固性：NtxMxyAbW13.91031.049.11060.77471200.74740001.0f215M