锡槽的作业制度

1、 工程1B 单 104.6玻璃的成型制度是由玻璃的成型方法所打算 定合理的作业制度，才能保证正常生产。浮法玻璃的成型制度包括温度、气氛、压力、锡液面等。温度制度温度测定值连成的折线。锡槽中温度的测量一般使用热电偶或红外测温元件。温度制度是锡槽成型作业根底，对玻璃液的摊平、抛光、冷却、固型都起着重要作用。 计算的要求，又要与生产实际相结合。各生产线可依据自身实行的成型工艺、加热方式、生产的玻璃厚度、生产的吨位及自动化把握程度来制定适合自己的温度制度，进展温度把握。 工艺方法，其温度制度也不尽一样。拉薄承受的温度制度有两种，即重加热法和徐冷法。薄玻璃生产的温度制度重加热法和徐冷拉薄法。低温拉薄法的

2、温度制度低温拉薄法也称为重加热法，是当温度为 1050左右的玻璃液经过摊平区后，即进入强制冷却区，使其温度降至 700左右，相应的粘度为 108Pas，而后再把玻璃带更加热到 850106Pas，此时，拉引速度增加，玻璃被拉薄,可获得维持相应宽度的较薄的玻璃带,然后徐冷至 600左右离开锡槽。这种方法的的特点是：纵向温度曲线是马鞍形，如图 4-14 所示。玻璃带在急冷区冷却至软化温度以下，形成一个硬化的 收缩率达 50，并且由于玻璃带受到了急冷和重加热的冲击，玻璃带内存在应力，用激光仪观看存在干预条纹。承受低温拉薄法生产玻璃的锡槽高温段较长。这种方法适宜于生产2mm 厚度以下的浮法玻璃，可以有

3、效地防止玻璃带的收缩。4-14 低温拉薄法锡槽内纵向温度分布徐冷拉薄法的温度制度 徐冷拉薄法又称正常降温拉薄法或一段拉薄法。徐冷法取消了急速冷却带和重加热区，纵向温度曲线没有马鞍形，而是平缓地下降， 如图 4-15机和其它器件对玻璃抛光区的影响，在抛光区后设立了徐冷区，温度由抛光区末段 1000 850以下，玻璃液的黏度大约为105.35dPas。这时黏度已经很大，由于外表张力的作 光区传递。由于避开了热冲击，玻璃温度比较均匀，拉薄过程对外表质量没有明显的影响。 生产均承受徐冷拉薄法。图 徐冷拉薄法锡槽内纵向温度分布图 徐冷拉薄法锡槽内纵向温度分布图 4-15 徐冷拉薄法锡槽内纵向温度分布厚玻

4、璃生产的温度制度厚玻璃指的是大于自然厚度的玻璃。厚玻璃的生产常承受正常降温法的温度制度。表4-26 表示的是 47m 长的锡槽中，承受挡边墙积存法生产厚玻璃时的温度制度。实际生产时的温度应依据锡槽的构造形式、工作状况及操作水平具体制订。距锡槽首端距离/m32130距锡槽首端距离/m3213046温度/1000850770605温度把握参数合理的温度制度对成型至关重要、是玻璃生产的关键，它对玻璃的厚度、板宽、厚薄差及板面质量起着打算性的作用。摊平抛光区温度平区温度以 1050左右为宜，从玻璃液在锡液上的外表张力与重力的关系看，在温度高于105时外表张力小于重力G，玻璃液充分摊平抛光，在温度低于1

5、050张力大于重力，玻璃液要开头收缩。出口温度锡槽出口温度一般都把握在 60010，温度过高则简洁引起沿口擦伤，沾锡等，并给 承等的膨胀，简洁引起机械事故；温度低则简洁引起断板特别是板上有疙瘩时。钢罩内温度锡槽电加热引出线与钢罩顶的密封是硅橡胶垫片，它的使用温度在300。所以一般钢240以内，可通过保护气体在高、中、低的气量调整来调整。槽底钢板温度为保证锡液不对底砖固定螺栓根部的腐蚀，必需保证此部位的锡以固态存在，所以一120以内，可通过各区的冷却风量来调整。首、末对拉边机处的温度按文献报道，最宽的拉薄范围是 894777，而实际生产中 1#拉边机往往放在 940960的位置，起到稳定边子和节

6、流功能，末对拉边机从理论上讲应放在777的位置106.75 ，即77之后玻璃板已没有被拉薄的功能，而在实际生产中，假设拉边机放在此820左右的位置甚至更高。横向温差要时可用电加热预以调整。(1100以上)，既使是成型完毕(拉边器以后)，仍旧有较高温度(800以上)，要靠锡槽的自然降温而到达上过渡辊台的温度要求(60010)，则锡槽全很长很长，这明显是不合理的。在锡槽内玻璃的上方，穿插肯定数量的冷却器以强制降温则有效地解决了这问题。气氛制度保护气体作用及组成生产性能优良的浮法玻璃，除玻璃液本身熔化良好是前提外，锡液面的光亮干净也是必要条件。锡液在 1000左右与玻璃液的浸润角为175易被氧化，锡

7、的氧化物(SnO 、SnO)却严峻活染玻璃，使玻璃消灭雾点、光畸变点、沾锡等2 除玻璃液本身熔化良好是前提外，锡液面的光亮干净也是必要条件。锡液的性质打算了需在锡槽内通入大量的高纯氮气N 和高纯氢气H 组成的保护22光滑，因此锡槽空间要导入复原的保护气体，以防止空气进入锡槽内使锡发生氧化反响。在生产中，严格把握保护气体成分、用量，稳定压力，承受正确的进气方法和锡槽的密封方法，防止保护气体的外逸是提高浮法玻璃质量的重要工艺之一。氮、氢保护气中的氢含量在 48之间，随锡槽的密闭性，锡槽的不同部位及操作水平而异。锡槽密闭性好，漏入的空气、烟气少，含氢量可少些；操作水平高，操作孔开的次数少，时间短，漏

8、入的空气少，也可少用氢；锡槽首尾二端，操作孔口较多，漏入空气可能的含量如下：首、尾部4-8%，中部24，常用最大为8%，事故最大10。国内外 使用过的保护气体成分如下：N2:88%，CO：10%，H2:1%，CO2:1%；N2:97%， H2:3%；N2:96%，H2 +CO:4%，CO2:1%；N2:95%， H2:5%；N2:99%， H2:1%；有的还在保护气体中参加少量甲烷CH4，用量不超过氢量的50约0.012。H2 对SnO2 的复原力量与温度有关H2 对SnO2 的复原力量随温度上升而增加，O210c3/3(PPmH2对Sn2的复原最低极限温度为55。在锡槽中为了弥补低温区段H2

9、 对SnO2 (或SnO)的复原力量，常承受增加H2 含量的做4-27 列出锡槽个同部位保护气体的N2H2 H2 1012。必需留意，H2 13，以免引起爆炸。表4-27H2 含量单位：%部位部位首部、尾部中部常用最大事故最大H 含量24-82-4810承受碳质元件或碳涂层材料作为电热元件H 和 C 之间的反响，同时也可以阻2止水蒸气与暴露的碳质元件之间的反响。保护气体中CH 和H 的含量有定的比例关系，并42HH0.5时，H C 之间的反响可能性削减，222HC 之间的反响所需要CH H1左右；而当H9.5时，2422CH 6左右，此时CH 到达了H 50。442锡槽内的气氛要求除承托玻璃带

10、的介质即金属浮抛液的性能来确定，假设金属浮抛液不 Au28十 Ag72)作金属重液， 简化得多。保护气体的主要技术参数就国内浮法玻璃企业而言，目前大多承受 N+H 作保护气体，供气设备的压力一般维持22在 0.03MPa 左右，流量 (标准状态)维持在 14001500m3h，其中氮气 (标准状态)为1300-1400m3h90-110m3h58562446氮气中氧的体积分数1010-6，露点-60；氢气中氧的体积分数3l0-6，露点-60。保护托体消耗量保护气体消耗量与锡槽的密闭性和尾端出口处的开口尺寸以及槽内压力有关。 力不低于 20Pa。要维持肯定的正压，除供给足够的气体量外，必需加强锡

11、槽的气密性，特别是要尽量减小尾端的开口尺寸。在这样的状况下，对于小型锡槽，约需1200m3h 的保护气1500m3h使再增加较多的保护气也很难保持槽内压力在20Pa5.3.2.4制作过程的问题，如在生产中对锡槽维护不当，也会降低保护气体的纯度。氧的分压对保护气体纯度的影响护气体的纯度大幅度下降，从而影响玻璃的质量。锡液对保护气体纯度的要求依据理论计算，锡液对氧的平衡分压是格外低的，表4-28 列出了锡液在不同温度系对保护气体纯度含氧量的平衡分压。的纯度越高就越有利于锡液的保护。表4-28锡液对保护气体纯度的平衡分压值pp/atmT/O2Sn+O SnO222Sn+O 2SnO600800100

12、1.40010262.13410204.138101628.57110369.93110241.2491019但在实际生产中要到达这样低的氧的平衡分压值是不行能的量的氢气H，使氧的平衡分压降低，而且在锡槽内很快到达平衡。22H+O2HO222加氢气H 4-29。2表4-29加氢后氧的平衡分压值T/T/p/atmO26008001001.30510244.48410192.9681015氢气H 对降低氧与锡液的平衡分压有良好的化学热平衡效应。氢气不仅对氮气中的2 封闭不好，锡槽内氧含量过高，氢气将不能满足氧的分压平衡需要，锡液的氧化就会加剧。氢气的含量不行能无限制地增加，氢气的增加不仅是铺张，而

13、且安全上也是不允许的。复原反响，假设氢气的含量过高会加速锡槽内如下反响过程。SnOH2SnH2O SO2H2SnSnS2H2O2SnOH SSnSH 2 Na OSOH ONa 22224222上述反响式说明，对硫氧危害严峻的锡槽不能用过重增加氢气含量的方法解决其危害。氢气含量过高，不仅不能提高保护气体的应用效应，反而会增加SnS、H O、Na SO 及漂移Sn 等有害物质的危害。这些有害物质分散在一起黏性大，破坏了玻璃带和锡液的互不浸润 气体纯度(用氧化组分的含量表示)在某种意义上，对保证玻璃成型质量起着格外重要的作 22当锡液硫污染严峻时，如芒硝含量大于3时就会造成累计性锡液污染。锡液纯度

14、渐渐下降，锡液内所含大量SnSH22SnSH2SnH S2HSHSH222 并存在大量的锡灰。其缘由就是H2S如前所述，锡的化合物对玻璃成型产生不利的影响，它可能使玻璃形成雾点、沾锡、擦伤、彩虹和小波浪等缺陷，锡的化合物是在锡液受到污染和氧化的过程中产生的 浮法工艺要求的，理论上的最低保护气体纯度极限最大氧化组分含量，可以用化学热力学方法进展理论计算这里不再论述，请参考相关书籍。理论计算的前提是，假设锡槽密 600600时的分压来计算气体的纯度。经过计算所得的保护气体理论允许最高的含量如下这里不再论述，请参考相关书籍：保护气体组成4-30理论允许最高的含量露点允许最高含氧量N(%)2H(%)2

15、(10-4%)973-30负值955-30负值928-30负值8614-30负值8515-304.958973-5020.117955-5046.640928-5086.424973-6034.499955-6060.922从表 4-30 可以看出，露点-30的保护气体，含氢量低于15%时，允许的最高含氧量为作用。提高氢含量由于受到其它因素的限制，通常氢含量不大于10%。因此露点30的氮5060等，因此，实际把握的含氧量应比理论值更低一些。4.6.2.5为了寻求保护气体对锡液的最正确保护效果，在锡槽工艺设计或生产实践上，人们总是 把握保护气体在锡槽内的合理流向 在锡槽内对保护气体的不同流向的把

16、握，其效果是不同的。横向流向 保护气体在锡槽内的横向流向取决于锡槽的罩顶构造设计，在生产中是无法转变方向的。一种方法是，在锡槽罩顶两侧留有肯定宽度的间隙，保护气体从两侧流向槽内，再流 顶。另一种方法是，保护气体从罩顶砖的间隙均匀流入槽内，流向从中间压向两侧。这样 纵向流向 一种方式是，把后区保护气体配置量加大，让气流从后向前流淌，而 另一种方式是，将前区安排量加大，加强流槽(即调整闸板以后)的密封，而且用纯氮 化亚锡过量，在低温下复原出来的锡在玻璃上外表形成锡点。流槽纯氮气箱的用法 在流槽(唇砖上部)的纯氮气箱通人肯定数量的纯氮气，其 大会使纯氮气进入锡槽内，使锡槽内氧量增加，锡液氧化加速，另

17、外还会因气流的冲击，造成流槽盖板砖上的分散物脱落而污染玻璃。流槽封闭得越好，纯氮气用量应越少，在用气量的把握上宜少不宜多。4.6.2.5国内浮法玻璃厂供气设备的压力一般都很小，大多在 0.03MPa 以下，且普遍没有良好的氮、氢比例调整设施,氮、氢气体用量根本上靠氮氢站人工“定量”供给。这种供气方式 作时,都要预先与氮氢站联系，并征得同意前方能调整气量，有时还要通过厂部调度予以解 决。由于不能准时调整槽内气氛，造成锡液氧化普遍严峻，玻璃消灭沾锡、光畸变点、钢化彩虹等缺陷就在所难免。为了转变上述供气局面,国内很多有条件的浮法玻璃企业,都在着手搞氮、氢比例自动 节。当锡槽气氛发生变化时,自动提高氢

18、气的比例到 8%10%，从而使锡槽内保持清洁。这是我国浮法工艺进展的根本方向。目前,多数浮法玻璃企业因经济和技术条件的制约，还不 能实现氮、氢比例的自动调整。但是,通过深挖潜力、协调生产，完全可以削减因锡槽压力 波动造成的损失。首先应加强氮、氢生产的稳定性,尽量削减因操作上的失误而造成的压力 波动，削减跑、冒、滴、漏；在设备倒换时，力求平稳；排污时要短而勤；保证设备的完好 锡槽气氛的波动变化。另外，在协调生产上，要做到统一调度，乐观协作，保质保量地供给气体，这也是解决锡槽稳定生产的一种有效途径。总之，保质保量和平衡地供给氮、氢保护气体，是浮法玻璃厂稳定锡槽工况的重要保 证，是提高玻璃质量的重要

19、因素；加强企业治理，提高技术操作水平，稳定供气压力，乃是 企业的进展方向。5.3.2.4保护气体主要用来防止或削减锡液被氧化的作用是众所周知的，另外，在玻璃成形过程中保护气体的组成变化也能够给玻璃的某些性能带来影响。1保护气体组成对浮法玻璃外表耐水性的影响浮法玻璃的耐水性是玻璃化学稳定性的重要方面。当玻璃受水侵蚀时，玻璃外表的Na+O 及CO Na CO NaHCO ，在玻璃外表上产生白色的斑22233点使玻璃变成雾状，即导致玻璃发霉，影响玻璃质量。在保持玻璃液进锡槽的温度肯定的状况下，通过转变进锡槽的保护气体中氢气的比例， 2.76.0，取同样厚度的浮法玻璃进展脱碱测定，得到数据换算成Na

20、O(mgcm2)，绘制成脱碱曲线图(见图 4-16)。24-16浮法玻璃下外表的脱碱速度较上外表高，即上外表的耐水性较下外表好；当保护气体中氢的浓度提高时，浮法玻璃上外表耐水性值的离散差削减，而下外表的离散差增大，且随着玻璃外表与水接触的时间越长，这些区分越明显；保护气体中氢气的浓度越低，则上下外表的耐水性的差异越小。实际状况是当氢气浓度增加时，下外表的耐水性变化较小，而上外表的耐水性则提高。保护气体组成对浮法玻璃外表黏附性的影响玻璃外表的黏附性在作夹层玻璃生产时必需予以考虑。正常生产条件下，保持玻璃液 4-31。 12 工程1B 单4-162222 H 2.7%； H 6.0%； H 2.7

21、%； H 6.0%；2222玻璃的黏附强度/MPaH玻璃的黏附强度/MPaH 的体积含2上外表下外表量/%最小值平均值最大值最小值平均值最大值61.24.06.53.04.77.02.71.43.55.61.54.26.8起反响，生成硅羟团 SiOH，随着锡槽内氢气含量的增加，硅氧键断裂增加，结果形成硅羟团浓度大的外表层，对具有电子供体类型官能团的聚合物的黏附力增大。由此可见，H2璃等的性能。3保护气体组成对浮法玻璃机械和热学性质的影响在成形温度条件下，氢能起外表活性介质的作用。活性介质对玻璃外表有两种作用， ，使硅氧键断开，玻璃构造 工程1B 单 15和玻璃的耐热性。压力制度锡槽内的压力制度

22、比之玻璃熔窑至严格得多，由于锡槽内压力过高，保护气体散失就 (10cm3m3)，就会有锡的氧化物产生，这样一则增加锡耗，增加坡璃本钱；二则严峻污染玻璃。产生各种由锡氧化物造成的缺陷，如沾锡、雾点、钢化虹彩等等。正锡槽内的压力一般分为高温区、中温区和低温区三段。正常生产时，应把握低温区 锡液面处的压力为微正压，一般以锡液面处的压力为基准35Pa，有时甚至维持在10Pa 左压力。影响锡槽压力制度的因素如下：锡槽的温度制度 锡槽对保护气体而言属高温容器，因此保护气体在锡槽中对温度格外敏感，温度波动对压力制度有明显的影响。保护气体量及压力 锡槽空间应布满保护气体，假设保护气体量缺乏，必定导致锡槽300

23、400t/d 11001400m3/h。 在负压状态。保护气体的出门压力一般维持在2022Pa锡槽的密封状况 直接影响压力制度，密封得好，保护气体的泄漏量就少，压力稳定。保护气体的压力波动对锡槽工况的影响2在浮法玻璃正常生产过程中，锡槽内气氛是比较稳定的。锡在锡槽的温度区域内，挥 成分，致使锡槽内的气氛发生较大的变化。在锡槽内，SnS 和 SnO 是极易挥发的物质，由于它们的存在，使锡液的挥发度大大提高，这时SnO 又很快氧化为SnO ，从而造成纯锡和锡SnS 的沉落及锡液中SnS 下外表，使玻璃产生“斑点时往往需较长时间的调整方能恢复生产，所以，在日常生产时，防止保护气体的压力波动， 是一个格外重要的环节。2保护气体压力稳定的调整措施0.03MPa、氢比例调整设施，氮、氢气体用量根本上靠氮氢站人工“定量”供给。这种供气方式存在不能准时调整槽内气