某工程悬挑架子搭设施工方案-典尚设计

1、建筑面积 3648m2，地*教育学院综合楼为框架剪力墙结构建筑面积 3245m2，其三层、各层层高（由上自下）分别3.55m3m、2.8m；建筑面积 3648m2，地*教育学院综合楼为框架剪力墙结构建筑面积 3245m2，其三层、各层层高（由上自下）分别3.55m3m、2.8m；地上五层，总高度18.30m，其中一层层高为 3.9m准层层高3.6m结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物周边（室部分脚手架，共搭设 步架，搭式、全高全封闭的扣件式双步架高1.8m，横距1.05m，纵距1.5m（根据工程实际可以适当调整室部分在二层楼面处搭设型钢式（18#槽钢）悬挑架，槽钢间图，共挑 9 步架，每步

2、架高 1.8m，横距 1.05m，一层外脚手架室周边土方回填后方可搭三、脚手架材1、所用材料都经建设主管部门产品认证，并经现场取样试验才投入使用2、脚手架应选用外径 48mm，壁厚 3.5mm ，表面平整光滑无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。搭设架子前应对钢筋管保养，除并涂色。搭设架子使用的扣件规格匹配，采用可锻铸铁，得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷、贴合面应平整，活动部位活，夹时开口处最小距离不小5mm3、脚手片采用质地坚韧竹竿制作，用 2 寸铁钉销四、脚手架计脚手架计算书（一类型为 四、脚手架计脚手架计算书（一类型为 大横杆的自重标准值 活荷载标准值 静荷载的计算值 活荷载的计算值 M2

3、=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-V2=1711.3501050.0(31050.02-R 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取横杆的自重标准值 NG1 = 0.12516.200=2.022kNNG1 = 0.12516.200=2.022kNNG2 = 0.15061.500(1.050+0.200)/2=0.844kNNG3 = 0.1501.5006/2=0.675kNNG4 = 0.0051.50016.200=0.122kNNG NG1+NG2+NG3+NG4 3.662kNNQ3.0

4、0021.5001.050/2=4.725kN其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001= Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001Uz = Us 风荷载体型系数：Us 经计算得到，风荷载标准值Wk 0.70.3501.2501.2000.368kN/m2。N= 1.2NG +MW = 其中 Wk la hmN立杆的轴心压力设计值l0/iil0 ml0 kuhk计算长度附加系数，取uAl0/iil0 ml0 kuhk计算长度附加系数，取uAW立杆净截面模量(抵抗矩f立杆抗压强度设计值，f= fN立杆的轴心压力设计值l0/ii

5、l0 ml0 kuhk计算长度附加系数，取u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2；WMW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW f立杆抗压强度设计值，f= f,Nl =Nlw +其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)Nlw =1.4wk wk 风荷载基本风压值，wk No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；NoNlw 8.335kNNl Nf Nlw 8.335kNNl Nf A4.24cm2；f205.00N/mm2经过计算得到 Nf = 84.157kN Nl 13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kNkm/

6、l,kl ml/l,k2 km/l,kl ml/l,k2 m2/l本工程算例中，m1400mm，l1600mm，ml 200mm，m2 水平支撑梁的截面惯性矩I1272.70cm4W141.40cm3支座反力 RA=32.338kN 支座反力 RB=-9.932kN MA=16.201kN.m受脚手架作用集中计算荷载 N=3.66+4.73=8.39kN最大挠度 Vmax=4.900mm 由于 b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用 bf 由于 b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用 bf10.9.8f=N锚固力，即作用于楼板

7、螺栓的轴向拉力，N9.93kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取hhN锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N9.93kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；bfcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取脚手架计算书（二类型为 脚手架计算书（二类型为 活荷载的计算值 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-V2=1711.3501050.0(31050.02-R 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取横杆的自重标准值 NG1 = 0.12516.

8、200=2.022kNNG2 = 0.15061.500(1.050+2.300)/2=2.261kNNG3 NG1 = 0.12516.200=2.022kNNG2 = 0.15061.500(1.050+2.300)/2=2.261kNNG3 = 0.1501.5006/2=0.675kNNG4 = 0.0051.50016.200=0.122kNNG NG1+NG2+NG3+NG4 5.080kNNQ 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001= Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001Uz = Us 风荷载体型系数：

9、Us 经计算得到，风荷载标准值Wk 0.70.3501.2501.2000.368kN/m2。N= 1.2NG +MW = 其中 Wk la hmN立杆的轴心压力设计值l0/iil0 ml0 kuhk计算长度附加系数，取uAW立杆净截面模量(抵抗矩f立杆抗压强度设计值，f= f,AW立杆净截面模量(抵抗矩f立杆抗压强度设计值，f= f,满足要求N立杆的轴心压力设计值l0/iil0 ml0 kuhk计算长度附加系数，取u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2；WMW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 立杆抗压强度设计值，fff,Nl =N

10、lw +其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)Nlw =1.4wk wk 风荷载基本风压值，wk No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000Nlw 8.335kNNl Nf A4.24cm2；f205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 28.899kN Nl 13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN悬水平支撑梁的截面惯性矩I1272.70cm4，截面抵抗矩W141.40cm3，截面积A25.69cm2。受脚手架集中荷载 P=1.25.08+1.44.73=12.71kN2.71kN AB悬水平支撑梁的截面惯性矩I1272.70cm4，截面抵抗矩W141.40cm3，截面积A25.69cm2。受脚手架集中荷载 P=1.25.08+1.44.73=12.71kN2.71kN AB水平支撑梁的抗弯计算强度小于水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要 由于 b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录Bb查表得到f其中RUicos i各支点的支撑力 RCi=RUisin 由于 b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录