Ф42mm单耳止动垫片设计说明书

1、冲压模具设计课程设计说明书 30mm单耳止动垫片复合模设计说明书I摘 要本设计主要介绍了单耳止动垫片冲孔、落料复合模设计的全过程。通过对单耳止动垫片进行了详细的工艺分析、确定冲压工艺方案及模具结构形式，然后进行模具总体设计，再进行参数额计与计算。在设计过程中除了设计说明书外，还完成模具的装配图，非标准零件的零件图。采用CAD软件绘制冲压模具工作零件的零件图。关键词：单耳止动垫片;冲压模具;设计 目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc498527960 1 绪论 PAGEREF _Toc498527960 h 1 HYPERLINK l _Toc49852796

2、1 2 冲压件工艺分析 PAGEREF _Toc498527961 h 3 HYPERLINK l _Toc498527962 2.1 材料分析 PAGEREF _Toc498527962 h 3 HYPERLINK l _Toc498527963 2.2 零件结构 PAGEREF _Toc498527963 h 3 HYPERLINK l _Toc498527964 2.3 尺寸精度 PAGEREF _Toc498527964 h 4 HYPERLINK l _Toc498527965 3 冲裁方案的确定 PAGEREF _Toc498527965 h 5 HYPERLINK l _Toc4

3、98527966 3.1 冲裁工艺方案的确定 PAGEREF _Toc498527966 h 5 HYPERLINK l _Toc498527967 3.2 冲裁工艺方法的选择 PAGEREF _Toc498527967 h 5 HYPERLINK l _Toc498527968 4 模具总体结构的确定 PAGEREF _Toc498527968 h 6 HYPERLINK l _Toc498527969 4.1 模具类型的选择 PAGEREF _Toc498527969 h 6 HYPERLINK l _Toc498527970 4.2 送料方式的选择 PAGEREF _Toc4985279

4、70 h 6 HYPERLINK l _Toc498527971 4.3 定位方式的选择 PAGEREF _Toc498527971 h 6 HYPERLINK l _Toc498527972 4.4 卸料、出件方式的选择 PAGEREF _Toc498527972 h 6 HYPERLINK l _Toc498527973 4.5 导向方式的选择 PAGEREF _Toc498527973 h 7 HYPERLINK l _Toc498527974 5 模具设计工艺计算 PAGEREF _Toc498527974 h 9 HYPERLINK l _Toc498527975 5.1 排样方式的

5、选择 PAGEREF _Toc498527975 h 9 HYPERLINK l _Toc498527976 5.1.1 搭边值和条料宽度确定 PAGEREF _Toc498527976 h 10 HYPERLINK l _Toc498527977 5.1.2 材料的经济利用率 PAGEREF _Toc498527977 h 11 HYPERLINK l _Toc498527978 5.2 冲裁力的计算 PAGEREF _Toc498527978 h 12 HYPERLINK l _Toc498527979 5.3 冲压设备的选择 PAGEREF _Toc498527979 h 14 HYPE

6、RLINK l _Toc498527980 5.3 冲压设备的选择 PAGEREF _Toc498527980 h 15 HYPERLINK l _Toc498527981 6 刃口尺寸的计算 PAGEREF _Toc498527981 h 16 HYPERLINK l _Toc498527982 6.1 冲裁间隙的确 PAGEREF _Toc498527982 h 16 HYPERLINK l _Toc498527983 6.2 刃口尺寸的计算及依据 PAGEREF _Toc498527983 h 17 HYPERLINK l _Toc498527984 7 主要零部件设计 PAGEREF

7、_Toc498527984 h 19 HYPERLINK l _Toc498527985 7.1 凹模的设计 PAGEREF _Toc498527985 h 19 HYPERLINK l _Toc498527986 7.2 凸模的设计 PAGEREF _Toc498527986 h 20 HYPERLINK l _Toc498527987 7.2.1 凸模结构的确定 PAGEREF _Toc498527987 h 20 HYPERLINK l _Toc498527988 7.2.2 凸模材料的确定 PAGEREF _Toc498527988 h 20 HYPERLINK l _Toc49852

8、7989 7.2.3 凸模精度的确定 PAGEREF _Toc498527989 h 20 HYPERLINK l _Toc498527990 7.3 凸凹模的设计 PAGEREF _Toc498527990 h 20 HYPERLINK l _Toc498527991 7.3.1 凸凹模外形的确定 PAGEREF _Toc498527991 h 20 HYPERLINK l _Toc498527992 7.3.2 凸凹模材料的选取 PAGEREF _Toc498527992 h 20 HYPERLINK l _Toc498527993 7.3.3 凸凹模精度的确定 PAGEREF _Toc4

9、98527993 h 21 HYPERLINK l _Toc498527994 7.3.4 凸凹模壁厚的确定 PAGEREF _Toc498527994 h 21 HYPERLINK l _Toc498527995 7.3.5 凸凹模洞口类型的选取 PAGEREF _Toc498527995 h 21 HYPERLINK l _Toc498527996 7.4 卸料装置的选用 PAGEREF _Toc498527996 h 22 HYPERLINK l _Toc498527997 7.4.1 卸料装置的选用 PAGEREF _Toc498527997 h 22 HYPERLINK l _Toc

10、498527998 7.4.2 卸料板外型的设计 PAGEREF _Toc498527998 h 22 HYPERLINK l _Toc498527999 7.4.3 卸料板材料的选择 PAGEREF _Toc498527999 h 22 HYPERLINK l _Toc498528000 7.4.4 卸料板整体精度的确定 PAGEREF _Toc498528000 h 23 HYPERLINK l _Toc498528001 7.5 固定板的设计 PAGEREF _Toc498528001 h 23 HYPERLINK l _Toc498528002 7.5.1 凸模固定板的设计 PAGER

11、EF _Toc498528002 h 23 HYPERLINK l _Toc498528003 7.5.2 凸凹模固定板的设计 PAGEREF _Toc498528003 h 23 HYPERLINK l _Toc498528004 7.6 垫板的设计 PAGEREF _Toc498528004 h 24 HYPERLINK l _Toc498528005 7.7 挡料销、导料销、卸料螺钉的选用 PAGEREF _Toc498528005 h 24 HYPERLINK l _Toc498528006 7.7.1 挡料销、导料销的选用 PAGEREF _Toc498528006 h 24 HYP

12、ERLINK l _Toc498528007 7.7.2 卸料螺钉的选用 PAGEREF _Toc498528007 h 24 HYPERLINK l _Toc498528008 7.8 上下模座、模柄、打杆的选用 PAGEREF _Toc498528008 h 24 HYPERLINK l _Toc498528009 7.8.1 上下模座的选用 PAGEREF _Toc498528009 h 24 HYPERLINK l _Toc498528010 7.8.2 模柄的选用 PAGEREF _Toc498528010 h 25 HYPERLINK l _Toc498528011 8 冲压设备的

13、校核 PAGEREF _Toc498528011 h 26 HYPERLINK l _Toc498528012 8.1 冲压设备的校核 PAGEREF _Toc498528012 h 26 HYPERLINK l _Toc498528013 8.2 冲压设备的选用 PAGEREF _Toc498528013 h 26 HYPERLINK l _Toc498528014 参考文献 PAGEREF _Toc498528014 h 27 PAGE 271 绪论近年来，冲压成形工艺有很多新的进展，特别是精密冲裁、精密成形、精密剪切、复合材料成形、超塑性成形、软模成形以及电磁成形等新工艺日新月异，冲压件

14、的精度日趋精确，生产率也有极大提高，正在把冲压加工提高到高品质的、新的发展水平。前几年的精密冲压主要市是指对平板零件进行精密冲裁，而现在，除了精密冲裁外还可兼有精密弯曲、压延、压印等，可以进行复杂零件的立体精密成形。过去的精密冲裁只能对厚度为58mm以下的中板或薄板进行加工，而现在可以对厚度达25mm 的厚板实现精密冲裁，并可对b 900MPa的高强度合金材料进行精冲。由于引入了CAE，冲压成形已从原来的对应力应变进行有限元等分析而逐步发展到采用计算机进行工艺过程的模拟与分析，以实现冲压过程的优化设计。在冲压毛坯设计方面也开展了计算机辅助设计，可以对排样或压延毛坯进行优化设计。此外，对冲压成形

15、性能和成形极限的研究，冲压件成形难度的判定以及成形预报等技术的发展，均标志着冲压成形以从原来的经验、实验分析阶段开始走上由冲压理论指导的科学阶段，使冲压成形走向计算机辅助工程化和智能化的发展道路。为了满足制件更新换代快和生产批量小的发展趋势，发展了一些新的成形工艺(如高能成形和旋压等)、简易模具（如软模和低熔点合金模等）、通用组合模具和数控冲压设备等。这样，就使冲压生产既适合大量生产，也同样适用于小批生产。不断改进板料性能，以提高其成形能力和使用效果，例如研制高强度钢板，用来生产汽车覆盖件，以减轻零件重量和提高其结构强度。目前，国内模具工业发展很快，其产值已超过机床工业的产值。我国模具工业作为

16、一个独立的新型的工业，正处于飞速发展阶段，已成为国民经济的基础工业之一，其发展前景十分广阔。据预测，未来我国将成为世界的制造中心，这更加给模具工业带来前所未有的发展机遇和空间。但由于我国模具工业起步较晚，底子薄“九五”期间虽有较快发展，但与发达国家相比，差距还相当大。许多模具还需要进口，模具制造高级 人才也供不应求。为进一步加快我国模具工业的发展，基本任务之一就是加快人才的培养，普及先进的模具设计与制造技术，培养模具专业的高级人才。为满足模具制造业对技术工人的需求，很多职业技能培训学校都开设了模具制造相关专业，而目前我国模具制造工还没有成为独立的专业工种，还没有统一的模具制造专业教学大纲和教材

17、，也没有统一的技能鉴定标准，各学校和企业都只能在摸索中自行组织安排，这种状况显然不利于该专业的发展和人才培养的规范性。冲压模具设计课程设计说明书 30mm单耳止动垫片复合模设计说明书2 冲压件工艺分析单耳止动垫片年产量采用大批量生产，材料为Q235钢，厚度为1.5mm，未注公差为IT14。零件如图2-1所示：图2-1零件简图2.1 材料分析表2-1 部分碳素钢抗剪性能材料名称牌号材料状态抗剪强度/MPa碳素结构钢08已退火300360Q235303372Q275392490由上表2-1可知：Q235钢具有较好的冲裁成形性性能，适合要求较高的零件。综合评比均适合冲裁加工。 2.2 零件结构零件结

18、构形状相对简单，无尖角，对冲裁加工较为有利。凸、凹模允许的最小壁厚3.6mm，小于最小孔边距17.5mm。所以，用倒装式复合模冲压这个零件。2.3 尺寸精度由于本零件给定的精度都按生产所需经济精度要求IT14查表2-2得：属于A类尺寸的有：、属于B类尺寸的有：、属于C类尺寸的有：通过查公差等级表，我们发现普通冲裁能够满足零件精度要求。 表2-2 常见零件公差等级表公差等级IT4IT5IT6IT7IT8IT9IT10IT11IT12IT13IT14基本尺寸/mm/m/mm336610101818303050508080120120180180250250315315400400500344567

19、810121416182045689111315182023252768991316192225293236401012151821253035404652576314182227333946546372818997253036435262748710011513014015540485870841001201401601852102302506075901101301601902202502903203604000.100.120.150.180.210.250.300.350.400.460.520.570.630.140.180.220.270.330.390.460.540.630.7

20、20.810.890.970.250.300.360.430.520.620.740.871.001.151.301.401.553 冲裁方案的确定3.1 冲裁工艺方案的确定在冲裁工艺分析和技术经济分析的基础上，根据冲裁件的特点确定工艺方案。工艺方案分为冲裁工序的组合和冲裁顺序的安排。3.2 冲裁工艺方法的选择冲裁工序分为单工序冲裁、复合冲裁和级进冲裁三种。单工序冲裁是在压力机一次行程内只完成一个冲压工序的冲裁模。复合冲裁是在压力机一次行程内，在模具的同一位置同时完成两个或两个以上的冲压工序。级进冲裁是把冲裁件的若干个冲压工序，排列成一定的顺序，在压力机的一次行程中条料在冲模的不同位置上，分别

21、完成工件所要求的工序。其三种工序的性能见表3-1：表3-1 单工序冲裁、级进冲裁和复合冲裁性能比较项目单工序模复合模级进模生产批量小批量中批量和大批量中批量和大批量冲压精度较低较高较高冲压生产率低，压力机一次行程内只能完成一个工序较高，压力机一次行程内可完成二个以上工序高，压力机在一次行程内能完成多个工序实现操作机械化自动化的可能性较易，尤其适合于多工位压力机上实现自动化制件和废料排除较复杂，只能在单机上实现部分机械操作容易，尤其适应于单机上实现自动化生产通用性通用性好，适合于中小批量生产及大型零件的大量生产通用性较差，仅适合于大批量生产通用性较差，仅适合于中小型零件的大批量生产冲模制造复杂性

22、和价格结构简单，制造周期短，价格低冲裁较复杂零件时，比级进模低冲裁较简单零件时低于复合模复合模的特点是生产效率高，冲裁件的内孔与外缘的相对位置精度高，板料的定位精度要求比级进模低，冲模的轮廓尺寸较小。由于零件的生产要求的是大批量生产、零件的尺寸较大，外形简单，为提高生产率，根据上述方案分析、比较，宜采用复合模冲裁。4 模具总体结构的确定4.1 模具类型的选择按照复合模工作零件的安装位置不同，分为正装式复合模和倒装式复合模两种，两种的优点、缺点及适用范围见表4-1。表4-1 正装式复合模、倒装式复合模的优点、缺点及适用范围比较项目表正装(顺装)式复合模倒装式复合模结构凸凹模装在上模，落料凹模和冲

23、孔凸模装在下模凸凹模装在下模，落料凹模和冲孔凸模装在上模优点冲出的冲件平直度较高结构较简单缺点结构复杂，冲件容易被嵌入边料中影响操作不宜冲制孔边距离较小的冲裁件适用范围冲制材质较软或板料较薄的平直度要求较高的冲裁件，还可以冲制孔边距离较小的冲裁件不宜冲制孔边距离较小的冲裁件，但倒装式复合模结构简单、又可以直接利用压力机的打杆装置进行推件，卸料可靠，便于操作，并为机械化出件提供了有利条件，故应用十分广泛正装式复合模适合于冲制材质较软或板料较薄的平直度要求较高的冲裁件，还可以冲制孔边距离较小的冲裁件。倒装式冷冲模不宜冲制孔边距离较小的冲裁件，但倒装式冷冲模结构简单，可以直接利用压力机打杆装置进行推

24、件，卸件可靠，便于操作，并为机械化出件提供了有利条件，故应用十分广泛。综上所述，该制件结构形状简单，精度要求较低，孔边距较大，宜采用倒装式复合模。由以上冲压工艺分析可知，采用复合模冲压，模具类型为倒装式复合模。4.2 送料方式的选择由于零件的生产批量是大批量及模具类型的确定，合理安排生产可采用前后自动送料方式。4.3 定位方式的选择因为该模具采用的是条料，控制条料的送进方向采用导料销，无侧压装置。控制条料的送进布局采用挡料销定距。而第一件的冲压位置因为条料长度有一定余量，可以靠操作工目测来定。4.4 卸料、出件方式的选择刚性卸料是采用固定卸料板结构，常用于较硬、较厚且精度要求不高的工件冲裁后卸

25、料。当卸料版只起卸料作用时与凸模间隙随材料厚度的增大而增加，单边间隙取（0.20.5）t。当固定卸料板还要起到对凸模的导向作用时卸料板与凸模的配合间隙应该小于冲裁间隙，此时要求凸模卸料时不能完全脱离卸料板。主要用于卸料力较大，材料厚度大于2mm的材料。弹性卸料具有卸料与压料的双重作用，主要用在冲料厚在2mm及以下厚度的板料，卸料板与凸模之间的单边间隙选择（0.10.2）t，若弹性卸料板还要起对凸模导向作用时，二者的配合间隙性小于冲裁间隙，常用作落料模、冲孔模、症状复合模的卸料装置。由于有压料作用，冲裁件比较平整。弹压卸料板与弹性元件、卸料螺钉组成弹压装置。工件平直度较高，料厚为1.5mm相对较

26、薄，卸料力不大，由于弹性卸料模具比刚性卸料模具方便，操作者可以看见条料在模具中的送进状态，且弹性卸料板对工件施加的柔性力，不会损伤工件表面，故可采用弹性卸料。4.5 导向方式的选择方案一：采用对角导柱模架。由于导柱安装在模具压力中心对称的对角线上，所以上模座在导柱上滑动平稳。常用于横向送料级进模或纵向送料的落料模、复合模。方案二：采用后侧式导柱模架。由于前面和左右不受限制，送料和操作比较方便。因为导柱安装在后侧，工作时，偏心距会造成导套导柱单边磨损对模具使用寿命有一定影响。方案三：采用四导柱模架。具有导向平稳、导向准确可靠、刚性好等优点。常用于冲压件尺寸较大或精度要求较高的冲压零件及大量生产用

27、的自动冲压模架。方案四：采用中间导柱模架。导柱安装在模具的对称线上，导向平稳、准确。（a） （b） （c） （d）图4-1 导柱模架（a）中间导柱模架 （b）后侧导柱模架 （c）对角导柱模架 （d）四角导柱模架根据以上方案比较并结合模具结构形式和送料方式，为提高模具寿命和工件质量，采用后侧导柱模架，操作者可以看见条料在模具中的送进动作。由于前面和左、右不受限制，能满足工件成型的要求。即方案二最佳。5 模具设计工艺计算5.1 排样方式的选择冲裁件在板料、带料或条料上的布置方法称为排样。排样的意义在于减小材料消耗、提高生产率和延长模具寿命，排样是否合理将影响到材料的合理利用、冲件质量、生产率、模具

28、结构与寿命。排样的方法有：直排、斜排、对直、混合排 ，根据设计模具制件的形状、厚度、材料等方面全面考虑。因此有下列三种方案：方案一：有废料排样 沿冲件外形冲裁，在冲件周边都留有搭边。冲件尺寸完全由冲模来保证，因此冲件精度高，模具寿命高，但材料利用率低。方案二：少废料排样 因受剪切条料和定位误差的影响，冲件质量差，模具寿命较方案一低，但材料利用率稍高，冲模结构简单。方案三：无废料排样 冲件的质量和模具寿命更低一些，但材料利用率最高。采用少、无废料排样法，材料利用率高，不但有利于一次冲程获得多个制件，而且可以简化模具结构，降低冲裁力，但受条料宽度误差及条料导向误差的影响，冲裁件的尺寸精度不易保证，

29、所以采用方案一有废料的排样方式。分析零件的形状，零件的排样方式如图所示。图5-1 横排图5-2 竖排图5-3 斜排5.1.1 搭边值和条料宽度确定（1）搭边值的确定搭边的作用一是补偿定位误差和剪板误差，确保冲出合格零件；二是增加条料刚度，方便条料送进，提高劳动生产率；同时，搭边还可以避免冲裁时条料边缘的毛刺被拉入模具间隙，从而提高模具寿命。由材料的性能、厚度和形状可确定搭边值。两工件之间的搭边：a1=1.8mm工件与侧面的搭边： a=2.0mm5.1.2 材料的经济利用率条料的宽度：B=(D+2a)0 -式中，B条料宽度； D工件在宽度方向的尺寸； a侧搭边值；b侧刃宽度； 宽度偏差；条料的宽

30、度确定公式如下：横排B=(55+22)0 -0.5 =590 -0.5mm竖排B=(83.5+22)0 -0.5 =87.50 -0.5mm斜排B=(+22)0 -0.5 =0 -0.5mm条料的步矩：S=L+b式中，S冲裁步距； L先选择送料的方向，工件在送料方向上的最大尺寸，毛坯尺寸的最大值； b沿送进方向的搭边值横排：S=L+b=85.3竖排：S=L+b=56.8斜排：S=L+b=89.8材料利用率定义为：=A/BS100%式中，材料利用率； A工件的面积，由二维软件测得：A=3530.41mm2 B条料宽度； S冲裁步距。横排=A/BS100% =3530.41/82115.8100%

31、 =71.46%竖排=A/BS100% =3530.41/11879.8100% =72.067%斜排=A/BS100% =3530.41/109.989.8100% =68.75%竖排的排样利用率比较高，所以选择采用竖排。5.2 冲裁力的计算计算冲裁力的目的是为了选用合理的压力机，设计模具以及检验模具的强度。压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适应冲裁工艺的需求。一般可按下公式计算：式中 FP冲裁力（N）； L冲裁周边长度（mm）； t冲裁料厚(mm)； b 抗剪强度（MPa）；（1）落料力计算 按上式：式中： F落落料力（N）； L工件外轮廓周长（mm）； T材料厚度（mm），t=1.5

32、mm； 材料抗剪强度（MPa）。材料为Q235钢，由查表，。 根据零件图可算落料轮廓长度L=238mm则 （2）冲孔力式中 冲孔力（N）； L工件外轮廓周长（mm）； T材料厚度（mm），t=1.5mm； 材料抗剪强度（MPa）。由查表，。根据零件图可算冲孔轮廓长度L=135(mm)则 2. 落料时的卸料力的计算=KX 式中 卸料力（N）； 落料力（N）KX 卸料系数，查冲压模具简明设计手册表3-11，P57其值为0.030.04，取K=0.04。则=KX =0.04167.1=6.7（KN）3. 冲孔时的推件力的计算 =nkT 式中 推料力（N）； K1推料系数，查冲压模具简明设计手册表3-

33、11，其值为0.05；n 梗塞在凹模内的制件或废料数量，n=h/t，h为刃口部分的高（mm），t为材料厚度（mm），其中，h=6mm，t=1.5mm，取n=4，则 =nkT=40.0568.1=13.6(KN)冲裁时，压力机的公称压力必须大于或等于各冲裁工艺力的总和 = + +式中：冲裁力 =167.1KN，=68.1KN，卸料力=6.7KN，推料力=13.6KN，则:= + +=255.5kN5.3 冲压设备的选择计算得总冲压力是255.5KN，所选压力机的公称压力必须大于或等于总冲压力的1.3倍。所以选用公称压力为350KN的机械压力机J23-35。压力机主要参数经查冲模设计手册、冲压模具

34、设计师手册、冲压手册得表5-4。表5-4 J23系列开式可倾压力机主要技术参数技术参数型号J23-3.15J23-6.3J23-10J23-16J23-25J23-35J23-40J23-63滑块公称压力31.563100160250350400630滑块行程2535455565100100120封闭高度120150180220270290330360连杆调节量2530354555606570滑块中心线至机身距离90110130160200200250300滑块地面尺寸左右100140170200250250300300前后90120150180220220260260模柄孔尺寸直径25303

35、04040405050深度4055556060607080垫块厚度3030354050656590最大倾斜角4545353530303030工作台尺寸左右250310370450560610700710前后1602002403003703804604805.3 冲压设备的选择对于规则的图形，一般选择几何中心作为模具的压力中心，而无需计算，如果工件比较复杂，或者有多个凸模，我们可以采用解析法进行详细的计算。对于复杂的工件，一般采用解析发计算，通过力矩原理来进行计算。 按比例画出凸模刃口的轮廓形状，选坐标XOY。表5-5 压力中心计算数据模具压力中心坐标：=-6.9563计算得模具压力中心的坐标值

36、为（-6.9563，0）。6 刃口尺寸的计算冲裁件的尺寸精度主要决定于模具的刃口的尺寸精度，模具的合理间隙值也要靠模具刃口尺寸及制造精度来保证。正确确定模具刃口尺寸及其制造公差，是设计冲裁模主要任务之一。6.1 冲裁间隙的确冲裁间隙是影响冲裁工序最重要的工艺参数，其定义为冲裁凸模与凹模之间的空隙尺寸，如图6-1所示。设计模具时一定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高。冲裁过程中模具的失效形式一般有磨损、变形、崩刀和凹模刃口胀裂四种。间隙大小主要对模具磨损及胀裂产生影响。间隙增大可以使冲裁力、卸料力等减小，因而模具的磨损也减小。但当间隙继续增

37、大时，卸料力增加，又影响模具寿命。一般间隙为（10%15%）t时的磨损最小，模具寿命较高。图6-1冲裁间隙图由于冲裁间隙对断面质量、工件尺寸精度、模具寿命、冲裁力等的影响规律并非一致，所以，并不存在一个绝对合理的间隙数值，能同时满足断面质量最佳、尺寸精度最高、模具寿命最长、冲裁力最小等各方面的要求。所以在实际生产中，其总的原则应该是在保证满足冲裁件剪切断面质量和尺寸精度的前提下，使模具寿命最长。目前在生产中，广泛采用经验法和查表法来确定合理的间隙植。本套模具采用查表法予以确定其间隙值。根据实用间隙表6-1查得材料Q235钢的最小双面间隙Zmin=0.132mm，最大双面间隙Zmax=0.24m

38、m。 表6-1 冲裁模初始双边间隙值 mm材料厚度08、10、35、09Mn、Q23516Mn40、5065MnZminZmaxZminZmaxZminZmaxZminZmax小于0.5极小间隙(或无间隙)0.50.60.70.80.91.01.21.51.752.02.12.52.753.0.3.54.04.55.56.00.0400.0480.0640.0720.0920.1000.1260.1320.2200.2460.2600.2600.4000.4600.5400.6100.7200.9401.0800.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.

39、3200.3600.3800.5000.5600.6400.7400.8801.0001.2801.4400.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.6800.7800.8400.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9200.9601.1001.2000.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.

40、3800.4200.4800.5800.6800.7800.9801.1400.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9201.0401.3201.5000.0400.0480.0640.0640.0900.0900.0600.0720.0920.0920.1260.1266.2 刃口尺寸的计算及依据凸模和凹模的刃口尺寸和公差，直接影响冲裁件的尺寸精度。模具的合理间隙值也靠凸凹模刃口尺寸及其公差来保证。因此，正确确定凸凹模刃口尺寸和公差，是冲裁模具设计中的一项重要工作。凸模、凹模工作

41、部分尺寸即凸、凹模刃口尺寸的计算，有两种计算方法，第一种计算方式是凸模与凹模图样分别加工法计算；第二种计算方法是凸模与凹模配作法。该冲件尺寸较多，若采用分开加工法计算，计算繁琐，且计算量较大，不宜采用，故采用第二种算法：凸模与凹模配作法。（1）凸模或凹模磨损后会增大的尺寸第一类尺寸AAj=(Amax-x)凸模或凹模磨损后会减小的尺寸第一类尺寸BBj=(Bmin+x)（3）凸模或凹模磨损后基本不变的尺寸第一类尺寸C Cj=(Cmin+)其中，x为磨损系数。查表得：工件精度IT10级以上 x=1工件精度 IT1-IT13 x=0.75工件精度 IT14 x=0.5根据工件尺寸公差判断，已标注尺寸为

42、IT13精度，x=0.75。在所有的尺寸中，属于A类尺寸的有：、属于B类尺寸的有：、R属于C类尺寸的有：注：凸模或凹模磨损后将会增大的尺寸第一类尺寸A。凸模或凹模磨损后将会减小的尺寸第二类尺寸B。凸模或凹模磨损后会基本不变的尺寸第三类尺寸C。其中，x为磨损系数。具体计算如表6-1。表6-1 工作零件刃口尺寸计算尺寸类型公称尺寸公式计算后尺寸备注A双边间隙为0.132 -0.24。BCCj=(Cmin+)7 主要零部件设计虽然各类冲裁模的结构形式和复杂程度不同，但组成模具的零件种类是基本相同的，根据它们在模具中的功用和特点，可以分为工艺零件和结构零件两类。设计主要零部件时，首先要考虑主要零部件用

43、什么方法加工制造及总体装配方法。结合模具的特点，本套模具主要采用螺钉固定模具零件，销钉起零件的定位作用，采用挡料销送进定距和导料销送进定位，无测压装置。下面分别介绍各个零部件的设计方法。7.1 凹模的设计凹模的外形一般有矩形和圆形两种。凹模的外形尺寸应保证有足够的强度、刚度和修磨量。凹模的外形尺寸一般是根据被冲材料的厚度和冲裁件的最大外形尺寸来确定的，如图71所示。凹模各尺寸计算公式如下：凹模厚度 （7-1）凹模边壁厚 （7-2） 凹模板边长 （7-3）凹模板边宽 （7-4） 式中： b1-冲裁件的横向最大外形尺寸； b2-冲裁件的纵向最大外形尺寸； K-系数，考虑板料厚度的影响，查表7-1。

44、表7-1 系数K值材料料宽s/mm材料厚度t/mm11336500.300.400.350.500.450.60501000.200.300.220.350.300.451002000.150.200.180.220.220.302000.100.150.120.180.150.22查表7-1得：K=02根据公式（7-1）可计算落料凹模板的尺寸：=0.283.5=16.7(mm)根据公式（7-2）可计算凹模边壁厚：C =(1.52)17 =(1.52)17 =25.534(mm)取凹模边壁厚c=30mm选用凹模尺寸为200mm200mm30mm7.2 凸模的设计7.2.1 凸模结构的确定凸模结

45、构通常分为两大类。一类是镶拼式，另一类为整体式。整体式中，根据加工方法的不同，又分为直通式和台阶式。因为该制件形状不复杂，所以将落料模设计成台阶式凸模，台阶式凸模工作部分和固定部分的形状做成一样，凸模与凸模固定板的配合按H7/m6。7.2.2 凸模材料的确定该模具要求有较高的寿命和较高的耐磨性，并能承受冲裁时的冲击力,所以凸模的材料应选Cr12，热处理5862HRC。7.2.3 凸模精度的确定根据凸模作为工作零件，其精度要求较高，所以选用IT7级，表面粗糙度为Ra1.6um，同轴度为0.02。7.3 凸凹模的设计7.3.1 凸凹模外形的确定凸凹模的外形由本套模具所设计的零件图样外形确定。凸凹模

46、的外形尺寸应保证有足够的强度、刚度和修磨量，一般根据被冲材料的厚度和冲裁件的最大外形尺寸来确定的，与落料凹模配合确定，其内孔尺寸与冲孔凸模配合确定。7.3.2 凸凹模材料的选取由于冲模为复合模，所以材料要有良好的耐磨性、高强度、足够的韧性、良好的抗疲劳性、热处理工艺性等。Cr12刚具有较好的淬透性，很高的耐磨性，有较高的冲击韧度和承载强度，且淬火变形小。为满足以上要求，在该模具中凸凹模材料选用Cr12钢。7.3.3 凸凹模精度的确定零件精度：由于该零件为工作零件，起主要成型的作用，对精度要求较高，外形精度公差为IT7。7.3.4 凸凹模壁厚的确定凸凹模是复合模中同时具有落料凸模和冲孔凹模作用的

47、工作零件。它的内外缘均为刃口，内外缘之间的壁厚取决于冲裁件的尺寸。从强度方面考虑，其壁厚应受最小值限制。凸凹模的最小壁厚与模具结构有关：当模具为正装结构时，内孔不积存废料，胀力小，最小壁厚可以小些；当模具为倒装结构时，若内孔为直筒型刃口形式，且采用下出料方式，则内孔积存废料，胀力大，故最小壁厚应大一些。凸凹模的最小壁厚值，目前一般按经验数据确定，倒装复合模的凸凹模最小壁厚见表7-3。正装复合模的凸凹模最小壁厚可比倒装的小一些。表7-2 凸凹模的最小壁厚材料厚度t/mm0.40.60.81.01.21.41.61.82.02.22.5最小壁厚mm1.41.82.32.73.23.64.04.44

48、.95.25.8材料厚t/mm2.83.03.23.53.84.04.24.44.64.85.0最小壁厚mm6.46.77.17.68.18.58.89.19.49.710凹模内外刃口间壁厚校核：根据冲裁件结构凸凹模内外刃口最小壁厚为3.7mm，该壁厚为15.4mm即可，本设计中凸凹模的壁厚为大于3.7mm，故该凸凹模的侧壁强度要求足够。7.3.5 凸凹模洞口类型的选取本设计采用的是倒装式复合模，故凸凹模在下模，采用下出料方式，需要设计凸凹模洞口类型，排出积存废料。凸凹模洞口的类型如图7-1所示，其中a、b、c型为直筒式刃口凹模，其特点是制造方便，刃口强度高，刃磨后工作部分尺寸不变，广泛用于冲

49、裁公差要求较小，形状复杂的精密制件。但因废料的聚集而增大了推件力和凸凹模的涨裂力，给凸、凸凹模的强度都带来了不利影响。一般复合模和上出件的冲裁模用a、c型，下出件用b、d型其中d型是锥筒式刃口，在凸凹模内不聚集材料，侧壁磨损小，但刃口强度差，刃磨后刃口径向尺寸略有增大。综上所述，本设计选用a型洞口。(a)直通式 (b)直通式 (c)直通式 (d)锥筒式 (e)锥形式图7-1 凸凹模洞口的类型7.4 卸料装置的选用7.4.1 卸料装置的选用弹性卸料装置由卸料板、弹性元件、卸料螺钉等零件组成。弹性卸料起导向作用时，卸料板与凸模按H7/h6配合制造，但其间隙应比凸、凹间隙小，此时，凸模与固定板以H7

50、/h6配合。此外，在模具开启状态，卸料板应高出模具工件零件刃口0.30.5mm，以便顺利卸料。7.4.2 卸料板外型的设计在冲压工艺分析中已经选择了卸料装置为弹性卸料，采用卸料板卸料。卸料板不仅有卸料作用，还具有用凸凹模导向，对凸凹模起保护作用，卸料板的边界尺寸与凹模的边界尺寸相等。卸料板与凸凹模的间隙值由表7-4确定，取0.15mm。卸料板与凹模的外形尺寸相同。根据凹模的尺寸200mm200mm30mm，从而确定卸料板的尺寸。选择卸料板厚度为15mm。 表7-3 卸料板与凸凹模间隙值材料厚度t/mm0.50.511单边间隙Z/mm0.050.10.157.4.3 卸料板材料的选择卸料板主要是

51、起卸料的作用，对它的强度和硬度要求较高，所以材料选择是45钢。45钢是优质碳素结构钢，它的质量较好，含碳量（0.45%）波动小，性能较稳定。经过热处理（调质）后具有良好的综合力学性能，即具有较高的强度、硬度，又具有较好的塑性、韧性。7.4.4 卸料板整体精度的确定卸料板外轮廓的精度要求不高，所以选IT14级，粗糙度为Ra3.2；而内轮廓的精度要求比外轮廓的要求稍高，所以选IT11级，粗糙度为Ra1.6；四个螺纹孔和挡料销、导料销有定位作用，所以精度要求要高一些为IT7级，粗糙度为 Ra3.2。7.5 固定板的设计7.5.1 凸模固定板的设计凸模固定板主要是固定凸模，保证凸模有足够的强度，使凸模

52、与落料凹模、上模座、垫板更好的定位。凸模与凸模固定板的配合按H7/m6。凸模固定板的厚度一般取凹模厚度的0.60.8倍。则凸模固定板的厚度： H=（0.60.8）H （7-11）式中：H-凸模固定板厚度； H-凹模厚度；根据公式（7-11）得凸凹模厚度为： H =（0.60.8）H=（0.60.8）30= 1824mm凸模固定板厚度取20mm。7.5.2 凸凹模固定板的设计凸凹模固定板主要是固定凸凹模，保证凸凹模有足够的强度，使凸凹模与卸料版、下模座、垫板更好的定位。凸凹模与凸凹模固定板的配合按H7/m6。凸凹模固定板的厚度一般取凹模厚度的0.60.8倍。则凸凹模固定板的厚度为： H =（0.60.8）H （7-12）式中：H凸凹固-凸凹模固定板厚度； H凹-凹模厚度；根据公式（7-12）得凸凹模固定板厚度为： H =（0.60.8）H=（0.60.8）H=（0.60.8）30= 1824mm凸凹模固定板厚度取20mm。7.6 垫板的设计它的作用是直接承受和扩散凸模传递的压力，如果凸模的端部对材料的压力超过