门式起重机计算书

1、门式起重机计算书公司标准化编码QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N门式起重机计算书型号:MDG起重量:主钩50T副钩10T跨度:24M有效悬臂:左9M右9M工作级别:A5内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核50/10-24M单梁门式起重机计算书起重机主参数及计算简图:计算简图小车自重：G= KN桥架自重：KN主梁自重：额定起重量：G=490 KNGz= KN走台栏杆滑导支架等附件：Gf= KN支腿折算惯性矩的等值截面E1426主梁截面刚性支腿折算惯性矩：/广竺户= 5.18 x 1010MM4主梁截面惯性矩：/2 = BH = 7.9x1010MM4主梁X向截面抵弯矩

2、：W = BH3一 = 7.087x 107MM3X6 H主梁Y向截面抵弯矩：町=H3 -泌3 =5.089x107MM3Y6 B.悬臂强度和刚度校核。悬臂刚度校核该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算 简图计算。f =(尸1+ P2)皿 C3+ L 竺3)3EI2k 8k +12式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数C = ( P1bMP 2 妇 L(2 L + 3L) + P 2b 2332( P1 + P 2) L 2( Lk + L)K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力K = I2 x- = 0.927I】LkP1,P2：小车轮压P = P = Gx +

3、Ge = 321.9 KN122代入数值：f = (P1 + P2) (L + Lk 8K+L)3EI2k 8k +12(321.9x 103 + 321.9x103)x90002 x 1.000558 x 0.927 + 3、一x (9000 + 24000 x)3 x 2.102 x105 x 7.9 x 101。8 x 0.927 +12=22.911mm按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:f =虹=9000 = 25.7mm350350结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。II.悬臂的强度校核该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截

4、面受到最 大弯曲应力和最大剪应力。此时弯曲应力：bmaxMM +砰 bmax式中Mx为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩M = M + M=Gz + GfL 2 + (G + G )L -仙i + )(气 + %)xxgxy 2(L + L + L ) x1E X2x11.7212 + (490 +153.8) x 103x11.7212 + (490 +153.8) x 1032(11.721 + 24 +11.421)x9x93.6(490 +153.8) x103=7.82 x 106 N MM由风载荷产生的水平弯矩Mqww H2(LMqww H2(Lk + L + L 2)L

5、 3x1150 x 2.2322(24 +11.721 +11.421)11.7213M = 5.72 x 103 N .M（ww为计算风压，按起重机设计规范内陆取150N/M2）=1 x =1 x q sL 22 m x1x 11.72121 554.1x103x 11.7212=x x1047.142M s = 80.74 x103 N.MMs由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩M s = psL Ps(L B) = x321.9x 103 x9 + x321.9x 103 x(9 3.6) p 122020M s = 2.31 x 105 N.Mmt由小车制动引起的水平弯矩111M

6、t = 7(Ge + GX)2h = 7x (490 +153.8) x -x 103 x 14.58Mt = 6.7 x105 N .M所以:M s + M s mtW w-L _ 7.82 x 109 工 5.72 x 106 工 80.74 x 106 + 2.31x108 工 6.7 x 108max _ 7.087 x107 5.089 x 1075.089 x1077.087 x 107l= 125.72N / mm 2max按起重机设计规范强度计算按载荷组合II进行，故安全系数取，许用应力为。=176.7N/mm2.L L 满足要求。小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产

7、生最大剪应力_ (G+GMmax i(8 +8)。8(M 1为起重量及小车自重引式中 Mk = M 1(M 1为起重量及小车自重引起的扭矩，M22大车制动小车轮压引起的扭矩)hM = G (B +e) + G (B +e) + (Ps+ps) (e 为王梁弯心距轨K E 2XC 11221.413) +1.413) +153.8 x 103 (0.275 + 12 x 1.413)12 + 14M = 490 x103(0.76+ 12 x k14 + 12216+ (16.09 x103 +16.09 x103)2M = 8.7 x105 N M = 8.7 x108 N .mmKSx =

8、4.34 Sx = 4.34 x 107 MM 3Sx为中性轴x以上截面对x轴的静面矩。=3.13 x106 mm 2Q为悬臂截面中心线所包围面积的2倍所以:_ (G + G SMmax I (8+8 ) Q8_ (153.8x 103 +490 x 103)x4.34x 1078.7 x 108max7.9 x 1010 x (14 + 12)2 x 3.1312 x 106 x 12t= 25.18 N / mm 2按起重机设计规范强度计算按载荷组合II进行，其许用剪应力t =堕=1767 = 102.02N / mm 2*3T t 满足要求。max由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，

9、故还需验算复合应力2 +3t 2 1.1b maxmaxK。 2+3t2 = .125.722 +3 x 25.182 = 133.1N / mm 21.1q = 1.1x 176.7 = 194.4N/mm2故 tb 2 +3t 2 0式中Kg = 0.95-自重载荷系数Kp = 1.4 -起升载荷的载荷系数C = 12M -桥架重心到倾覆边的水平距离ZM = 0.95(1100.54x 103 x 12-153.8x 103 x9) -1.4x 490 x 103 x9ZM =4495.6NM 0故该工况通过抗倾覆稳定性校核。有风动载工况为满载小车在悬臂端起制动，工作状态下的最大风力向不利

10、于稳定的方向吹。其抗倾覆稳定性计算条件式：ZM = K (G C-G L) - K G L-1 h -1 h - Fh- F h 0 G q XP E P 22 31 Q 2式中Kg = 0.95 -自重载荷系数Kp = 1.2 -起升载荷的载荷系数Ipf Ga -小车运行起制动引起物品的水平惯性力=0.15 x 490 x103 x 0.12 = 8.82 x103N12 =9 Gxa -小车运行起制动引起小车的水平惯性力=0.15 x153.8 x 103 x0.12 = 2.77 x 103NF1 = CKQzq -纵向作用于桥架上的风力=1.3 x 1.12 x 35.3 x 150

11、= 7.71x 103 NFq= 0.03Ge -作用于起吊物上的风力=0.03 x 490 x 103 = 1.47 x104 N M = 0.95 x (1100.54 x12-153.8 x 9) -1.2 x 490 x 9 - 8.82 x15.26-2.77 x15.75 - 7.71x 7.56 -14.7 x15.26 x103M = 5478.5 x103N.M 0故该工况通过抗倾覆稳定性校核。暴风侵袭下的非工作状态其抗倾覆稳定性计算条件式：M = 0.475(G + G邕-1.15h 0式中 = 9m -大车轮距F1 = CK*q -横向作用于桥架和小车上的风力=1.3 x1.12 x 150.8 x 600 = 131.7