特大桥主桥现浇箱梁挂篮施工方案（word21）

1、PAGE PAGE 11汉江特大桥主桥现浇箱梁挂篮 HYPERLINK /Article/Special/sz/Index.html 施工方案一、概况武荆汉江特特大桥是是武汉至至荆门高高速公路路跨越汉汉江的特特大桥。该该桥起始始点桩号号为K1159+3811.966终点桩桩号为KK16118222.544，桥梁梁全长224400.588米。主桥桥由十二二跨一联联双幅预预应力混混凝土变变截面连连续箱梁梁组成，布置形式为（62+1010062）m，全长1124米。箱梁根部高6.08m，跨中高3.08m，梁底设R318.327m的圆曲线，桥面横坡2。箱梁采取挂篮悬臂浇筑 HYPERLINK /Art

2、icle/Special/sz/Index.html 施工，最大施工悬臂长度为50m，最大悬浇重量为134.68t。按照设计的的施工顺顺序为：先在墩墩身托架架上浇筑筑0#段，后向两两边逐段段悬臂浇浇筑并张张拉预应应力束，先边跨跨合龙，再中跨跨合龙，整个施施工过程程相邻浇浇筑节段段对称进进行。合合龙时桥桥梁由TT形静定定悬臂状状态变为为超静定定状态，实实现了体体系转换换。二、箱梁结结构2.1 本本桥为单单箱单室室变截面面连续刚刚构箱梁梁，墩支支点处梁梁高6.08mm，边跨跨直线段段及主跨跨跨中段段梁高33.08m。2.2 箱箱梁横截截面为单单箱单室室直腹板板，箱梁梁顶板宽宽度为113.5mm，底

3、宽宽7.0m。通过过两腹板板的高差差，实现现顶板单单向横坡坡。箱梁梁两翼板板悬臂长长度为33.25m。2.3 梁梁高变化化段梁底底曲线采采用圆曲曲线。2.4 预预应力体体系：箱箱梁为纵纵、横、竖三向预应应力结构构，纵向向预应力力体系采采用122S15.2钢绞绞线fpk18660MPPa，采用YM锚具，由90mmm内径径的波纹纹管成孔孔；竖向向预应力力体系采采用32预应力力精轧螺螺纹钢和和精轧螺螺纹钢锚锚具；横横向预应应力钢筋筋为采用用采用33S15.2钢绞绞线fpk18660MPPa，采采用YMMB155-3型型锚具。三、箱梁悬悬浇段施施工梁段悬浇浇施工的的一般顺顺序为：挂篮就就位及预预压调整

4、挂挂篮底模模、外模模标高并并固定吊装或或绑扎底底板、腹腹板钢筋筋，安装装底板、腹腹板波纹纹管和竖竖向预应应力精轧轧螺纹钢钢，固定定腹板锚锚具内模就就位绑扎顶顶板钢筋筋，安装装顶板波波纹管固定顶顶板锚具具安装端端头模板板两侧对称称浇筑梁段段混凝土土覆盖养养护穿束张拉压浆挂篮前前移进入下下一梁段段的施工工循环。施工期内与与监控单单位配合合协作，加加强箱梁梁应力和和线形控控制，满满足合龙龙段精度度要求。3.1 施施工顺序序a挂篮移动动就位及及预压； b校正底模模； c 侧模就就位； d 安装腹腹板、底底板钢筋筋； e 安装波波纹管，灌灌浆孔； f 安装腹腹板内侧侧模和顶顶板底模模； g 安装腹腹板堵

5、头头和端模； h 安装顶顶板下层层钢筋网网；I 安装需需进行张张拉的顶顶板锚固固束垫板板、喇叭叭口，螺螺旋筋；j 安装横横向预应应力管道道、锚垫板板、螺旋筋筋及钢绞绞线。k 安装顶顶板上层层钢筋网网；l 预埋测测量标志志、桥面系系预埋件件；m 浇筑砼砼；n 管道清清孔，养养生；o 穿预应应力钢筋筋、钢束束张拉、管管道压浆浆；p 拆除模模板；q 移动挂挂篮，就就位于下下一段梁梁位置。0#块是在在托架上上进行浇浇筑，其其他节段段则采用用挂篮对对称悬浇浇施工，梁梁段长分分别为33m、4m。根根据汉江江大桥具具体特点点考虑和和工期的的安排，拟拟配备111套22个挂挂篮进行行悬臂浇浇筑施工工。3.2 箱

6、箱梁悬浇浇施工需需注意的的问题：箱梁悬浇浇施工进进行中，应应保证两两悬臂端端的挂篮篮施工速速度的平平衡，施施工进度度偏差应应小于330%，施施工重量量偏差应应小于22%。施工中应应随时观观测挠度度及应力力情况，发发现异常常应及时时调整、分分析后再再继续施施工。混凝土浇浇筑施工工时，从从悬臂端端向箱梁根根部进行行施工，当当快浇筑筑至箱梁梁根部时时，应从从根部浇浇筑，防防止混凝凝土砂浆浆流淌产产生水纹纹。混凝凝土施工工时划分分振捣责任任区，防防止出现现振捣不不合格。3.3 悬悬臂浇筑筑梁段的的混凝土土施工为保证悬臂臂浇筑梁段段的施工工质量，减减少施工工接缝，所所有悬臂臂浇筑梁段段均一次浇筑筑成型。

7、为为达到设设计要求求，拟采采取如下下措施：混凝土由由拌和站站集中拌拌和、混混凝土输输送泵运运送到位位。每次次浇筑的混混凝土必必须在最最早浇筑筑的混凝凝土初凝凝前全部部浇筑完。根根据悬灌灌梁段混混凝土的的数量，将将悬灌梁梁段混凝凝土的初初凝时间间定为44小时左左右，将将坍落度度控制在在1115cmm(可据据混凝土土振捣情情况，适适当调整整不同部部位的坍坍落度，如如底腹板板取较小小值，腹腹板取较较大值)。为此此，将在在混凝土土中掺加加高效减减水剂，水水泥采用用P.0042.5R以以上级别的的普通硅硅酸盐水水泥，按按中心试试验室批批准的配配合比配配制混凝凝土。混凝土浇浇筑顺序序为：底底板，腹腹板。顶

8、顶板。浇浇筑时同同一挂篮篮的左右右两侧基基本对称称地进行行。混凝凝土由挂挂篮底板板的前端端开始浇浇注，同同一T构上两两套挂篮篮内的悬悬浇混凝凝土量在在任何时时候须基基本相等等。混凝凝土在腹腹板的浇浇筑分层层厚度为为40ccm左右右。对厚厚度大于于40ccm的顶顶混凝土土分两层层浇筑；对对小于440cmm的，一一次浇筑筑到位。混混凝土捣捣固采用用700或500和300插入式式振捣器器。钢筋筋密集处处用小振振捣器，钢钢筋稀疏疏处用大大振捣棒棒。振捣捣棒距离离模板55100cm。振动棒移移动距离离不得超超过振动动棒作用用半径的的1.55倍。振振动棒的的作用半半径经试试验确定定。垂直直梁段的的混凝土土

9、不得直直接倾倒倒入模，而而应先倒倒在预设设的钢板板土，由由二次拌拌合后经经导管(即串筒筒，根据据梁段的的钢筋和和波纹管管的间距距专门加加工)入模。每每次拌合合的混凝凝土必须须全部入入模，不不得与下下一盘混混合。混混凝土入入模导管管安装间间距为11.5mm左右，导导管底面面与混凝凝土浇筑筑面保持持在50ccm内。在在钢筋密密集处断断开个别别钢筋留留作导管管入口，待待混凝土土浇筑到断筋处处时，将将钢筋焊焊接恢复复。对振捣人员员要认真真划分施施工区域域，明确确责任，以以防漏振振。振捣捣腹板时时，当梁梁段高度度大于44m时，要要从腹板板预留“工作窗”放入振振动棒后后振混凝凝土。“工作窗”设在内内模板和

10、和内侧钢钢筋网片片上，每每2m左右右设一个个，浇筑筑至“工作窗”前将“工作窗”封闭；当梁梁段高度度小于44m时，可可不预留留“工作窗”，而直直接将振振动棒放放入腹板板内振捣捣混凝土土即可。振振捣时要要先选好好点，尽尽量布点点均匀，并并保证波波纹管和和压浆管管不受损损伤，锯锯齿板等等钢筋密密集处要要加强振振捣。为为便于观观察振捣捣效果，必必要时使使用电或或安全电电灯等照照明工具具。浇筑筑混凝土土前，仔仔细检查查模板的的尺寸和和牢固程程度。在在浇筑过程程中设专专人加固固模板，以以防漏浆浆和跑模模。混凝凝土浇筑筑前先将将挂篮内内木屑、松松散混凝凝土等杂杂物用水水或高压压风冲洗洗。木模模板要用用水泡胀

11、胀，防止止其干燥燥吸水。浇筑底腹板混凝土前，对钢筋顶面要用布或麻袋覆盖，以防松散混凝土粘附尘土。混凝土倒入后，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如有不当之处要通知拌合站及时调整。在顶板混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。等混凝土浇筑结束后，要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的洒水养护。不同的季节节采取不不同的养养护措施施：夏季季覆盖麻麻袋或海海绵后洒洒水养护护；冬季季需采取取给梁段段覆盖保保温材料料、封闭闭梁段阻阻止通风风对流、适适当延长长拆模时时间等措措施，以以做好混混凝土的的保温养养护工作作。现场场制作的的混凝土土试块除除一部分分在标准准

12、养护室室内养护护外，其其余的应应与混凝凝土同条条件养护护。为随随时检查查混凝土土质量和和控制端端部凿毛毛、拆模模、张拉拉时间，每每个梁段段需作445组组试件。顶顶面混凝凝土在混混凝土初初凝前用用手工抹抹平，顶顶板混凝凝土在初初凝前进进行横向向拉毛，端端头板可可在混凝凝土强度度达到110Mppa以后后予以拆拆除，并并凿毛处处理。将相邻梁梁段混凝凝土的浇浇注龄期期差控制制在200天以内内。混凝土浇浇筑时应应设专职职指挥员员，负责责混凝土土分配、坍坍落度调调整、混混凝土振振捣和模模板检查查等事宜宜，以确确保混凝凝土浇筑筑按计划划有序进进行。在顶板钢钢筋网上上加焊控控制标高高的管形形轨道，以以保证其其

13、平整度度。混凝土裂裂缝防治治措施A 为防止止混凝土土开裂、变变形，挂挂篮必须须经过分分级预压压，避免免出现挂挂篮下沉沉、模板板的不均均匀沉降降合脱模模过早。B 选用优优质的水水泥及骨骨料。C 合理设设计混凝凝土的配配合比，改改善骨料料级配、降降低水灰灰比、掺掺合粉煤煤灰等混混合材料料、掺加加缓凝剂剂，在工工作条件件能满足足的情况况下，尽尽可能采采用水灰灰比及较较低坍落落度的混混凝土。在混凝土中掺加粉煤灰等措施降低水化热。D 加强模模板的施施工质量量，避免免出现模模板移动动、鼓出出等问题题。E 混凝土土振捣时时要振捣捣充分，混混凝土浇浇筑后要要加强养养生工作作，及时时养生。F 避免混混凝土搅搅拌

14、很长长时间后后才使用用。四、挂篮4.1 结结构形式式采用三角桁桁架式挂挂篮进行行悬浇施施工。挂挂篮工作作系数小小于0.45，为为减轻自自重，挂挂篮拟采采用主桁桁与底篮篮分体移移动结构构形成，以以减少行行走时锚锚固系统统的重量量。具体设计资资料见附附件。为保证施工工顺利，挂挂篮在使使用前需需试拼一一次，试试拼顺序序为：主主桁骨架架下横梁梁上横梁梁底篮系系统角模内内模、滑滑梁支架架中央内内模及支支架行走走系统两侧内内模架拉筋及及内外对对拉螺杆杆端模。4.2 挂挂篮加工工、试验验及拼装装：4.2.11挂篮加工工：挂篮加工工在现场场进行，为为防止安安装上的的麻烦，节节点板及及各杆件件的栓孔孔加工前前需

15、要先先做样板板，精密密加工，保保证栓孔孔位置的的精确无无误。外模由大大块钢模模板焊接接而成，为为确保板板面的平平整度，面面板先在在工作平平台上用用夹具夹夹紧，然然后再进行焊焊接，并并对焊缝缝进行打打毛磨光光处理。因因现场无无夹具等等设备条条件，故故外模加加工委托托专业模模板加工工厂加工工制作。对底模架架前后横横梁上的的吊耳等等重要部部位的焊焊接，需需要逐一一进行探探伤或进进行加载载试验。4.2.22挂篮试试验：挂挂篮加工工完成后后，即进进行预拼拼以验证证加工的的精度，为为了保证证悬浇施施工的安安全，试试拼后即即对每套套挂篮进进行静载载试验，对对挂篮的的焊接质质量进行行最后的的验证。同同时针对对

16、挂篮施施工时前前端挠度度主要是是由于主主桁件的的变形引引起的，试试验时要要测出力力与位移移的关系系曲线，作作为施工工时调整整底模板板的依据据。为保保证挂篮篮结构的的可靠性性，清除除非弹性性变形，量量测弹性性变形量量，确保保箱梁施施工的安安全和质质量，在在第一次次使用之之前必须须对挂篮篮进行试试压。对对已拼装装的挂篮篮按设计计荷载加加安全系系数进行行试压，以以求得挂挂篮在不不同长度度（3.0mm、4.00m）时时不同荷荷载下的的变形挠挠度值。拟拟采用预预制砼加加压法，先预制数个0.5立方米一个的砼预制块，用精轧螺纹钢悬挂于下横梁。试压时，按按砼浇注注的分级级重量进进行加载载，当达达到每级级荷载时

17、时，应固固定一段段时间，待待稳定后后，测量量变形值值，最终终加至最最大悬浇浇段重量量（1号节段段）的1.3倍，误差控控制在55%以内内。每一级加载载后，必必须及时时检查各各杆件的的连接情情况和工工作情况况，及时时作出是是否继续续加载的的判断，如如一次加加载后情情况良好好，应反反复加载载，卸载载3-55次，直直到非弹弹性变形形全部消消除完为为止，试试验结果果应整理理出加载载测试报报告，将将弹性变变形值及及非弹性性变形值值的测量量结果用用于指导导施工。分分级卸载载，并测测量变形形，记录录数据。挂篮挠度控制和监测安排专人负责，确保检测人员落实到位。4.2.33挂篮拼拼装：0#块施工工完成后后，在其其

18、顶面形形成100m13.55m的平台台上即可可拼装挂挂篮，挂挂篮安装装前，在在0#块混混凝土强强度达到到设计强强度的550%后后，即可可松动、拆拆除内外外模，但但托架及底底模不能能拆除，对对其拆除除只有在在0#块张张拉压浆浆完成后后才能进进行。挂篮拼装前前要按照照规范的的要求确确保挂篮篮质量与与梁段混混凝土的的质量比比值控制制在0.30.55之间。按照设设计和规规范的要要求对挂挂篮后锚锚系统的的抗倾覆覆安全系系数进行行详细的的验算，后后锚精扎扎螺纹钢钢要牢固固，确保保后锚系系统稳定定。挂篮拼装时时，同一一T构的两个挂篮篮应基本本同步，同同一挂篮篮两侧的的构件即即可同时时进行也也可先安安装一侧侧

19、，为稳稳妥起见见，在两侧分分别安装装，以免免相互干干扰引发发问题。挂篮安装按按照以下下程序进进行：清清理梁段段顶面用1：2的水泥泥砂浆将将铺枕部部位找平平在找平平层上放放出轨道道放样定定位线铺设钢钢（木）枕枕安装滑滑道安装前前后支座座在前支支座下铺铺放聚四四氟乙烯烯滑板吊装单单片主桁桁件对准准前后支支座，在在后支点点处连接接锚轮组组，在桁桁架两侧侧用35t倒倒链和型型钢控制制其空间间位置，调调好一片片主桁架架后用同同样的方方法吊装装另一片片主桁架架调整两两片主桁桁架间的的水平间间距和位位置安装前前、中、后后各横梁梁安装前前后吊带带吊装底底模架及及底模板板吊装外外侧模走走行梁及及外模板板在前上上

20、横梁上上吊挂工工作平台台，在底底模后横横梁上焊焊接工作作平台调整立立模标高高固定模模板。4.2.44挂篮的的移动步步骤：.梁块浇浇筑完后后，穿束束，拆内、外外侧模（底底篮后锚锚杆不松松），张张拉，压压浆。.移篮前前托梁与与梁面预预埋环扣扣紧，然然后卸去去各扁担担梁的支支承垫板板，实现现主桁架架与底篮篮分离，此此时底篮篮被锚紧紧在已完完成梁段段的底面面。.卸主桁桁后锚，在在后横梁梁上设置置牵制绳绳，将前前后支承承枕木移移至下一一梁段，支支承位置置交替放入入“滑枕”，用慢慢速卷扬扬机或手手拉葫芦芦将主桁桁牵引至至下一梁梁段位置置，拆去去滑枕，安安装后锚锚带并锚锚固。.拆除底底篮后锚锚杆和前前托梁锚

21、锚固绳，使使底模脱脱离梁底底面，然然后利用用手拉葫葫芦牵引引主模带带动底篮篮前移到到下一现浇浇位置。.调整底底篮中线线，位置置和标高高，上紧紧底篮后后锚杆，固固定前、后后主横梁梁。五、边跨现现浇直线线段施工工本桥24号号、366号墩设设有111m直线线现浇段段，该段段拟采用搭设设满堂支支架方法法的进行行施工，现现浇直线线段支架架可以采采取钢管管支架作作为满堂堂支架。立立模浇筑筑边跨直直线段时时，由于于支架本本身压缩缩引起的的非弹性性变形及及支架的的弹性变变形与基基础沉降降，以及及温差变变化和风风力等因因素，会会对新浇浇砼产生生不良影影响，甚甚至使新新旧混凝凝土相接接处出现现裂缝或或新砼被被挤压

22、破破坏。5.1 为为防止现现浇直线线段新浇浇砼受到到损害，保保证合龙龙段的合龙龙精度满满足设计计要求，拟拟采取下下列措施施：.为适应应现浇段段梁体随随温度纵纵向位移移和混凝凝土的收收缩变形形，支架架安装中中除支架架顶部允允许有一一定的位位移外，底底模板与与支架间间也应允允许有微微量的水水平位移移，以减减小对合合龙段的的约束力力。在支架架下的混混凝土基基础顶面面设置钢钢滚筒使使整个支支架、模模板、新新浇混凝凝土能够够随着已已成的箱箱梁作顺顺桥轴方方向的轻轻微水平平移动。b施工顺序序为：在在主垮TT构悬浇浇施工即即将完成成前1个星期期左右，完完成边跨跨现浇直直线段的的施工，其其中在边边跨现浇浇段支

23、架架安装后后，要以以施工重重量的11.3倍预压压重量对对支架进进行预压压，以消消除非弹弹性变形形，确定定弹性变变形。f、边跨现现浇直线线段的支支架应进进行预压压。在浇筑筑混凝土土前按照照梁段重重梁加施施工荷载载的100、200、300%、50%、80%、1000%、1200%、130%逐级级加载预预压，并并且每级级持续时时间在330miin以上上，最后后两级应应间相隔隔1h。预预压拟采采取预制制砼块加加载法进进行。边跨现浇现现浇段采采用支架架整体浇浇筑。支支架周围围应设排排水沟，保保证施工工场地内内不因积积水浸泡泡地基而而降低承承载力。5.2 满满堂钢管管支架的的搭设安装脚手架架之前，先先在卧

24、木木上安放放铁鞋，铁铁鞋用110cmm100cm2cmm的钢板板制成，钢钢板上焊焊长5ccm、直直径112的钢钢筋头。钢钢管置于于铁鞋之之上，支支架总宽宽度不小小于桥梁梁在水平平面土的的投影宽宽度，与与桥台连连接处要要与桥台台抱台连连接。钢钢管之间间要用水水平横杆杆和斜杆杆加强连连接，以以增加其其整体承承载能力力和稳定定性，确确保施工工安全。支架安装好好后，用用砼预制制块进行行充分的的预压，以以消除非非弹性变变形，量量测出弹弹性变形形，同时时检查支支架的工工作性能能和安全全性，并并将试验验所得结结果作为为现浇段段立模时时设置施施工预拱拱度的依依据。每每级加载载完并稳稳载半个个小时(最后一一级为

25、llh)后后，分别别测定各各级荷载载下支架架的变形形值，同同时记录录力与位位移数据据，并根根据试验验测出的的结果，绘绘制力与与位移关关系曲线线，求出出支架的的弹性和和非弹性性变形。卸卸载时也也要分级级卸载，并并测量变变形、记记录数据据。5.3在钢钢管架铺铺20200cm的的方木或或型钢，然然后在其其上铺底底模、立立外模。底底模采用用组合钢钢模板；外模用用与挂篮篮相同的材材料进行行加工，整整体吊装装。在底底模与支支架之间间设置钢钢楔，以以便调整整模板标标高和模模板拆除除。5.4 绑绑扎钢筋筋，安装装波纹管管和预埋埋件，立立内模。内内模采用用钢木组组合模板板拼装，方方木和钢钢管加固固。5.5 经经

26、自检合格格并经监监理工程程师验收收后，即可进行行砼浇筑筑。浇筑筑砼时要要尽量对对称均匀匀，卸料料时要尽尽量减小小冲击。浇筑砼中还要加强对支架的观测和检查，发现变形及时处理。5.6 在在边跨合合龙梁段段施工完完毕之后后，才能能拆除支支架。六、合龙段段施工合龙施工是是连续梁梁体系转转换的重重要环节节，它对保证证成桥质质量至关关重要。刚刚构合龙龙原则是是低温浇浇筑，又又拉又撑撑又抗剪剪。合龙龙前使两两悬臂端端临时连连接，保保持相对对固定，以以防止合合龙混凝凝土在早早期因为为梁体混混凝土的的热胀冷冷缩开裂裂。同时时选择在在一天中中的低温温、变化化较小时时进行混混凝土施施工，保保证混凝凝土处于于温升、受

27、受压的情情况下达达到终凝凝，避免免受拉开开裂，合龙温度度为15518摄氏氏度。为防止T构构因热膨膨冷缩而而对合龙龙段混凝凝土造成成不利影影响，在在合龙段段箱体内内模和顶顶板钢筋筋安装前前，选择择气温最最低的时时间，按按设计的的位置和和数量焊焊接型钢钢支撑（包包括水平平支撑与与剪力撑撑）并张张拉顶板板部分与与底板部部分合龙龙束，从从而将中中跨现浇浇段两边边的两个个T构（或直直线段和和T构）临时时锁定，联联成一体体。合龙段施工工时，保保留合龙龙用的一一套挂篮篮底模和和侧模后后，拆除除两套挂挂篮的其其余部分分。安装装但不固固定合龙龙段底板板和外侧侧模板，将将其对称称支在两两边T构的悬悬臂端上上（或悬

28、臂臂端和边边跨现浇浇段上）。然后后将T构（现浇直线线段）梁面上上的杂物物清理干干净，TT构施工工必须的的施工机机具放置置在指定定位置(0号段段上)。接着着将T构土所所有观测测点的高高程精确确测量一一遍。合龙状态时时的施工工荷载及及其他情情况应符符合设计计要求，此此时除加加压等物物体外应应将施工工机具等等全部清清除或移移至0#块顶部部，保证证应力状状态与设设计相符符。使用用计算机机计算应应力及挠挠度，比比较中跨跨合龙段段两侧两两个梁段段的顶面面高程，如如果其高高差15mmm，则则继续进进行下步步施工；如果15mmm，则则运行线线形控制制软件，计计算使15mmm的配配重方法法和要求求。然后后把砼预

29、预制块按按要求重重量放在在梁上指指定位置置，达到到要求后后，再进进行合龙龙段施工工。在应应力与设设计相近近的情况况下临时时锁定梁梁端，若若变形与与设计有有偏差将将运行计计算软件件，确定定纠偏值值，采取取措施达达到上述述目标。待合龙段混混凝土龄龄期达到到3天且强强度达到到85的的设计强强度后，按按设计要求求张拉顶顶底板纵纵向合龙龙束和竖竖向预应应力筋并并压浆，张张拉前，先先解除水水平支撑撑，以消消除体外外水平支支撑对预预应力张张拉效果果的影响响。张拉拉的一般般顺序为为：先底底板束后后顶板束束，先长长束后短短束，顶顶底板交交错进行行将合龙龙束补拉拉到设计计吨位。连续梁合龙龙时，须须将两悬悬臂端的合

30、龙龙口予以以临时连连接，联联结注意意事项如如下：复查、调调整两悬悬臂端合合龙施工工荷载，使使其对称称相等，如如不相等等时，应应用压重重调整。检查梁内内预应力力钢束是是否张拉拉完成。复测、调调整中跨跨、边跨跨阿悬臂臂的挠度度及两端端的高差差。观测了解解合龙前前的温度度变化与与梁端高高程及合合拢段长长度变化化的关系系。合龙前应应在两端端悬臂预预压加重重，并于于浇筑混混凝土过过程中逐逐段撤除除，使悬悬臂挠度度保持稳稳定。合合龙宜在在一天中中最低气气温时完完成。合合龙段的的混凝土土强度等等级可提提高一级级，并掺掺入微量量膨胀剂剂（UEAA），加加强振捣捣，以免免新老混混凝土的的连接处处产生裂裂缝。以以

31、尽早张张拉。合合龙段混混凝土浇浇筑完成成后，应应加强养养护，悬悬臂端应应覆盖，防防止日晒晒。6.1 边边跨合龙龙段施工工本大桥边跨跨合龙长度度2.00m，计计划在主主墩T构悬灌灌施工即即将完成成前的一一个星期期左右，完完成边跨跨现浇段段施工。在在边跨现现浇直线线段支架架安装后后，要以以不小于于施工重重量13倍的预预压重对对支架进进行充分分的预压压，以消消除非弹弹性变形形、确定定弹性变变形。a、为防止止温差影影响，22米段砼浇浇筑后受受到挤压压或拉伸伸，在其其余段砼砼浇筑后后拆除端端模，砼砼强度达达30号时时，在直直线段及及13#段悬臂臂端面设设置预埋埋件，于于气温较较低时加加焊四根根净长22m

32、的I255型钢支支撑，并并在上下下各设置置一个斜斜撑，以以抵抗因因升温而而产生对对2m段的的压力，使使合龙混混凝土在在受压状状态下强强度增长长。.为防止止箱梁顶顶面及底底面温差差，使箱箱梁悬臂臂端在降降温时上上翘，升升温时下下挠，在在T构箱梁梁施工到到13号梁段段时在底底板下悬悬挂压重重，使箱箱梁底板板与支架架紧密接接触，以以限制箱箱梁悬臂臂端上下下变形及及扭曲。混混凝土浇浇筑施工工应在低低温时进进行，使使混凝土土在气温温增长的的过程中中强度增增长，使使混凝土土保持受受压状态态。.固定合合龙段底底模板和和外侧模模板、绑绑扎底腹腹板钢筋筋、安装装底腹板板波纹管管，立合合龙段内内模，绑绑扎顶板板钢

33、筋和波波纹管等等，做好好浇筑混混凝土前前的一切切准备工工作。混混凝土浇浇筑过程程中，要要安排专专人根据据浇筑砼砼重量不不断地吊吊走放置置在T构合龙龙侧的配配重。施施工结束束时，应应吊走两两侧的全全部配重重。卸除除平衡重重与浇筑筑混凝土土同步等等量地进进行。、在T构构的两端端分别吊吊装平衡衡重（为为合龙段段重量的的一半）e.固定定底模及及侧模位位置后，临临时锁定定相邻段段落节段段。使用用型钢作作为锁定定材料。f、合龙完完毕混凝凝土达到到设计强强度后拆拆除内外外模板和和体外临临时支撑撑。然后后将边跨跨合龙段段预应力力束张拉拉前后各各测量一一次该合合龙段TT构上各各观测点点标高，留留待中跨跨合龙段段

34、施工时时使用。6.2 中中跨合龙龙段施工工中跨合龙段段长度22m采用用吊架施施工，即即把吊架架悬挂在在已浇筑筑成型的的两个箱箱梁的端端头上进进行施工工。施工工步骤为为：制作作吊架后后，设置置平衡重重和刚性性骨架，支支模，绑绑扎钢筋筋，安放放预应力力管道，然然后选择择时间浇浇筑砼，同同时分级级卸掉平平衡重，最最后穿束束、张拉拉、压浆浆封锚。6.2.11为保证证合龙段砼砼的质量量，采取取下列措措施：.为防止止浇筑跨跨中2米合龙段砼砼时，箱箱梁两悬悬臂端的的错动变变形破坏坏新老砼砼的结合合，采取取在两悬悬臂端分分别临时时压重的的措施，在在浇筑合合龙段时时根据混混凝土施施工速度度分次卸卸除。.为防止止

35、砼浇筑筑前后，砼砼从初凝凝至达设设计强度度80期期间，梁梁体受温温度反复复变化和和日照不不均等因因素影响响，在结结构中引引起变形形和次内内力，为为使两悬悬臂端在在施工时时即为设设计时的的应力及及应变状状态，应应予以临临时固定定。此时时应设置置固定悬悬臂端的的内外刚刚性支撑撑，此刚刚性支撑撑的应经经过计算算确定合合适的材材料，以以减小这这些影响响，在浇浇筑合龙龙段前夕夕的较低低气温下下，在两两合龙悬臂臂端的预预埋钢件件上加焊焊4组刚构件，临临时锁住住，并张张拉一组组临时钢钢束形成成能够抗抗拉压的的临时刚刚性连接接，临时时锁定相相邻段的的混凝土土，以保保护合龙龙段砼的的浇筑和和结硬。c、预应力力束

36、张拉拉完成后后采取真真空辅助助压浆的的施工工工艺确保保压浆质质量，使使其密实实；d、在两个个T构靠中中跨的悬悬臂端分分别吊装装平衡重重(每端重重量为合合龙段重重量的一一半)。e、全桥合合龙后，梁梁体从静静定结构构转变为为超静定定结构，由由于张拉拉钢绞线线张拉和和混凝土土长期收收缩、徐徐变等因因素的影影响，墩墩顶将发发生纵向向水平位位移，从从而产生生对桥梁梁结构不不利的附附加内力力。为减减小和避避免这种种附加内内力的影影响，在在活动支支座处通通过设置置预偏量量来平衡衡；在墩墩梁固结结处，在在合龙段段钢筋和和合龙支支架与模模板锁定定前在合合龙段梁梁端间施施加水平平推力使使墩顶预预偏，以以抵消墩墩顶

37、以后后将要发发生的纵纵向水平平位移。鉴鉴于该原原因，在在吊装完完平衡重重、安装装临时支支撑前，应应首先在在中跨合合龙段处处用千斤斤顶对两两侧的TT构进行行对顶，顶顶粱时也也需选在在日最低低气温时时进行。顶顶梁的顶顶力将由由设计方方提供，经经计算后后提供设设计方审审核。f、固定合合龙段底底模板和和外侧模模板。g、绑扎底底腹板钢钢筋、安安装底腹腹板波纹纹管，立立合龙段段内模，绑绑扎顶板板钢筋和和波纹管管等，做做好浇筑筑混凝土土前的一一切准备备工作。h、混凝凝土浇筑筑过程中中，要等等量同步步地逐渐渐卸除合合龙段两两边的平平衡重。并并掺入微微量膨胀胀剂，加加强振捣捣，以免免新老混混凝土的的连接处处产生

38、裂裂缝。混凝土土作业结结束时间间要根据据天气情情况，安安排在气气温回升升之前。混混凝土浇浇筑完毕毕后，在在顶面覆覆盖厚层层草袋；在合龙龙段箱体体内外及及前后11m范围围内，由由专人养养护。i、拆除合合龙段内内外模板板和中跨跨合龙段段体外临临时支撑撑。6.2.22合龙段施施工中的的其它事事项为减少额额外工作作，合龙龙段的外外模、底底模和内内模均可可由挂篮篮模板改改制而成成，底模模及外模模的安装装加固方方法与挂挂篮模板板相同。每个合龙龙段都设设4个体外外支撑(顶板2个，底底板2个)，一般般用型钢钢，其型型号根据据受力计计算确定定。顶板板支撑的的布置要要考虑避避免与竖竖向预应应力筋产产生冲突突。安装

39、装支撑时时，先将将其一端端焊牢，另另一端加加楔稍稍稍打紧，待待合龙段的的临时钢钢绞线束束张拉前前再将楔楔子打紧紧，并在在楔子与与支撑、楔楔子与预预埋钢板板间施以以点焊。焊焊接支撑撑时，要要采取温温控措施施，避免免烧伤混混凝土。合龙段混混凝土浇浇筑完成成后养生生期间，要要做好合合龙段的的降温工工作。常常用的降降温措施施有：梁梁顶面洒洒水降温温，梁侧侧喷水降降温，箱箱梁内洒洒水及通通风降温温。混凝土达达到强度度后尽快快进行合合龙段预预应力束束的张拉拉。若合龙时时的气温温与设计计相差较较大，要要提前与与设计单单位联系系确定方方案。七、预应应力张拉拉、压浆浆7.1 纵纵、横向预预应力张张拉:钢绞线外采

40、采用波纹纹管。对对需要接接头的波波纹管，街街头采用用大一号号的波纹纹管套接接，套管管长度为为2030ccm。将将待接的的两根波波纹管从从两端对对称拧入入套管后后，再用用胶带缠缠牢，密密封好，并并提前出出入略小小于波纹纹管直径径的硬质质塑料管管，以防防止混凝凝土浇筑筑时水泥泥浆进入入孔内。本桥所有纵纵、横向预预应力筋筋张拉按按照左右右对称，先先下后上上，先纵纵后横的的原则进进行，为为减少混混凝土的的收缩徐徐变对预预应力的的不利影影响，避避免由于于混凝土土收缩徐徐变过大大造成永永存预应应力不满满足设计计要求，需需要采取取混凝土土强度、龄龄期双控控指标，在在混凝土土施工后后3天且强强度达到到85%以

41、上时时方能张张拉。张张拉步骤骤为：初始张拉力力张拉检检查油路路的可靠靠性，安安装正确确后，开开动油泵泵向张拉拉油缸缓缓慢进油油，使钢钢绞线略略为拉紧紧后调整整千斤顶顶位置，使使其中心心与预应应力管道道轴线一一致，以以保证钢钢绞线的的自由伸伸长，减减少摩阻阻，同时时调整夹夹片使其其夹紧钢钢绞线，以以保证各各根钢绞绞线受力力均匀。然然后两端端千斤顶顶以正常常速度对对称加载载到初始始张拉力力后停止止加油，测测量并记记录钢绞绞线初始始伸长量量，完成成上述操操作后继继续加载载至控制制张拉力力，量测测实际伸伸长量并并与计算算伸长量量相比较较。由于于张拉力力设计值值较大，因因此初始始张拉力力取值为为25%K

42、。预应力张拉拉前对预预应力千千斤顶及及配套设设备进行行标定，采采用ZBB4-5500型型油泵配配合液压压千斤顶顶进行，采采取双控控法控制制，即在在张拉力力满足设设计要求求的情况况下，预预应力筋筋伸长量量与设计计计算伸伸长量之之差在6%，（应应计算预预应力筋筋在千斤斤顶内的的长度）张张拉前需需要对千千斤顶及及配套油油泵进行行检校标标定，可可以采取取压力机机反压千千斤顶的的方法但但压力机机的精度度应为一一级精度度，确定定千斤顶顶压力与与液压油油泵油压压间的关关系，同同时预应应力筋的的伸长量量计算应应准确无无误，预预应力筋筋弹性模模量、截截面积等等技术指指标取值值准确，取取用检验验单位提提供的数数据

43、。张张拉按照照设计图图纸的顺顺序进行行，或按按照规范范规定的的先下后后上，先先中间后后两边的的顺序，先先张拉纵纵向预应应力束，再再张拉横横向预应应力束及及竖向预预应力筋筋。张拉拉应准确确，准确确预估预预应力管管道的摩摩阻力，使使预应力力筋的永永存应力力达到设设计要求求。张拉作业。按按照两端端张拉并并锚固结结的方法法进行。所所有纵向向预应力力束张拉拉均按“左右对对称、两两端同时时”的原则则进行，下下列说明明就是建建立在此此基础上上的。由由于张拉拉是一项项非常重重要的工工作，因因此在施施工时要要做好安安排，张张拉施工工时须注意：为保证预预应力的的准确，对对张拉设设备进行行定期和和不定期期的配套套检

44、查和和必须的的校正后后，需将千千斤顶的的实际张张拉吨位位和相应应的压力力表读数数关系制制成图表表，以便便于查找找使用。在在下列情情况下应应对千斤斤顶和油油泵进行行配套检检验：设设备标定定期已到到；千斤斤顶或油油泵发生生故障修修理后；仪表受受碰撞；张拉1100次次后；钢钢绞线伸伸长量出出现系统统偏差等等。千斤斤顶加载载和卸载载时要做做到平稳稳、均匀匀、缓慢慢、无冲冲击。千千斤顶在在加载过过程中如如混入气气体，在在空载下下将千斤斤顶油缸缸往返二二至三次次即可排排出空气气，保证证千斤顶顶运行平平稳。张拉作业业中，梁梁的两端端要随时时保持联联系。发发生异常常现象时时应及时时停止，找找出原因因，及时时处

45、理。张张拉顺序序为：先先腹板后后顶板，先先下后上上，左右右对称。张拉作业业中，要要对钢绞绞线束的的两端同同步施加加预应力力，因此此两端伸伸长量应应基本相相等。若若两端的的伸长量量相差较较大时，应应查找原原因，纠纠正后再再进行作作业。张拉作业业中，两两端危险险区内不不许有人人，并立立牌警示示。张拉过程程中，要要有专人人填写张张拉记录录，同时时张拉作作业需安安排专人人负责指指挥。当气温下下降到+5以下时时，禁止止进行张张拉作业业，以免免因低温温而使钢钢丝在夹夹片处发发生脆断断。张拉时的的混凝土土强度不不得低于于设计规定定的855%R设计计强度。张拉中，要要控制千千斤顶工工作行程程在最大大允许行行程

46、以内内。张拉完毕毕卸下工工具锚及及千斤顶顶后，要要检查是是否有断断丝，以以及工具具每根钢钢绞线上上的楔片片压痕是是否平齐齐，若不不平齐则则说明有有滑丝。若若有断丝丝、滑丝丝出现，须须视具体体问题采采取相应应的解决决措施后后，才能能进行下下一道工工序。预应力钢钢束张拉拉完毕后后，严禁禁撞击锚锚头。多多余的钢钢绞线应应用切割割砂轮机机割，切切割后剩剩下的长长度L3cmm。定期或不不定期地地更换油油泵、千千斤顶上上的易损损件和液液压油，保保证机械械在需要要的时候候能够正正常运转转。张拉现场场须有明明显标志志，与该该工作无无关的人人员严禁禁入内；张拉或或退楔时时，千斤斤顶及锚锚具后面面不得站站人，以以

47、防预应应力筋拉拉断或夹夹片飞出出伤人；油泵运运转有异异常情况况时，要要立即停停机检查查。在测测量伸长长量时，要要停止开开动油泵泵。具体张拉拉操作顺顺序为：A、初始张张拉力，张张拉检查查油管路路连接可可靠、安安装正确确后，开开动油泵泵向油缸缸缓慢进进油，使使钢绞线线略为拉拉紧后随随时调整整千斤顶顶位置，使使其中心心遁轴线线方向基基本一致致，以保保证钢绞绞线自由由伸长，减减少摩阻阻。同时时调整夹夹片使之之卡紧钢钢绞线，以以保证各各根钢绞绞线受力力均匀。然然后两端端千斤顶顶常速度度对称加加载到初初始张拉拉力后停停止进油油加载，测测量并记记录钢绞绞线初长长量。完完成如上上操作后后，继续续向千斤斤顶进油

48、油加载，直直至达到到控制张张拉初始始张拉力力取控制制张拉力力的255。B、控制张张拉力张张拉钢绞线达到到控制张张拉力时时，不关关闭油泵泵，而继继续保持持油压22分钟，以以补偿钢钢绞线的的松弛所所造成的的张拉力力损失，并并检验张张拉结果果。然后后测量并并记录控控制张拉拉力下的的钢绞线线伸长量量。钢绞绞线束实实际伸长长量的量量测有如如下两种种方法：在相应张张拉力下下量取与与之对应应的千斤斤顶油缸缸伸长量量。将每每个初张张拉力和和终张拉拉力下对对应的千千斤顶油油缸伸长长量的差差值，作作为本次次钢绞线线的实际际伸长量量。则各各个张拉拉循环的的实际伸伸长量之之和，也也即为钢钢绞线初初始张拉拉力至控控制张

49、拉拉力之间间的实际际伸长量量。开始张拉拉前，将将本束所所有钢绞绞线尾端端切割成成一个平平面或采采用有较较大色差差较大的的颜料标标注出一一个平面面。在任任一张拉拉力下量量测伸长长量平面面至喇叭叭口端面面之间的的距离。将将每个张张拉循环环中初张张拉力和和终对应应的量测测值的差差值，作作为本张张拉循环环中钢绞绞线束的的实际伸伸长量。张张拉循环环的实际际伸长量量之和，即为该束钢绞线初始张拉力至控制张拉力的实际伸长量，与钢绞线束实际伸长量的计算互为校核。钢绞线束实际伸长量L的计算公式为：L=L1+L2其中L1：初始张拉力至控制张拉力间的钢绞线束实测伸长量。L2：为初始张拉力下的钢绞线束伸长量，其值通过计

50、算得出。钢绞线束张张拉采用用张拉力力与伸长长值双控控法，即即在张拉拉力达到到设计要要求际伸伸长值与与理论伸伸长值之之间的误误差若在在6之之间，即即表明本本束张拉拉合格。否否则，若若张拉力力虽已达达到设计计要求，但但实际伸伸长值与与理值之之间的误误差超标标，则应应暂停施施工，在在分析原原因并处处理后，继继续张拉拉直至达达到设计计应力。当当出现伸伸长量超超标时应应从如下下方面入入手分析析：a、张拉拉设备的的可靠性性即千斤斤顶与油油泵的标标定是否否准确；b、弹性性模量计计算值与与实际值值的偏离离，c、伸长长量量测测方面的的原因，d、计算方面的原因如未考虑千斤顶内的钢绞线伸长值等。e、孔道对钢绞线的摩

51、阻系数预计准确度，一般来讲，伸长量超标总是能够找到原因的。滑丝和断断丝的判判断张拉完毕卸卸下工具具锚及千千斤顶后后，目视检检查断丝丝情况：仔细察察看工具具处每根根钢绞线线上的楔楔片压痕痕是否平平齐，若若不平齐齐则说明明有滑丝丝；察看看本钢绞绞线尾端端张拉前前标注的的平面是是否平齐齐，若不不平齐则则说明有有滑丝。滑丝处理理：在张张拉过程程中，多多种原因因都可能能引起预预应力筋筋滑丝和和断丝，使使预应力力受力不不均，甚甚至使构构件不能能建立足足够的预预应力，从从而影响响桥梁的的使用寿寿命，因因此需要要限制预预应力筋筋的滑丝丝和断丝丝数量。当当滑丝和和断丝数数量在规规范内时时，不需需特别处处理，即即

52、可进入入下道工工序；当当滑丝和和断丝数数量过规规范允许许范围时时，则需需对其处处理。断断丝处理理的常用用方法有有：a、提高其其它钢绞绞线束的的控制张张拉力作作为补偿偿。但最最大超张张拉力不不得超钢钢绞线标标准强度度的788；b、换束束，重新新张拉或或启用备备用束。在在发生断断丝问题题时，具具体采用用何种方方式，需需与设计计、 HYPERLINK /Article/ShowSpecial.asp?SpecialID=6 监理理单位协协商后确确定。具具体操作作为：把专用卸荷荷座支承承在锚具具上，用用专用千千斤顶张张拉发生生滑丝的的钢绞线线，至将将其既有有夹片取取出，换换上新夹片片，然后后用该千千斤

53、顶重重新张拉拉至设计计张拉力，并顶压压楔紧夹夹片即可可。如遇遇两根以以上的严严重滑丝丝或在滑滑丝过程程中钢绞绞线受到到了严重重损伤，则则将该锚锚具上的的所有钢钢绞线全全部卸荷荷、更换换该束的的全部钢钢绞线后后，重新新张拉，并并顶压楔楔紧夹片片。退出夹夹片、放放松钢绞绞线时，首首先将千千斤顶油油缸外伸伸至千斤斤顶行程程的一后后，在滑滑丝钢绞绞线的一一端把专专用千斤斤顶按张张拉状态态装在单单根钢绞绞线上。钢钢绞线受受力伸长长时，夹夹片稍被被带出。这这时立即即用改锥锥或钢钎钎卡住夹夹片螺，(钢钎可用钢丝打制成，长2030cm)。然后油缸缓慢回油，钢绞线回缩，而夹片因被卡住而不能与钢丝同时内缩。主缸再

54、次进油，张拉钢绞夹片又被带出，再用钢钎卡住夹片后使主缸回油。如此反复进行，直至退出为止。然后根据滑丝情况，决定是更换夹片或是抽出钢绞线束更换新束。C、锚固钢钢绞线持荷2miin油表表读数无无明显下下降时即即可关闭闭油泵进进油阀，打打开油泵泵回油，油油缸退回回，则工工作锚自自动锚固固钢绞线线。锚固固时先锚锚固一端端，待该该端锚成成并退去去工具夹夹片、卸卸去工具具锚及千千斤顶、观观察钢绞绞线无滑滑丝和断断丝后，将将另一端端补足拉拉力后再再锚固这这一端。然然后卸去去这一端端的工具具夹片、锚锚及千斤斤顶，同同样观察察钢绞线线有无滑滑丝和断断丝现象象。当钢钢绞线长长度较长长而千斤斤顶油缸缸长度较较短，一

55、一次张拉拉不能到到位，则则需多次次张拉循循环。操操作方法法和步骤骤与上述述方法和和步骤相相同，只只是，一一循环的的锚固拉拉力作为为本次循循环的初初始拉力力。如此此循环，直直至达到到最终的的控制张张拉力。若若一切正正常，则则接着进进行下一一步工作作。D、封锚、压压浆如一切正常常，则用用快硬水水泥或砂砂浆封堵堵锚具端端头，7.2 竖竖向预应应力张拉拉：竖向预应力力筋采用用精轧粗粗螺纹钢钢筋，具具体操作作为：清清理锚垫垫板，在在锚垫板板上做伸伸长量的的标记点点并量取取从精轧轧螺纹钢钢头至锚锚垫板标标记点之之间的竖竖向距离离1作为为计算伸伸长量的的初始值值安装工工作螺帽帽安装千千斤顶安装联联结器与与张

56、拉杆杆安装工工具螺帽帽初张拉拉至控制制张拉力力的100%张张拉至控控制张拉拉力P持荷2mmin旋紧螺螺帽卸去千千斤顶及及其他附附件11-2天天后再次次张拉至至控制应应力并旋旋紧工作作螺帽量取从从钢筋头头至锚垫垫板上标标记点的的竖向距距离22为计算算伸长量量终值计算实实际伸长长量=2-1，将将该值与与理论计计算值比比较若误误差在6%内内则在224h内内完成压压浆，若若误差超超出66%则分分析处理理。注意事项项为:竖向预应应力筋原原则为通通长束，不不能接长长。张拉时调调整千斤斤顶位置置，使千千斤顶中中心与精精轧螺纹纹钢中心心在同一一直线上上。张拉后要要用加力力杆旋紧紧螺帽，确确保锚固固力足够够。每

57、束及每每轮张拉拉完成后后作出标标记防止止漏张拉拉及压浆浆。伸长量量量测以精精轧螺纹纹钢头至至锚垫板板上的固固定点的的竖向距距离为准准张拉时时每段梁梁的横向向应保持持对称每节段段悬臂尾尾部的一一组竖向向预应力力精轧螺螺纹钢留留待与下下一节段段同时张张拉，以以使预应应力在混混凝土接接缝的两两端均能能发挥作作用。在拧紧螺螺帽时要要停止开开动油泵泵。联结器的的两端联联结的精精轧螺纹纹钢长度度要保持持相等并并等于联联结器长长度的一一半，避避免长度度不一导导致过短短的一侧侧精轧螺螺纹钢滑滑脱失锚锚。工具锚一一定要用用双螺帽帽。7.3 悬悬灌梁纵纵向预应应力筋管管道压浆浆由于压浆质质量对整整个预应应力体系系

58、的建立立至关重重要，为为保证压压浆质量量，采取取下列步步骤：7.3.11孔道压压浆前的的准备工工作水泥浆配配合比：水泥浆浆配合比比要根据据孔道形形式、压压浆方法法、压浆浆设备等等因素通通过试验验，根据据经验，本本桥孔道道压浆用用水泥浆浆的配合合比拟采采用如下下指标：A 水灰比比0.33500.4，并并掺适量量减水剂剂和不含含氯盐的的膨胀剂剂(UEEA)。B 水泥采采用普通通硅酸盐盐水泥，水水泥标号号为P.O52.55普硅水水泥。C 水泥浆浆的288天强度度不低于于C50级。D 泌水率率最大不不超过33，拌拌和后33h的泌泌水率不不超过22，244h后泌泌水全部部被浆体体吸收；流动度度为166s

59、左右右，具体体值需根根据季节节和温度度作适当当调整E 膨胀率率。膨胀胀剂的掺掺量经试试验确定定，掺入入膨胀剂剂后水泥泥浆的自自由膨胀胀率控制制在2左右右。施工时要冲冲洗管道道后再用用空压机机吹去孔孔内积水水，其中中压缩空空气不能能含有油油污。水水泥浆在在拌浆机机内按照照先放水水和减水水剂后再再放水泥泥，最后后放膨胀胀剂的顺顺序。拌拌合时间间不能低低于22minn，拌好好的灰浆浆过筛后后存放于于储浆桶桶内。储储浆桶要要不停地地低速搅搅拌并保保持足够够的数量量以保证证每根管管道的压压浆能一一次连续续完成。水水泥浆自自压浆到到完到压压入管道道的时间间不得超超过400分钟。切割锚外外多余钢钢绞线。使使

60、用砂轮轮机切割割，切割割后的余余留长度度不低于于3cmm。封锚。锚锚具外面面的预应应力筋间间隙和压压浆管用用无收缩缩快硬性性水泥封封堵.冲洗孔道道。孔道道在压浆浆前用压压力水冲冲洗，以以排除孔孔内无杂杂物、畅畅通。7.3.22孔道压压浆施工工程序：在做好好上述准准备工作作后，即即可进行行压浆作作业。其其作业程程序为：搅拌水泥泥浆，使使其流动动度等性性能达到到技术要要求。启动压浆浆泵，当当压浆泵泵输出的的浆体无无自由水水并达到到要求稠稠度时，将将浆泵土土的输送送管连接接到喇叭叭的进浆浆管上，开开始压浆浆。压浆过程程中，压压浆泵保保持连续续工作。当当水泥浆浆从排浆浆(气)管顺畅畅出，且且稠度与与灌