铁路中桥跨铁路T梁吊装专项施工方案

1、PAGE PAGE 17峰福铁路中桥跨铁路T梁吊装专项施工方案工程概述武夷山大红袍山庄专用通道工程位于武夷山市城区南部，为大红袍山庄专用进出通道。该工程起点与省道S303平交，起点桩号为K0+014.995，终点与大红袍山庄外环路平面交叉，终点桩号为K1+331.168，路线长1346.163m。主要构造物包含跨宁武高速大桥、跨峰福铁路中桥。梁片架设大红袍山庄庄专用通通道在K0+5600K0+6700处设置置梁场,梁场计计划生产产30mmT梁55片，其其中跨峰峰福铁路路中桥T梁15片（跨跨铁路吊吊装T型梁5片），跨跨宁武高高速主线线桥T梁40片。梁梁场设置置台座12个，现现已预制制T梁2片，每

2、每片中梁梁重68.6T，边梁梁重73T。跨铁铁路吊装装5片T型梁主主要存放放在梁场场台座上上，跨铁铁路梁吊吊装施工工需向南南昌铁路路局申请请“天窗修”时间。计计划每天天架设跨跨铁路T梁一片片，每片片梁封锁锁时间为为半小时时，采用用龙门吊吊吊装，运运梁炮车车运输，双双导梁架架桥机架架设，运运输距离离约1000m。架桥机验算算(1)、架架桥机结结构及工工作原理理导梁由3排排单层贝贝雷片、支支撑架、贝贝雷销、撑撑架螺栓栓、加强强弦杆、弦弦杆螺栓栓等组成成。导梁梁下部安安装有6台导梁梁台车，其其中2台为可可转位主主动平车车，2台为前前部主动动平车，2台为尾尾部被动动平车。两两导梁上上部铺设设有枕木木、

3、钢轨轨。两导导梁钢轨轨上放置置有4台横梁梁纵移平平车，每每两台横横梁纵移移平车之之间由天天车连接接，天车车横梁上上铺设有有钢轨，供供天车横横向行走走。横梁纵移平平车是单单轨主动动平车，每每组横梁梁的两台台纵移平平车由电电气线路路控制实实现纵向向行走。两两组横梁梁可以单单独使用用，也可可以联机机使用。天车由行走走机构和和提升机机构两部部分组成成，提升升机构实实现吊装装，行走走机构实实现横向向位移。(2)、架架桥机的的拼装1、工地准准备工作作枕木： 前部平平车横移移用枕木木：由于于峰福铁铁路中桥桥第一跨跨曲率较较大，处处于超高高段上，架架桥机行行走到桥桥墩边缘缘很难把把边梁放放到位置置，为了了解决

4、这这个问题题，我们们设计了了由2个18ccm的4米长的的工字钢钢，用10mmm厚的铁铁板焊接接成一个个护轨，这这样护轨轨就可以以伸出桥桥墩外，前前部平车车也可以以行走到到桥墩处处面。为为了保证证安全，护护轨伸出出桥墩只只有20ccm，这样样一来保保证了安安全又可可以顺利利的架设设边梁。导梁平车车用枕木木：导梁梁平车用用枕木由由厂家设设计的钢钢枕来代代替，用用螺栓固固定在贝贝雷片上上。中部平车车横移用用枕木。架桥机移移跨用枕枕木：架架桥机在在移跨时时危险性性很大，中中部平车车二轨道道面一定定要在一一个平面面上，这这样架桥桥机在移移跨时才才有平稳稳。如果果二轨道道面有高高差，架架桥机在在移跨时时就

5、向低低的一边边倾斜，高高差过大大有可能能发生倾倾斜。尾部平车车行走用用枕木(被动行行走)：尾部部平车行行走用枕枕木与中中部平车车向对应应。架桥机移移跨时用用圆木：一跨与与一跨之之间需要要用圆木木，在圆圆木上放放 1m15ccm115cmm的枕木木，在枕枕木上放放2cmm1550cmm2550cmm的铁板板，供架架桥机移移跨用。1、主要结结构及参参数天车天车由机架架、提升升机构及及行走机机构三部部分组成成。机架架是槽钢钢和钢板板的焊接接件，安安装提升升机构和和行走机机构。表一 天天车提升升机构和和行走机机构的主主要参数数提升机构行走机构最大起重50t小车运行速速度5.9m/minn提升速度0.8

6、5mm/miin电动机3Kw-88P电动机11Kw-8P制动器型号号TJ2-2200减速器JZQ4000减速器型号号JZQ3550总传动比100轨距1505mmm制动器TJ2-3300跑轮直径400mmm滑轮组倍率率14钢轨P50表二 JJM5卷扬机机安全系系数确定定额定拉力50KN钢丝绳抗拉拉强度钢丝绳直径径21.55mm破断力总和和152KNN安全系数N5横梁纵移移平车(单轨道)：四台横梁纵纵移平车车均由机机架及行行走部分分组成，机机架是用用钢板与与槽钢的的焊接件件，行走走部分包包括跑轮轮、电动动机、减减速器、齿齿轮副，由由电动机机带动减减速器，通通过齿轮轮副带动动上跑轮轮运转。表三 横横

7、梁纵移移平车主主要技术术参数承载重量25t跑轮直径400减速器型号号JZQ3550制动器型号号TJ2-2200电动机4Kw-66P运行速度7.6m/minn前后轮轴距距离1600mmm钢轨P50导梁平车车：由4台单轨轨主动平平车及2台被动动平车组组成。表四 导导梁平车车主要技技术参数数 名称参数前部主动平平车(单轨)中部导梁动动平车(单轨)尾部导梁平平车(单轨)承载t2535025跑轮直径mmm402460400行走速度mm/miin7.67.6/减速器型号号BWD-559JZQ3550/制动器型号号TJ2-2200TJ2-2200/电动机2.2Kww-6PP5.5Kww-6PP/前后轮轮距距

8、700700700轨距mm/钢轨P43P43P43拼装架桥机的拼拼装场地地大小为为长60米，宽8米。三三排贝雷雷片拼装装在一起起为一个个导梁架架。先把把贝雷片片伸出0#桥台外1.5米，为为了品装装好导梁梁架之后后，在伸伸出的部部分安装装前部行行走平车车。贝雷雷片之间间用贝雷雷销进行行连接，每每一节之之间用支支撑架进进行连接接，加强强弦杆之之间用贝贝雷销连连接，用用弦杆螺螺栓把加加强弦与与贝雷片片连接在在一起。在在导梁的的下面也也有支撑撑架，用用支撑架架螺栓连连接在加加强弦杆杆上面。导导梁用枕枕木的垛垛子上进进行拼装装，为了了拼装垛垛子不易易过高。导导梁在拼拼装时要要与泉州州台垂直直，二个个导梁

9、中中心之间间的距离离为4.99m，为以以后移跨跨和安装装行走平平车做准准备。二二个导梁梁拼装完完成后，用50t千斤顶把导梁顶起来，顶到导梁下面的空间能方便的安装中部平车和尾部平车为好。在导梁前面用支撑架螺栓安装12孔支撑架，然后安装前部平车。在距前部平车31.5m处安装中部平车，在距中部平车18m处安装尾部平车。平车安装后，在导梁上面安装钢枕与钢轨，在地面上把横梁纵移平车安装好，用吊车把横梁纵移平车吊到钢轨上，然后用吊车再把天车吊到横梁纵移平车的轨道上。铺设中部平车于尾部平车行走轨道，用千斤顶和枕木垛子相互配合把中部平车和尾部平车放到轨道。然后开始布线，布完线开始试车，先试横梁纵移平车，看平车

10、行走是否平稳，轮子是否有啃轨现象。二台车联机行走是否方向一致，行走速度是否相同，刹车机构是否灵活。如果有故障立刻进行处理。用同样的方法对天车进行试车。试完车后，用卷扬机把吊钩安装好。（3）、架架桥机安安全稳定定性计算算由于架桥机机工作状状态时，存存在两种种危险截截面的情情况：一一种为移移跨时存存在的危危险截面面；另一一种为运运梁、喂喂梁、落落梁时存存在危险险截面，故故此须分分别对其其进行稳稳定性验验算和受受力分析析。1、主体结结构验算算参数取取值贝雷片导导梁自重重（包括括枕木及及轨道）：0.1879t/m（单排加强贝雷）横梁纵移移平车：16tt/台天车：44.5tt/台验算荷载载（30mmT梁

11、）：1000t起重安全全系数：1.005运行安全全系数：1.115结构倾覆覆稳定安安全系数数：1.55基本假定定：主梁现场拼拼装时重重心最大大偏差：0.11m架桥机纵向向移动时时吊装钢钢丝绳倾倾角：2002、总体布布置说明明架桥机主要要由导梁梁、天车车横梁、横横梁支腿腿、开车车、前部部平车总总成、中中部平车车总成、尾尾部平车车总成等等组成，导导梁采用用贝雷片片拼装式式，动力力部分全全部采用用电动操操作。导梁中心心距：4.99m导梁全长长：54m，前支支点至中中支点的的距离为为33.5m架桥机导导梁截面面：1.77m11.3mm架桥机导导梁底部部由前部部平车总总成、中中部平成成总成、尾尾部平车车

12、总成。吊装系统统由2套天车车横梁总总成和4台横梁梁纵移平平车组成成。吊装系统统采用：2台天车车。3、结构验验算（1）施工工状态分分析：状态一：架架桥机完完成拼装装或一孔孔T梁吊装装后，前前移至支支点位置置时，悬悬臂最长长，处于于最不利利情况，需需验算的的主要内内容：抗倾覆稳稳定性验验算；支撑反力力的验算算；贝雷片内内力验算算；悬臂挠度度验算；状态二：架架桥机吊吊装时，前前部天车车位于跨跨中时的的验算，验验算内容容为：跨中挠度度验算；支点反力力的验算算；天车横梁梁验算；贝雷片内内力验算算；（2）基本本验算：状态一：架桥机机拼装完完成或装装完一孔孔T梁后，前前移至最最大悬臂臂时为最最不利状状态，需

13、需验算的的主要内内容：a抗倾覆稳稳定性的的验算；b悬臂时刚刚度的验验算；c支架点反反力的验验算；d主桁架内内力的计计算；施工中的荷荷载情况况：a主桁架重重：q111.2755KN/m(六排单单片加强强贝雷片片、含振振木、钢钢轨)（其中中：贝雷雷片27000KNN/m，贝雷雷销30NN/套，支支撑架螺螺栓6.99N/套,加强弦弦杆8000N/根，弦弦杆螺栓栓20NN/个，钢钢枕10000N/m，钢轨轨3800N/mm）b套天车横横梁总成成（包括括横梁、天天车、横横梁纵移移平车等等）自重重：p311ttc前部平车车总成自自重：p23.55td尾部平车车总成自自重(含尾部部边接架架): p43t施工

14、中计算算：A抗倾覆稳稳定性的的验算（见见计算模模式图）由于移跨时时架桥机机前端悬悬臂，此此时为了了生产安安全，移移跨之前前应对架架桥机尾尾部适当当配重，设设计过程程中以25t计算：取B点为研研究对象象，去掉掉支座A，以支支点反力力RB代替（由由里矩平平衡方程程）注：配重天天车位于于A点横梁梁上P2333.5mm+RAA166m+qq1L112/22q1LL22/2+(2P33+2550KNN) 16mm(其中L1133.5m，L220.5m)RA1449.44KN，RB9644.455KN因为RA远远大于零零，故是是安全的的。倾覆里矩：M11/22q11333.522+p22333.57499

15、9.118KNN.M平衡力矩：M21/22q11200.522+(22p31500KN) 116+pp4116103359.2KNN.M即：M2M1，因此此，平衡衡力矩大大于倾覆覆力矩，满满足规范范要求。B支点反力力大计算算：当架桥机导导梁最前前端冲跨跨到下一一片盖梁梁时，悬悬悬臂最最长，中中支点受受力最大大，这里里按连续续梁计算算各支点点反力，具具体结果果如下：RA49.4KNN，RB9644.455KN。C主桁架内内力计算算贝雷桁架各各构件允允许荷载载如下：三排单层加加强贝雷雷桁允许许弯矩：48009.44KN.M三排单层加加强贝雷雷桁允许许剪力：6899.9KKN销子双剪状状态允许许剪力

16、：55tta主桁架弯弯矩验算算：中支支点处断断面所受受弯矩最最大：fmaxf1+f2f1-pp2333.553/(3EII) -355KN33.53mm3/(3EII)f2-qq1333.554/(8EII) -111.2775KNN/m33.54mm4/(8EII)所以：fmaxf1+f2-p22333.533/(33EI) -qq1333.554/(8EII)-35KKN333.553m33/(3321101109NN/m22177323303.2m44100-8)-111.2775KNN/m33.544m4/(821001009N/m2173323003.22m410-8) -0.608

17、8m此时由于贝贝雷片自自身装配配，产生生架桥机机前端下下沉0.22m，故架架桥机头头部总下下沉挠量量为0.8808mm。M中74499.18KKN.mm由于贝雷片片和加强强弦杆共共同受力力，所以以有：允许弯曲MM允许48009.44296118.88KN.mM中74999.118KNN.m即贝雷片抗抗弯强度度满足施施工要求求。b销子抗剪剪验算：销子所受剪剪力为Q96.4455t/2248.22ttQ允许55t，满足足施工要要求。c贝雷桁架架抗剪验验算：贝雷桁架所所受剪力力为Q9644.455KN/24822.2225KNNQ允许6988.9KKN,满足施施工要求求。D悬臂端挠挠度的验验算：a弹

18、性挠度度计算：前部平平成总成成产生挠挠度：f1p22333.533/(33EI) 35KKN333.553m33/(3321101109NN/m22 173323003.22m410-8) 0.112m主桁架自重重(含钢枕枕、钢轨轨)产生挠挠度：f2q11333.544/(88EI) 11.2755333.544/(8821101109NN/m22177323303.2m44100-8) 0.4488mm所以弹性挠挠度f弹f1+f20.112+00.48880.6608mm60.8cmmb非弹性挠挠度计算算：销子与销孔孔间隙为为1mm，考虑虑到材料料使用时时间较长长，以及及贝雷片片的变形形，实

19、际际取2mm来计算算非弹性性挠度。F非+3000SIINNOO2111+00.3+0.66+0.9+11.2+1.55+1.8 +2.1+22.4+2.77+3+3.3341.8cmm即悬臂挠度度：fF非+f弹60.8+441.881022.6ccm悬臂端翘起起高度取取1255cm为一合合理值，能能够满足足架桥机机的前移移就位。E鼻梁的强强度验算算：可能导致鼻鼻梁破坏坏的工作作状态有有两种：a鼻梁悬臂臂且架桥桥机继续续前移状状态此状态时，鼻鼻梁与主主桁接头头处为最最不利截截面，此此处弯矩矩WA为鼻梁梁自重及及前移牵牵引力（牵牵引力取取得3.55t）所产产生弯矩矩之和。WA155.7553448

20、.9975+3533.566668KNN.mW允许96118.88KN.mb鼻梁搭上上前支点点且架桥桥机继续续前移状状态此状态时，最最大弯矩矩由前支支点反力力产生，前前支点反反力按简简支梁收收受力取取值（偏偏于安全全）R前1991.998755333.5-15.753488.977514003KNN.m(注：鼻梁梁与主桁桁接头处处工件按按与贝雷雷片弦杆杆等强度度设计)状态二架桥机吊装装梁段前前移，前前天车至至跨中时时为又一一不利状状态，验验算内容容：a天车横梁梁受力验验算b支点反力力验算c主桁内力力验算d跨中挠度度的验算算A、施工中中的荷载载情况a、主桁梁梁重：q111.2755KN/m（六排

21、排贝雷）b、1套天天车横梁梁总成（包包括横梁梁、天车车、横梁梁纵移平平车等）自自重 PP311t（天车车自重P54.55t）c、梁重：P480ttB、施工中中荷载组组合分析析此状态中风风荷载对对结构本本身作用用不大，所所以这里里不考虑虑风荷载载的影响响。C、施工验验算a、天车横横梁受力力验算当荷载作用用于横梁梁跨中时时，弯矩矩最大：荷载PPP4/44+P55/280/4+44.5/222.25tt(横梁支支腿斜撑撑能承受受一部分分力)横梁及轨道道自重q0.1184tt/m，则横横梁最大大弯矩M横梁PPmaxx2.45+q55.5442/88222.445+00.188455.5442/8847

22、.6t.m横梁其组合合截面抗抗弯模量量（B320，H400，b296，h368）WBH33-bhh3/66H2.8，则横横梁最大大截面应应力：1700Mpaa2355Mpaa，故横横梁满足足施工要要求。b、支点反反力的计计算当前天车运运行到架架桥机导导梁前端端跨中时时，中支支点弯矩矩最大，这这里按连连续梁计计算各支支点反力力，具体体结果如如下：RA622.5tt，RB78.8t，RC41.6tD、主桁内内力验算算a、销子抗抗剪验算算同样，销子子所受剪剪力q78.8/2239.4tq允许55t，满足足施工要要求。b、主桁弯弯矩验算算当前天车运运行至跨跨中处断断面所受受弯矩最最大M中411.616

23、.75+1.112755166.7552/228544.977t.mm4800.9442，小于在状态态一中主主桁承受受弯矩。即即贝雷片片抗弯强强度满足足施工要要求。c、跨中挠挠度的验验算此状态中跨跨中挠度度最大，作作用力为为天车吊吊梁时产产生的集集中荷载载与主梁梁自重，以以及鼻梁梁产生的的弯矩。P61t，q1.112755t/mm。 MM鼻梁5777.5KKN.mm所以跨中挠挠度：f6133.53/48EEI+11.122755333.554/3384EEI-557.775 333.553/44EI3.223cmmL/44008.3375ccm即跨中挠度度未超过过规范允允许值，满满足施工工要求

24、。状态三架桥机吊梁梁就位时时的验算算，验算算内容：前部横梁强强度及稳稳定性验验算当前天车运运行至前前部平车车总成0.55m处时，前前部横梁梁受力为为最大。A支点为为处于零零空状态态。由于此时支支座A支点处处于零空空状态，B前端又又多一个个支座C，根据据平衡条条件求支支点反力力RC、RB。计算简图如如下：取支座C点点为研究究对象，由由力矩平平衡得：3（166+333.5）+1.127755542/2+991000+1112) 330/22RB33.5RC+RBB1.112755544+(1100+11/2)+3由此得:RC777.766t，RB1088.133t，M中6300.655KN/m由于

25、六排单单层加强强贝雷片片允许弯弯矩M允许96118.88KN/m，从而而：M中M允允许，所所以是安安全的。求前段跨中中E点挠度度：fE（RRCXX3/66-qX4/24-CXX）/（EI）（其中X16m，q11.2755KN/m，RC7777.6KKN，E21001009N/m2，I173323003.22100-8mm2，C118879KKN/mm2)故fE00.1005m校正前部横横梁：RC77.76tt，横梁梁自重0.1164tt/m。则横梁最大大弯矩为为：M横梁PP0.7+00.166466.322/828tt.m(横梁支支腿斜撑撑能承受受一部分分力)。横梁其组合合截面抗抗弯模量量（B400，H400，b380，h