外墙脚手架拆除施工方案完整

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外墙脚手架拆除施工方案外墙脚手架拆除施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）工程概况工程名称：员工宿舍工程业主单位：富钛金属科技(昆山）设计单位：昆山建筑设计院监理单位：昆山智诚建设咨询施工单位:昆山市华泰建筑安装工程工程地点:杭州市下沙高教园区西工后勤设施公建项目G区块本工程位于杭州市下沙高教园区学林街和文津路交叉处，总建筑面积18418平方米。地下一层，地上十九层的研究生公寓，剪力墙结构.本工程建筑等级为二级，设计使用年限50年,建筑物耐火等级一级。抗震设防烈度为6度，建筑防水等级地上Ⅱ级、地下室二级，地下室人防工程防护等级：六度.二、脚手架拆除与安全管理1、脚手架拆除外墙脚手架拆除前先清理脚手架上的杂物及垃圾，保持脚手架上清洁，并拆除安全网。拆除脚手架时，在拆除的垂直下方范围内设临时警戒线，并派专人看管好。脚手架拆除从上往下逐层拆除,每拆除一排脚手架切割掉一道附墙拉结点，并立即修补好墙面上的粉刷洞口。脚手架拆除时拆下来的脚手片、钢管扣件及横杆钢管递到每层楼内用手拉手拉到人货两用梯内，运下到集中堆放的地点，拆下的长钢管用设两只简易电动提升机作垂直吊运。根据多年的施工实践经验和操作规程，从北层北面楼梯间位置安装两根4。5米长12＃槽钢悬挑到外脚手架子外面80厘米，室外部分长度2米，室内部分长度2。5米,利用楼板顶8根立杆固管用双扣件双立杆室内固定牢。电动提升机及挑架固定见附图。按照电动提升机使用说明书可以提升0.5吨，考虑到安全因素每次吊运6米钢管可超过10根。每次吊运开始前，先通电进行空载试验运行，并同时检查配用起吊槽钢加固架子，检查其牢固安全性，确认设备运行良好后再开始进行正常的提升吊运工作。起吊钢管时下面左右设两根绳子牵引防止钢管碰到脚手架，拉绳子的人必须运离吊物垂直下方，危险范围内禁止站人和行人通过,必须有专人守护看管.脚手架拆到拉钢丝绳的位置先拆除钢丝绳,并切割掉预埋在墙上的钢筋，立即修补好墙面上的粉刷洞口，并立即安装好楼层阳台上的栏杆。脚手架拆除到悬挑槽钢的时候，槽钢逐层先切割掉固定在楼面上的钢筋，并每根往楼层内拆除，再从阳台拿到脚手架上，每一根往下吊运，拉到指定堆放处堆放好.槽钢拆除后立即用混凝土修补好墙面上放槽钢的预留洞及阳台台上梁上部分的混凝土浇捣。上道挑架拆除后再逐层往下面拆除。2、安全管理脚手架拆除时必须做到安全第一，每个操作工人必须持证上岗，工作时不能酒后上岗，在脚手架上工作不赤膊，穿拖鞋和硬底鞋进行高空作业.拆除钢管时不能把松动的钢筋或扣件留在脚手片上就下班。拆除的扣件及短钢管不能向上或向下抛掷.拆下的钢管及时吊运下来，不能堆放在脚手架上.附图：板外架材料吊运示意图12cm槽钢，4。5米长下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我,纵有三世也无法回报你们,要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校,给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师,没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正,使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.

开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事,更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体.最后我要说“加油"衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦,对了，我的名字叫“＊**"，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！!）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.目录TOC\o”1-4"\h\z\u第一章工程概况1第二章编制依据1HYPERLINK\l”_Toc313861704”第三章施工部署13。1总体布置1HYPERLINK\l”_Toc313861706"3。2脚手架设计2_Toc313861708”3。2。2脚手架架体24。1立杆搭设要求24.2水平杆搭设要求3HYPERLINK\l”_Toc313861712”4。3扣件安装要求3HYPERLINK\l”_Toc313861713"4。4脚手板搭设要求34.5其他搭设要求4HYPERLINK\l”_Toc313861715"第五章脚手架拆除4HYPERLINK\l”_Toc313861716”第六章质量保证要求4HYPERLINK\l”_Toc313861717”第七章安全要求和措施5HYPERLINK\l”_Toc313861718"第八章结构验算6_Toc313861720”8。2纵向水平杆验算78.3横向水平杆验算8HYPERLINK\l”_Toc313861722”8。4扣件抗滑承载力验算9HYPERLINK\l”_Toc313861723”8.5荷载计算98。5。1立杆静荷载计算9HYPERLINK\l”_Toc313861725"8.5。2立杆施工活荷载计算10HYPERLINK\l”_Toc313861726"8。6立杆稳定性验算10HYPERLINK\l”_Toc313861727"8。7连墙件承载力验算12HYPERLINK\l”_Toc313861728”8.8立杆地基承载力验算12第一章工程概况常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建。本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅,有大量简易搭设棚和简易民居;西侧靠近培近中学;东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔.规划用地面积为2096m2,地上建筑面积为3638m2、容积率为1.7。本项目分为办公用房，商场两部分,主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层，地下三层(主体已施工完毕）。建筑最高21。5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为7度设防，建筑设计使用年限为50年。本工程±0.000相当于绝对标高2。900米。本工程由上海尧舜建筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包.第二章编制依据设计图纸《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99)；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)；《建筑结构静力计算手册》（第二版）;其它有关安全技术规定.第三章施工部署3.1总体布置（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设,部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜，计算部分同原防尘网排架方案计算。（3）脚手架功能:用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。3。2脚手架设计3。2.1主要构配件脚手架钢管采用普通钢管，规格为Φ48×3。5。钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达40-65N·m时,不得发生破坏。本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。挡脚板采用木挡脚板,木挡脚板高180mm。3。2.2脚手架架体脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面,纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上.纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm。每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆,间距不大于400mm,作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆.在操作层下方的连续二步内,面上均满铺脚手竹笆,作为安全防护隔离。脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体;靠门洞一面撑在梁侧。每边至少撑2根对撑杆;对撑杆的布置不大于二步三跨。脚手架允许两个操作层进行作业,施工荷载限定在200kg/m²以下.第四章脚手架搭设4。1立杆搭设要求立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根(共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4。2水平杆搭设要求纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。对于多跨脚手架，如需接长纵向水平杆，应采用对接扣件，对接扣件交错布置,两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4。3扣件安装要求扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m.在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.4。4脚手板搭设要求脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4.5其他搭设要求各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满,防止人或物品掉落;井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落,便于清理垃圾.脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的目的。第五章脚手架拆除脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。一般为:目脚手竹笆→防护栏杆栅→水平杆→剪刀撑→立杆→下一步以此类推.严禁上下同时作业.做到一步一清,一杆一清。拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运,现场分类、分堆、分规格码放整齐,按计划退场。第六章质量保证要求脚手架搭设前对有关材料进行验收。脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。脚手钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定.钢管必须涂有防锈漆.有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换。扣件也应进行防锈处理。脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。第七章安全要求和措施脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人员还必须系好安全带。严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业,也不得上架进行其它作业。满堂架内不得抛扔物体.施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内.搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。平时经常派人检查架子上是否有超载现象.避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道。施工人员从楼层内进入井道脚手架,应搭设临时过道板或简易爬梯。不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬。脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。在脚手架使用期间,严禁拆除各类杆件。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上.严禁悬挂起重设备。满堂架内作业如光线不足应配照明,照明由电工设置.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上设一定数量灭火器。定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换。宜每天在井道内所有作业完成后,清理一次安全网上的杂物。每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格,方可继续使用.拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。第八章结构验算8。1满堂脚手架计算书1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为30m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0。9m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0。30m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步两跨，竖向间距3。6m，水平间距3m，采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3。风荷载参数本工程地处上海市静安区，基本风压0。35kN/m2；风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs为1。254;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;安全设施与安全网（kN/m2）:0。010；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0.038;脚手板铺设总层数:5；5。地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa）:800。00;立杆基础底面面积(m2)：0。20;地基承载力调整系数:1。00.8。2纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值［f］(N/mm2）205横杆截面惯性矩I(mm4）121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W（mm3）50801、承载能力极限状态q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1）)+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0。038+0。35×0.9/（2+1）)+1.4×3×0。9/(2+1）=1。43kN/m2、正常使用极限状态q’=（0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1）=(0。038+0.35×0.9/(2+1))+3×0。9/（2+1）=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0。32kN·mσ=Mmax/W=0。32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q’la4/(100EI）=0。677×1。04×15004/（100×206000×121900）=1.424mmνmax＝1.424mm≤［ν］＝min［la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN正常使用极限状态Rmax'=1。1q’la=1.1×1.04×1。5=1。72kN8。3横向水平杆验算1、承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.36kNq=1.2×0。038=0.046kN/m2、正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1。72kNq’=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138。97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下：νmax＝1。774mm≤［ν]＝min［lb/150,10]＝min[900/150，10］＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.36/2=1。18kN≤Rc=0。8×8=6。4kN横向水平杆：Rmax=2.38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN满足要求！8。5荷载计算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16脚手架钢管类型Ф48×3。5每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12488。5.1立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=（gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1）=(0。1248+1。5×2/2×0。038/1.8)×（30-6）=3.76kN单内立杆：NG1k=3。76kN双外立杆：NG1k=(gk+0。038+la×n/2×0.038/h)×H1=（0.1248+0。038+1。5×2/2×0。038/1.8)×6=1。17kN双内立杆:NGS1k=1.17kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1）/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((30-6)/1.8+1)×1.5×0。9×0.35×1/1/2=3。39kN单内立杆：NG2k1=3.39kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1。8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0。79kN双内立杆：NGS2k1=0.79kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(（H—H1）/h+1)×la×Gkdb×1/2=（(30—6）/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.5kN双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1。5×0.14×1/2=0.35kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0。01×1.5×（30-6)=0.36kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1。5×6=0。09kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1。5+0.36=5。25kN单内立杆：NG2k=NG2k1=3。39kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0。79kN8。5.2立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0。9×(1×3）/2=2.03kN内立杆：NQ1k=2.03kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1。2×（NG1k+NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3。76+5。25)+0.9×1。4×2。03=13.37kN单内立杆:N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39)+0。9×1。4×2.03=11.13kN双外立杆：Ns=1。2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1。4×NQ1k=1。2×(1。17+1。23）+0.9×1。4×2。03=5。43kN双内立杆：Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k)+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1.17+0。79）+0.9×1。4×2.03=4。9kN8.6立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16双立杆受力不均匀系数KS0。6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3）5080立杆截面回转半径i（mm)15。8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A（mm2）489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15。8=170。89≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1。155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15。8=197。37查《规范》表A得,φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=（1。2×(NG1k+NG2k)+1。4×NQ1k）=(1.2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×(1.17+1.23)+13.65=16。53kNσ=N/（φA)=13652。34/（0。186×489)=150。1N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！σ=KSNS/(φA)=0。6×16530。78/（0。186×489）=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k）=（1。2×(3。76+5.25）+0.9×1.4×2.03)=13.37kN双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1。23)+13。37=16.25kNMw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0。51×1.5×1。82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=13368.84/（0。186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f］=205N/mm2Mws=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0。31×1。5×1。82/10=0。19kN·mσ=KS（NS/(φA）+Mw/W）=0.6×(16247。28/（0。186×489）+189831。6/5080）=129。6N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！8.7连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0（mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i（mm）158连墙件抗压强度设计值［f］（N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.40kN/m2;μz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：μz=0。74；μs--风荷载体型系数：取值为1.254；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0。7×0.40×0。74×1.254=0。207kN/m2;Nlw=1。4×ωk×2×h×2×la=1。4×0。207×2×1。8×2×1.5=3.13kN长细比λ=l0/i=300/158=1。9,查《规范》表A。0.6得，φ=1(Nlw+N0)/(φAc）=(12。25+3）×103/(1×489)=31.27N/mm2≤0。85×[f］=0.85×205N/mm2=174。25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3。13+3=6.13kN>1×8=8kN满足要求！8。8立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg（kPa）140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A（m2)0。25单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5.25)+2。03)=11。04kN双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=（1.17+1。23)+11。04=13。44kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.44/(1×0.25)＝53.75kPa≤fg＝140kPa满足要求！外墙脚手架搭设、拆除施工方案一、工程概况：本工程位于宝安区龙华民治五和大道南侧,紧岭万家灯火.工程为4栋高层住宅楼，9栋多层,地下室包括汽车库、设备用房.建筑安全等级二级，耐火等级为一级；抗震设防裂度为七度;设计使用年限为50年；建筑层数为3～31层。二、施工部署1、施工准备：脚手架工程是本工程施工安全的一个重要组成部分,能否真正使这项工作健康、有序、按计划进行。发挥其在施工中稳固、支撑、安全、促进的作用。确保施工计划安全始终，我们计划做好三个方面的准备工作：⑴组织准备①公司决定由项目经理牵头组成施工安全领导小组，全面负责施工安全，并由一名项目副经理主管日常工作，下设安全员和工长各一名具体负责脚手架施工计划的实施。②抽调具有丰富施工经验、爱岗敬业、安全责任心强，且有上岗资格的工人组成一支专业技术队伍承担此项任务.③项目部配合公司安技部由现在开始提前对上岗人员进行专业培训和安全技术交底以及相关安技措施的演练，增强安全意识，提高操作技能。④制定安全施工计划，落实安全责任，明确岗位责任，编排项目操作规程和各项规章制度，在组织保障、思想准备、制度管理上预先做好准备，不打无把握之仗。⑵材料准备：①Φ48钢管、扣件、钢筋网脚片手板、密目网、16#工字钢及辅助材料按需提供。②进场材料质量必须符合国家标准《GB/T700》中Q235-A钢的规定和《GB15831》的规定,不合格产品严禁入场.③构配件按品种、规格分类，堆放时应整齐、平稳，堆放场地不得有积水。④安全所需用具等一应提前到位，经检验合格后才能使用.2、施工方案:地下室到三层（或四层)采用落地式双排脚手架，随基础及主体施工同步搭设,三层（或四层）及以上采用悬挑式钢管脚手架，分别在三层（或四层）及十七层各悬挑一次,本工程共悬挑二次；其中在七、十二、二十一、二十六层分别采用钢丝绳卸荷。为确保施工安全，防止高空坠物,分别在五、十七层共搭设二道宽6m，沿外架四周一圈的双层安全防护挡板。三、脚手架的结构设计1、落地式脚手架的设计⑴脚手架构造参数的设定：根据规范《JGJ130-2001》内条规定，双排脚手架结构的设计尺寸参数设定如下:①立杆横距：Lb=1。5m②步距：h=1.8m③连墙件设置:两步三跨④首层脚手架搭设高度：H<20m。⑵从以上构造参数可知，在脚手架构造搭设尺寸的设定尺寸的选定上选用保险系数较大，按规范《JGJ130—2001》内条规定，其相应杆件在这里不再进行设计计算，由脚手架总高仅是规范允许搭设高度50m的1/3，故对连墙件和地基承载力（架子地基和基础加固处理）也不再进行设计计算，施工时按规范构造要求进行搭设。2、悬挑式脚手架的设计⑴、架体搭设按工程平面形状、外架的平面布置．根据柱内相对间距,悬挑钢梁外挑长度为1。5m,内置为3m，钢梁纵向距离按1.2ｍ～1.5ｍ布置（立杆纵距），横距0。9～1ｍ，架体离外梁皮0。3ｍ，架体步高1。8ｍ．（图1a、1b）连墙件按3.6ｍ×4。5ｍ布置，由于结构的柱距为7800mm，所以除采用抱柱连墙的方法之外，应在框梁上预埋双钢管，用扣件连接横杆对架体的外立杆进行拉结（图2)，拉结点应从外架的第一步开始进行设置．外侧搭设连续剪刀撑，满挂密目网．架体拐角处进行特别加固处理，用U型螺栓将10号槽钢与工字钢进行固定，作为立杆的生根点(图3a、b)．槽钢与槽钢接口处采用焊接或利用角钢和螺栓固定。整个架体用Ф16钢丝绳斜拉索将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧。双层安全防护挡板采用6m长钢管悬挑出架体外，悬挑钢管一端用扣件固定在外架外排立管上，另一端用钢丝绳斜拉至上层锚固在梁上，悬挑钢管间距为1。2～1.5米一条，横向用钢管扣件连接,间距为0.8~1.0米一道，底层钢管搭设完毕后在上面先铺挂一层安全网再铺竹排或木板,拼缝紧密，然后再在距离底层0。5~0.6m处同底层一样再搭设一层，最后沿防护棚外围搭设一道高架体材料选用4.5ｍ和3ｍ的Ｉ16工字钢，扣件式钢管架体，底部满铺50ｍｍ厚木脚手板．操作层根据需要铺设两层脚手板，每层均设一道扶手栏杆．悬挑钢梁的锚环设置两道，两道锚环的间距应控制在30～50cm，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环15~30cm(图4)．（2）施工工艺流程工字钢加工－设置预埋环－工字钢安装就位－放扫地杆－竖立杆与扫地杆扣紧－安装第一步大横杆和小横杆－连接附墙杆－铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑。（3)脚手架要求A、悬挑架搭设应严格一般落地式脚手架搭设规定，纵向水平杆与横向水平杆的连接，采用防滑扣件连接连接，并按规范要求连续设剪刀撑,斜杆与地面倾斜角为45度～60度．工字钢端部5cm即立杆生根处焊置高度10cm的Ф25钢筋或ФB、脚手架中部脚手板铺设严密，不允许出现探头板，脚手板下拉兜网．脚手板的材质及规格符合规范要求．C、材料要求：I16工字钢材质必须符合国家标准要求．钢管规格Ф48ｍｍ，壁厚3.5ｍｍ，焊接钢管其材质符合YB242—63标准,严禁钢管上打空．扣件符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》，螺栓、螺母、垫圈符合GB700-79《普通碳素钢技术条件》A3规定，螺栓拧紧扭力达65N.ｍ时，不发生破坏．木脚手板厚度不小于50ｍｍ,对接扣件应朝上或朝内．各杆件端伸出扣件的长度不小于100ｍｍ.D、架体防护:架体外侧用1。8ｍ×6ｍ密目网全封闭．按照临边防护的规定，设置防护栏杆和挡脚杆．底层、操作层均设高度200ｍｍ挡脚板,并刷斜度为45度黄黑相间油漆．底层和作业层脚手板应铺满、铺稳,并用钢筋及直径3.2ｍｍ的铁丝固定在支撑杆件上，防止人、物的坠落．严格按照建筑施工钢管脚手架规范（JGJ130—2001)执行。E、在施工前期，对施工人员及操作人员进行技术安全培训．其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管理制度的学习,本工程架子施工方案技术交底及施工程序．所有操作人员必须持证上岗,符合国家监管部门的规定要求．四、验收使用和管理1。脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收，确认符合要求后方可投入使用．2.在施工主体阶段,脚手架只作为防护架体使用,架体上严禁堆放各类设施料．并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松劲度．及时清理架板上的建筑垃圾和材料．加强架体的维护和保养,确保脚手架的正常使用．3.在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板．4.安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施．五、悬挑架设计计算书（一)、设计基本规定1。悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计．2.设计假定及范围，按架体一般双排架结构形式取值,拐角部位架体结构，参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内．按规定仅计算：(1)纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力．（2）立杆的稳定性．（3）悬挑钢梁的长度和挠度．（4）连墙杆的承载力．（5)预埋铁件的强度，钢丝绳斜拉索的强度．（二）、荷载标准值计算架体步高1.8米,纵距1.5米，横距1。2米，离梁外皮0。3米．架体计算高度17米，取架体上的全部荷载影响到每根钢梁的范围作为一个计算单元．1。恒载标准值架体主要材料选用Ф48×3。5扣件式钢管，钢梁采用I16工字钢．立杆：q1=17×3.84×9。8×2=1279.5N横杆：q2=1。5×3.84×9。8×12=677。4N纵杆：q3＝1.5×3.84×9.8×12×2＝1354。8N脚手板:q4＝1.5×1。2×0。35×103×3＝1890N扣件：q5=18。4×24=441。6N钢梁:q6=1。8×20.153×9。8＝402N剪刀撑、密目网、扶手杆查手册取值：q7＝1700N则:Gk＝Σq＝1279。5+677.4+1354.8+1890+441。6+402+1700＝7746N2.施工荷载标准值QkQk=1。5×1.2×2×103＝3600N3。风荷载标准值ωkωk＝0。7.μz。μs.ωo＝0。7×0。8×1。56×0。35×103＝300.8N/mm2（三)、荷载组合按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算,其荷载效应组合如下表所示：计算项目荷载项目组合纵、横向水平杆强度与变形永久组合+施工均布活荷载脚手架立杆稳定永久荷载+0.85（活荷载+风荷载）连墙件承载力风荷载+5.0kN钢梁强度和挠度恒载+活荷载（四)、结构杆件的计算1.纵横水平杆强度和挠度横向水平杆受脚手板传递的施工荷载，按均布荷载简支梁计算，则最大弯距:Ma=q.l2/8=［(1.2G+1.4Q）／lb]。lb2/8=(1.2×1。5×3.84×9。8+1.4×3600）÷1.2×1.22÷8支座反力：R＝(1.2×1.5×3.84×9。8+1。4×3600）÷2＝2554N〈8000N（扣件抗滑承载力设计值）满足挠度:υ＝5q。lb4／384EI＝5×（1。2×1.5×3.84×9.8+1。4×3600)÷1。2×1。24×109／（387×2.06×12。19×109）＝5.53mm＜1200／150＝8mm纵向水平杆承载脚手板上的施工荷载最不利状态为横向水平杆中间处，故按集中荷载简支梁计算．则最大弯距:Mb=q.l2/8+P.l/8=1.2×1。5×3。84×9。8×1。52/8+（1。2×1。5×3.84×9。8×0。5+1。4×5400×0。25）×0.25／8=380N.m挠度：υ＝5q.lb4／384EI+Pl3/48EI＝5×1。2×56.45×1.54／384×2.06×12.19×109+(1。2×56.45×0。5+1。4×5400×0.25）×1。53×109/48×2。06×12.19×109＝0。17+5。38＝5。6mm〈l/150=10mm满足∵Ma>Mb∴水平杆强度：σ＝Ma／W＝766.5×103／5.08×103＝150N／mm2σ〈［f］=205N/mm2∴纵横向水平杆均满足要求2.脚手架立杆稳定性（1)不组合风荷载时立杆稳定性计算①架体底部立杆段的轴力N=1。2（NG1K+NG2K）+1。4ΣNKL=1.2（1279+678+1335+1890+441+700）+1。4×3600=8811.4+4284=13851N②计算立杆的稳定系数计算长度l=Kμshl=1.155×1.75×1。5=3。0318(m）长细比λ=3。0318×102/1.58=191.89查表得Ψ＝0.195③计算立杆的稳定性N/ΨA=13851/0。195×489+=137.3<f=205N/mm2（2）组合风荷载时立杆稳定性计算①架体底部立杆段的轴力N=1。2(NG1K+NG2K）+0。85×1。4ΣNQK=1.2(1279+678+1335+1890+441+700）+0。85×1。4×3600=8811.4+4284=13095N②计算立杆的稳定系数查表得Ψ＝0。195③计算有风荷载产生的立杆段弯矩MnMn=0。85×1。4mwkωklah2=0。851.4×300×3.03×1.5/10=243.11Nm④计算立杆的稳定性N/ΨA+Mw/W=13095/0。195×489+243.11/5。08×103=137.3+47.85=185〈f=205N/mm23.连墙杆的承载力NKNK=1.4ωkA+5000=1.4×300×3。6×4.5+5000=6804+5000=11804(N)>8000NA—每个连墙点覆盖脚手架的范围(m2）采取措施,采用双扣件连接,即连墙杆用扣件分别与里外立杆连接则：NK/2=5902N〈8000N满足计算连墙杆强度σ计算长度l0=Kμsh=1。15×1。75×1.5=3长细比λ＝l0／I=190查得Ψ＝0。199σ=NK/Ψ×489=11804/0.199×489=121。3N/mm2〈[f］=205N/mm24.计算钢梁的强度和挠度16号工字钢的截面特性:WX=141×103mm3I=1130×104mm4自重=20.513kg/m弹性模量E=2.06×105N/mm2悬挑梁设置在楼板上,内置2.55m，内端嵌在两道预埋环内，悬挑1.95m。在悬出端部焊10mФ25钢筋头。钢梁悬出砼主梁边沿下部垫10mm厚钢板板做为支点，其起拱后的有利固素计算中暂不计，内置部分在计算中作为悬臂的锚固端,计算简图如下(图5)：计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。由施工手册查得，内外排立杆的受力分布系数为：内：外＝0.65:0。35P1=13851×0。65=9003NP2=13851×0.35=4848NI16工字钢质量为q＝20.513×9。8=201.02N／m则钢梁的最大弯距Mmax=－P1l1－P2l2－ql2/2＝－9003×1.5－4848×2。7－201×2.72／2＝－27326N.m最大剪力Qmax=－P1－P2－ql＝－9003－4848－201×2.7＝－14394N悬臂梁强度σ＝｜Mmax｜/W＝27326×103／142。32×103＝192N／mm2<[f]=215N/mm2满足悬臂梁剪应力τ＝|Qmax｜／A＝14394／2612＝5。5N／mm2＜[τ］＝125N/mm2满足悬臂梁挠度γmax＝ql4/8EI+P1l21L（3－l1／L）/6EI+P2L3/3EI＝201.02×2。74×109／8×2。06×1130×109+9003×1。52×2.7×109×（3－1。5／2.7）／6×2。06×1130×109+4848×2.72×2.7×109／3×2。06×1130×109＝0。57+9。57+13。66＝23。74mm<l/200=21。6mm不满足要求因此需要加设钢丝绳卸荷，减小钢梁的变形5。计算钢丝绳的强度（1）求支座反力Vc(图6）由力矩平衡可知：Vc×2.7=P2×2。7+P1×1.5Vc=P2+1。5P1／2.7＝4848+1895.4＝9849.6N(2）斜拉索轴力N,水平分力Fx分别为N＝√L2+H2×Vc／HH—层高＝√2。72+3。62×9849.6／3。6＝12312NL—悬臂梁长度Fx＝LV/H=2。7×9849/3。6=7386。7N钢梁最大弯矩Mmax=q。l2/8+P×0。4×1.5／1。9＝201×2。72／8+9003×1。5×1。2／2.7＝183.2+6002＝6185N.m钢梁正应力强度σ＝Mmax／W+Fx／A＝6185×103／141×103+7386。7／2613＝43。86+3.41＝47.27N／mm2〈[f］=215N/mm2满足挠度γmax＝5q。l4／384EI+P1l3/48EI＝13097。26／893875+60211.7／11