施工电梯防护脚手架施工方案(实用资料)

PAGEPAGE16施工电梯防护脚手架施工方案(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

一、编制依据施工电梯防护脚手架施工方案(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）1、西安*＊＊*＊新建16号高层住宅楼工程施工图纸2、《建筑施工手册》3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）二、工程概况本工程由×××开发建设，工程地点位于西安市南郊，友谊东路南侧。本工程为地下一层,地上二十七层,为纯剪力墙结构。施工电梯即搭设在主楼楼北侧东西两端阳台位置，施工电梯与主体之间搭设防护脚手架、卸料平台。三、材料要求1、钢管脚手架采用外径48mm、壁厚3。5mm钢管，钢管外表面锈蚀深度不大于0。5mm，钢管上严禁打孔.2、扣件使用前应进行质量检查,发现有裂缝、变形的严禁使用。滑丝的螺栓必须更换,并应进行防锈处理。3、底座采用50mm厚木板铺设，木板上设钢板底座。4、脚手板采用木脚手板，宽度不小于200mm,厚度不小于50mm，两端用直径4mm的镀锌铁丝箍两道。腐朽的脚手板不得使用。5、密目网和安全平网应符合国家验收规范的要求，并经现场试验合格.四、基础设置落地脚手架基础设置在混凝土垫层上，立杆下铺50mm厚木脚手板并放置150×150mm钢板底座.五、脚手架搭设防护脚手架为三排落地钢管脚手架,总高79.24m，脚手架42.45m以下为双立杆,42.45m-79.24m改为单立杆。脚手架立杆纵距（la）为0。9m、1。5m、0。9m、1。5m、0。9m（计算取1。5m），立杆横距(lb）为0。9m，横杆步距（h)为1.2m，内立杆距建筑物外墙皮0.3m，采用单杆剪刀撑(如附图所示）.1、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、每根立杆底部应设置50mm厚垫板。内立杆距建筑物外墙皮0。3m，采用单杆剪刀撑。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接.立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.3、纵向水平杆设置在立杆内侧。横向水平杆在主节点处必须设置,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度为150mm。4、作业层上横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，间距750mm。作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120—150mm。铺设时可采用对接铺设,也可采用搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.其板长两端均应与支承杆可靠的固定。5、连墙件采用短钢管用扣件固定在剪力墙洞口,沿洞口高度上、中、下设置三道，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm.6、剪刀撑设置如附图所示。7、安全防护随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑,装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板;搭设过程中密目外网须全封闭。外脚手架采用立体防护,外侧除洞口位置外满挂密目网，网的颜色要一致且均挂在脚手架外立杆内侧,用合乎要求的系绳按网眼系牢在大横杆上，网与网的连接要靠紧并用系绳绑好。操作层在脚手架外侧大横杆与脚手板之间设置1。2m高防护栏杆和挡脚板，挡脚板高度200mm，立放在脚手板上,板与板要靠紧，并用操作层的脚手板挤牢。中栏杆应居中设置。六、脚手架搭设注意事项1、外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。2、当搭至有连墙点的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。4、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。5、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。七、脚手架搭设质量要求1、立杆的垂直偏差为±100mm,同一排大横杆的水平偏差不大于50mm。2、脚手架步距、横距偏差为±20mm，纵距偏差为±50mm.3、同跨内两根纵向水平杆高差为±10mm.4、横向水平杆外伸长度为200mm，允许偏差为—50mm。八、脚手架拆除1.脚手架拆除前，由工长进行拆除安全技术交底。2。清除脚手架上杂物及地面障碍物。3.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。4。连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于2步.5。当脚手架拆至最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑后再拆除连墙件.6。拆下的扣件和配件要及时运至地面并按品种、规格随时码放，各构配件严禁抛掷至地面。7。拆除时地面设监护人,严禁无关人员进入危险区。九、安全技术措施1.脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。2。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范要求进行检查验收，合格后方准使用。4.当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业.雨后上架作业应有防滑措施.5。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。6.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7。在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守.8。脚手架接地、避雷措施应按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。9.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内.10.临电线路不得挂在脚手架上。十、附图十一、钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003）等编制。(一）参数信息:1.脚手架参数脚手架搭设高度为79。24m，42。45米以下采用双管立杆,42.45米以上采用单管立杆；搭设尺寸为:立杆的横距为0。9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1。2m；内排架距离墙长度为0。30m；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;脚手架沿墙纵向长度为6。00m；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用一步两跨，竖向间距1。2m，水平间距3m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000kN/m2;脚手架用途：结构脚手架；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市市,基本风压0。40kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0。251；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0.1611;脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.140；安全设施与安全网（kN/m2)：0。005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）：0.038；脚手板铺设总层数:28；5。地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kPa）:160。00；立杆基础底面面积(m2)：0.25；地基承载力调整系数：1。00。（二)小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1。5/3=0.175kN/m;活荷载标准值:Q=3×1。5/3=1。5kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.038+1。2×0.175+1。4×1.5=2.356kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.356×0.92/8=0。239kN·m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.959N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=46。959N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求!3。挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。175+1。5=1.713kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5。0×1。713×9004/(384×2。06×105×121900）=0。583mm；小横杆的最大挠度0.583mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！(三）大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。35×0。9×1。5/3=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0。9×1。5/3=1。35kN；荷载的设计值:P=（1。2×0.035+1.2×0.158+1。4×1.35）/2=1。06kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1。06×1.5=0.425kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.425=0。432kN·m最大应力计算值σ=0.432×106/5080=84。948N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=84。948N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：νmax=0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm;集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.035+0。158+1。35）/2=0。771kNν=1。883×0。771×15003/（100×2。06×105×121900)=1.951mm;最大挠度和:ν=νmax+νpmax=0。052+1.951=2.004mm；大横杆的最大挠度2。004mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足要求！（四）扣件抗滑力的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16。00kN;R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9×2/2=0.035kN；大横杆的自重标准值:P2=0。038×1。5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×0。9×1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0。035+0.058+0。236）+1.4×2。025=3.229kN；R〈16。00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(五）脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/mNG1=[0。1611+(0.90×2/2）×0。038/1。20]×74。00=14。053kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2NG2=0。35×28×1.5×(0.9+0.3)/2=8。82kN;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/mNG3=0。14×28×1.5/2=2.94kN;(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005kN/m2NG4=0.005×1.5×74=0.555kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=26.368kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0。9×1.5×2/2=4.05kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1。2×20.488+0。85×1.4×4。05=36。46kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1。2NG+1.4NQ=1。2×20.488+1.4×4。05=37.31kN；(六）立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置,不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0—-基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.47kN/m2；μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0。74；μs——风荷载体型系数：取值为0.251;经计算得到,风荷载标准值为:Wk=0。7×0.47×0。74×0.251=0.061kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0。85×1。4×0.061×1.5×1。22/10=0.016kN·m;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)+MW/W≤［f］立杆的轴心压力设计值：N=Nd=29。405kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤［f］立杆的轴心压力设计值:N=N’=30.255kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：μ=1。5；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=2.079m;长细比:L0/i=132；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。386立杆净截面面积:A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:［f］=205N/mm2；考虑风荷载时σ=29404.62/（0。386×489)+15707.319/5080=158.875N/mm2；立杆稳定性计算σ=158。875N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=30255。12/(0。386×489)=160。289N/mm2;立杆稳定性计算σ=160.289N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！（七）最大搭设高度的计算：按《规范》5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=［φAf—（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W）)］/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.435kN；活荷载标准值：NQ=4。05kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.161kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/（1.4×0.85)=0。016/(1。4×0。85）=0。013kN·m；Hs=(0。386×4。89×10-4×205×103—(1。2×6。435+0。85×1.4×(4。05+0。386×4.89×100×0.013/5.08)）)/(1.2×0。161）=132.265m；按《规范》条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0。001Hs)[H］=132。265/(1+0。001×132.265)=116。814m；[H］=116.814和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m.脚手架单立杆搭设高度为36.74m，小于［H］，满足要求！（八）连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。92，μs＝0。251,ω0＝0.47，Wk=0.7μz·μs·ω0=0。7×0。92×0。251×0.47=0.076kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3。6m2；按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.383kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5。383kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f］其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15。8的结果查表得到φ=0。949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4。89×10-4×205×103=95。133kN；Nl=5。383<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.383小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！（九）立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×kc=160kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=160kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=124.223kPa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=N+0.038×H1=29。405+0.038×43=31。056kN;基础底面面积：A=0.25m2.p=124。223≤fg=160kPa。地基承载力满足要求！PAGEPAGE24目录TOC\o"1—3”\p””\h\z\u_Toc212862424”2、方案选择………………。.…….2HYPERLINK\l”_Toc212862425"3、施工流程………………….。…。34、施工方法…………………….。.35施工要求及安全技术措施……8HYPERLINK\l”_Toc212862428”6、附落地式脚手架及悬挑式脚手架计算书……101、工程概况2。1。1、***＊＊工程位于青岛市人民路。总建筑面积约7。5万平方米，地下二层，地上五层，框架结构。南北向约149.7米，东西约72米,地下一层、二层高3。9米，地上一层、二层、三层高5。5米，地上四层、五层高5米，建筑总高约为34。3米.工程南边与重庆南路相邻，西边与人民路相邻，北边与拆迁房相邻，东边是空地.地下车库外墙离基坑边缘距离较小，室外地坪标高不等。2、方案选择2。1根据现场地坪条件及工程情况共分为三个搭设区段，具体如图：2.1。1第一搭设段（从5轴到H轴):地下车库外围脚手架：从地下车库底板垫层底（标高为—14.5m)采用落地式脚手架搭设，搭设至高出地下车库负一层顶（标高为—5.5m)1.5米，搭设高度为11米;主体工程外围脚手架：从地下车库负一层顶（标高为—5。5m）采用落地式脚手架搭设，搭设至高出屋顶（标高为21m）1。5米，搭设高度为28米；2。1.2第二搭设段（从H轴到2轴）:从地下车库底板垫层底(标高为-14.5m）采用落地式脚手架,搭设至主体一层顶（标高为±0。000），搭设高度为14.5米;从二层底板（标高为±0.000）开始采用悬挑式脚手架搭设至高出屋顶（标高为21m)1.5米，搭设高度为22.5米；2。1。3第三搭设段（从2轴到5轴）：从地下车库底板垫层底(标高为—14。5m)采用落地式脚手架，搭设至主体二层顶(标高为5.5m），搭设高度为20米；从主体三层底板（标高为5.5m）采用悬挑式脚手架，搭设至高出屋顶（标高为21m)1。5米，搭设高度为17米；2.2步距选择2。2。1落地式脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，大纵杆步距1.8m。2。2。2悬挑式脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1。05m，大纵杆步距1。8m，槽钢间距为1。5m。3、施工流程3。1落地脚手架施工工艺流程：铺垫木→放铁靴→扫地杆→立杆→扫地小横杆→大横杆→小横杆→斜撑杆→连墙杆→剪刀撑→铺脚手板→防护栏杆→系安全网→挡脚板.3.2悬挑式脚手架施工工艺流程：放线定位→结构施工时按照脚手架的立杆纵向步距预埋固定钢筋及钢丝拉绳的吊环→放置16号槽钢→安装钢丝拉绳→安装脚手架4、施工方法4。1脚手架基础脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《地基与基础工程及验收规范》（GBJ202）的有关规定进行4。2悬挑型钢的支设4。2。1第二搭设段槽钢间距为1。5m，在标高±0。000处设置即一层楼板顶,具体见附图1。第三搭设段槽钢间距为1。5m,在标高5。500处设置即二层楼板顶，现场槽钢布置见附图2。4。2。3固定槽钢采用Ф16钢筋，槽钢具体安装及节点如下图4。3第二搭设段悬挑脚手架立面及剖面图4。4第一段地下车库外围落地式脚手架立面及剖面图4。5脚手架搭设4。5。1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。4。5.2、每搭完一步脚手架后,应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4。5.3、底座安放应符合下列规定：（1）、底座、垫板均应准确地放在定位线上;（2）、垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，采用钢底座。4。5.4、立杆搭设应符合下列规定：（1）、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用（2)、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开放置。（3）、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除；(4）、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件;（5）、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物1.5m.4.5.5、纵向水平杆搭设应符合下列规定：（1）、纵向水平杆搭设步距应根据方案搭设.（2）、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定.4。5.6、横向水平杆搭接应符合下列规定：（1）、横向水平杆步距搭接应根据方案。(2）、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；4。5.7、纵向、横向扫地杆离地面200mm搭设。4.5.8、连墙件、剪力撑的搭设应符合下列规定：（1）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；连墙件应均匀设置，于建筑物每层的墙体连接固定；第一搭设段地下车库落地式脚手架连墙件因无法于墙体连接采用抛撑进行加固，基坑周围支护锚杆钢筋就是抛撑支撑点；9悬挑架脚手架连墙件每高3。6米,长4.5米（两步三跨设置,与柱子刚性拉结，若不能连接柱子，根据现场实际情况,在顶板内预埋φ48×3.5钢管与脚手架拉接。(2）、剪力撑在24m以下相邻两个剪刀撑距离不超过15m,超过24m时连续设置,并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。4.5.9、扣件安装应符合下列规定：1、扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同；2、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；4、对接扣件开口应朝上或朝内；5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4.5。10、作业层、栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2）上栏杆上皮高度应为1。2m；3)挡脚板高度不应小于180mm（施工层必须四周全设）;4）中栏杆设置两道，上栏杆高度为1200mm，下栏杆高度为600mm;4。5。11、脚手板的铺设应符合下列规定：1)脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120—150mm；2）脚手板探头应用直径3。2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；3）在拐角、斜道平台口处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动；4)脚手架操作层下方三步架内，必须按照操作层的要求，层层满铺脚手板，脚手板内侧与墙体距离应满足规范要求.4.5。12、安全平网设置脚手架内距地面3。2m处应设置首层安全平网，每隔9m设层间安全平网。安全平网内侧距墙体300mm,加设安全平网。4。6拆除4。6.1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：1、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求;2、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施；3、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4、应清除脚手架上杂物及地面障碍物.4。6。2、拆除脚手架时，应符合下列规定：1、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；3、当脚手架拆至下部最后一道长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件;4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范设置连墙件和横向斜撑加固.4.6。3、卸料时应符合下列规定：1、各构配件严禁抛掷至地面；2、运至地面的构配件应按规范整修与保养，并按品种、规格存放。5施工要求及安全技术措施5.1施工要求5.1。1材料要求1）采用外径48mm,壁厚3.5mm的钢管，质量符合国家标准《GB700—88》的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg，并有出厂合格证.2）选材要求：管面无凹凸状、无疵点、裂缝及变形，对弯曲、压扁、锈蚀严重的禁止使用，并在搭设前将钢管全部油漆成黄颜色。3）加工要求:剪刀撑刷红白相间油漆，相间距离为500mm。4）脚手板采用木架板，每块重量不宜大于30㎏。木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质符合现行国家标准材质的规定。脚手板厚度不应小于50㎜，两端应各设直径为4㎜的镀锌钢丝箍两道。竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。5）扣件应采用可锻铸铁材质，符合国家《GB15831》规定要求，铆钉采用20.25铆钉钢，所用扣件，应具有出厂合格证，在使用时还必须勤检查，不得有裂缝、变形缩松、滑丝等缺陷,圆弧差异不得超过±0。5mm,铆钉允许偏差0.5mm，且铆合良好。5.1。2搭设要求搭设时严格按照下列表格中的允许误差进行控制项次项目技术要求允许偏差△(mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10最后验收垂直度+1002搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20±7±20±40用经纬仪3间距步距±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差±105水横杆外伸长度外伸500mm—50纲板尺5。2安全技术措施5.2。1材质及其使用的安全技术措施1）扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kn.扣件上螺栓保持适当的拧紧程度.对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨,直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全.2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用.5。2。2脚手架搭设的安全技术措施1)顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75％以上才能施工。2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入,统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许,以防附落伤人。3）开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。5)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查,验收和签证。每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。5.2。3脚手架上施工作业的安全技术措施1）脚手架支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。3）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。4)作业层应设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人。5）定期检查脚手架，发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定，确保施工安全。5.2。4脚手架拆除的安全技术措施1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作。2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入.4)拆除时要统一指挥，上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应选通知对方,以防坠落.5)在拆架时，不得中途换人，如必须换人,应将拆除情况交代清楚后方可离开。6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故。8）所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。10）拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊，严禁从高空抛掷。6、附落地式脚手架及悬挑式脚手架计算书落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范。一、参数信息:1。脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1。50米,立杆的横距为1。05米，立杆的步距为1。80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为28。0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0。80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3。60米，水平间距3。00米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2）:2。000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2；3。风荷载参数山东省青岛市地区，基本风压为0。60,风荷载高度变化系数μz为1.13，风荷载体型系数μs为1.20;考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2)：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2)：0。110；安全设施与安全网(kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2）：0.09；基础降低系数：0。40.二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0。300×1。050/（2+1）=0。105kN/m;活荷载标准值：Q=2.000×1。050/（2+1)=0.700kN/m；静荷载的计算值：q1=1.2×0。038+1.2×0。105=0.172kN/m；活荷载的计算值：q2=1。4×0.700=0。980kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0。172×1。5002+0.10×0.980×1.5002=0。251kN。m;支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=—0.10×0.172×1。5002-0.117×0。980×1.5002=—0。297kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=Max（0。251×106，0。297×106）/5080。0=58.465N/mm2；大横杆的抗弯强度：σ=58。465N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求!3。挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值：q1=P1+P2=0。038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0。700kN/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0。677×0.143×1500。04/（100×2.06×105×121900。0)+0.990×0.700×1500.04/（100×2。06×105×121900。0）=1。593mm;脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5。1。8.大横杆的最大挠度小于1500。0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1。500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0。300×1。050×1.500/（2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2。000×1。050×1。500/(2+1）=1.050kN；荷载的计算值:P=1。2×(0。058+0.158)+1.4×1.050=1.728kN；小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0。006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=1.728×1.050/3=0.605kN。m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。611kN。m;σ=M/W=0.611×106/5080。000=120。313N/mm2;小横杆的计算强度小于205。000N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0。038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0。058+0。158+1.050=1。265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1265。100×1050。0×(3×1050.02—4×1050.02/9)/（72×2。060×105×121900.0)=2。070mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2。070=2.094mm；小横杆的最大挠度小于(1050。000/150）=7.000与10mm，满足要求！；四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6。40kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0。038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1。500/2=0。236kN；活荷载标准值:Q=2。000×1。050×1。500/2=1.575kN；荷载的计算值:R=1.2×（0。040+0.236）+1。4×1。575=2。537kN；R<6。40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m);本例为0。1248NG1=0.125×28.000=3。494kN;（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。30NG2=0。300×4×1。500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3=0。110×4×1.500/2=0.330kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。005NG4=0。005×1。500×28.000=0.210kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。249kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2。000×1。050×1。500×2/2=3。150kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo—-基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：Wo=0。600kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：Uz=1.130；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0.600×1。130×1.200=0.570kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ=1.2×5.249+1.4×3.150=10.709kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1.2×5.249+0.85×1.4×3.150=10.048kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0.850×1。4×0.570×1。500×1。8002/10=0。329kN.m；六、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.709kN;计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数：K=1。155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：U=1。500计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。186；立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5。08cm3;钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205.000N/mm2；σ=10709。000/(0。186×489。000）=117.744N/mm2;立杆稳定性计算σ=117。744小于［f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.048kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数:K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：U=1。500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m;Lo/i=197。000；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。186立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值:［f］=205.000N/mm2；σ=10047。780/(0。186×489。000）+329376.197/5080.000=175。309N/mm2；立杆稳定性计算σ=175.309小于［f]=205。000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。755kN;活荷载标准值：NQ=3。150kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。125kN/m；Hs=［0。186×4。890×10—4×205。000×103-（1.2×1.755+1。4×3。150)］/（1。2×0。125)=80。993m;脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H］=80。993/（1+0.001×80.993)=74。925m；[H］=74。925和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值［H］=50.000m.考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。755kN；活荷载标准值：NQ=3.150kN;每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/（1.4×0.85)=0.329/(1.4×0.85）=0。277kN.m；Hs=（0。186×4.890×10-4×205。000×10-3-(1.2×1.755+0。85×1.4×(3。150+0.186×4.890×0.277/5。080)）)/（1。2×0。125）=46。032m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=46。032/（1+0.001×46。032）=44。007m;［H]=44。007和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=44。007m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0。570kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。800m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1。4×Wk×Aw=8。611kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=13.611kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300.000/15。800的结果查表得到0.949；A=4。89cm2;［f］=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0。949×4.890×10—4×205.000×103=95.133kN；Nl=13.611〈Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=13.611小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；其中，地基承载力标准值:fgk=500。000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0。400;立杆基础底面的平均压力，p=N/A=111.642kN/m2；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.048kN；基础底面面积(m2）:A=0。090m2。p=111。642≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！悬挑脚手架计算书1脚手架荷载的计算:1.1作用于脚手架的永久荷载(恒荷载）标准值计算：1。1。1每米立杆承受的结构自重标准值得：GK1=0.1248KN/m1.1.2脚手板或竹笆自重标准值得：GK2=0.35KN/m21.1.3栏杆、挡脚板自重标准值得:GK3=0.14KN/m1。1。4脚手架吊安全网设施的荷载得：GK3=0。001KN/m21。2可变荷载（活荷载)1。2.1施工荷载（按装修均布荷载)标准值得:GK4=2KN/m21。2.2作用于脚手架上水平风荷载标准值,应下式进行计算：WK=0。7μz·μs·Wo式中：WK—风荷载标准值（KN/m2)μZ—风压高度变化系数μZ=1.25μS—脚手架风荷体型系数μS=μstw.因为：μZWOd2=1.25×0。6×0.0023=0。0017,H/d=1400/48=29。17得μS=1。2WO-基本风压(KN/m2）WO=0.600KN/m2（青岛地区50年－遇)所以：WK=0.7μZ·μS·WO=0。7×1.25×1。2×0。600=0。63KN/m21.3荷载效应组合：计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷截+施工均布活荷载脚手架立杆稳定①永久荷载+施工均布活荷载②永久荷载+0。85（施工均布活荷载+风荷载）连墙件承载力双排架:风荷载+5。0KN2脚手架复核计算：横向水平杆按简支梁计算,纵向水平杆宜按三跨连续梁.2。1横向水平杆(小横杆)抗弯强度计算：应按简支梁计算.抗弯强度按下式计算:σ=M/W≤f式中：M-弯矩设计值按下式规定计算：W—截面模量5.08×103mm3f—钢材的抗弯强度设计值：205KN/m2。M=1.2MGK+1.4ΣMQK脚手板用竹笆，自重标准值为GK1=0。35KN/m2，在中间加二根纵向48×3.5水平杆，形成集中力作用于横向水平杆上,48×3.5钢管质量为3。84kg/m。F1为大横杆的自重标准值，F2为脚手板的荷载标准值：F1=0。0384＊1。5=0.057KN；F2=0。035*1.5*1。05/（2+1）=0.0184KN；活荷载标准值：Q=2.000×1.050×1。500/(2+1）=1.050kN；荷载的计算值：F=1.2*（0.057+0.0187）+1.4＊1.05=1。56KN；得：M=FL/3=1。56×1.05÷3=0。546KN·m。W-截面模量，W=5。08cm3.得：σ=M/W=0.546×106/(5.08×103)=107.5N/mm2＜［f=205N/mm2](可）2。1.1横向水平杆的挠度应符合下式要求：V≤[V]式中：V—横向水平杆的挠度。[V]—容许挠度.［V]=L/150与10mmV=FL3/48EI式中：F—脚手板作用于横向水平杆的集中力F=(1。2GK2+1。4GK4)×LO×La÷2=（1.2×0.35+1。4×2.0)×1。05×1.5÷2=2.536KNL—横向水平杆的跨度L=LO=1050mmE-钢材弹性模量，查表得E=2。06×105N/mm2I-横向水平杆的截面惯性矩,I=12。19cm4得：V=FL3/48EI=2536×(10。53）3/48×2。06×105×12.19×104=3.264mm<[W=1050/150=7mm与10mm](可）2.1.2横向水平杆与立杆连接，其扣件的抗滑的抗滑承载力应符合下式规定:R≤RC式中：R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。F=2.536KN则R=F=2.536KN。RC—扣件抗滑承载力设计值，RC=8。0KN。得2.536KN<[8.0KN］（可）2.2纵向水平杆（大横杆)复核计算：2。2.1大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.3500×1.050/(2+1)=0。123kN/m;活荷载标准值：Q=2。000×1.050/（2+1）=0.700kN/m;静荷载的计算值:q1=1.2×0。038+1。2×0。123=0。193kN/m；活荷载的计算值:q2=1。4×0.700=0。980kN/m；大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2)。强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0。193×1.5002+0。10×0。980×1。5002=0.255kN。m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=—0.10×0。193×1.5002—0。117×0。980×1.5002=-0.301kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0.255×106，0。301×106)/5080。0=59。25N/mm2；大横杆的抗弯强度：σ=59.25N/mm2小于［f]=205.0N/mm2。(可)2.2。2纵向水平杆的挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值：q1=P1+P2=0。038+0.105=0.143kN/m;活荷载标准值：q2=Q=0。700kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0。677×0。143×1500.04/（100×2。06×105×121900.0)+0。990×0。700×1500.04/(100×2。06×105×121900.0）=1.593mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5。1。8.大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm，(可)2。2。3纵向水平杆与立杆连接，其扣件的抗滑承载力就符合下式规定:R≤RC式中:R-纵向水平传给立杆的竖向作用力设计值,R=q×L=（0。193+。98）×1.500=1.663KN（应包含钢管自重）。RC-扣件抗滑承载力设计值，RC=8。0KN得:1.663KN〈8.0KN（可）2。3立杆稳定性的验算2.3.1钢管脚手架立杆稳定性计算简图：2.3。2脚手架立杆的整体稳定，按图所示轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内外杆及横向水平杆组成。作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1248NG1=0.125×22。500=2。808kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35NG2=0。350×4×1。500×（1.050+0。3）/2=1。418kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆竹串片，标准值为0。11NG3=0.140×4×1。500/2=0。420kN;（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0。005NG4=0。005×1。500×22。500=0.169kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.814kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.500×2/2=3。150kN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo——基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用:Wo=0。600kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:Uz=0。840;Us--风荷载体型系数:Us=1。200;经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0。600×0.840×1。200=0.423kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.814+1.4×3。150=10。187kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。850×1。4×0。423×1。50