超过一定规模的模板工程专项施工方案

精选优质文档-----倾情为你奉上精选优质文档-----倾情为你奉上专心---专注---专业专心---专注---专业精选优质文档-----倾情为你奉上专心---专注---专业张家港吾悦广场三期住宅及商业项目工程模板专项施工方案江苏兴夏建设工程集团有限公司二0一五年四月目录模板专项施工方案序号规范、规程名称编号1《张家港吾悦广场三期住宅及商业项目工程建筑、结构施工图》2《张家港吾悦广场三期住宅及商业项目工程施工组织设计》3《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分）2013年版4《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20115《地下防水工程质量验收规范》GB50208-20116《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137《建筑抗震设计规范》GB50011-20108《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-20019《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-200510JGJ130-201111建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201113现行国家、江苏省有关环境保护的法令、法规及规定14现行国家、江苏省有关安全生产的法令、法规及规定15程序文件2.1总体概况序号项目内容1工程名称张家港吾悦广场三期住宅及商业2工程地址江苏省张家港市南二环路南侧，金港大道西侧3建设单位张家港鼎盛房地产有限公司4设计单位江苏筑原建筑设计有限公司5施工单位江苏兴夏建设工程集团有限公司6结构形式框架、剪力墙结构7结构层次地下二层、地上25-34层8抗震等级11#、12#、13#剪力墙抗震等级为三级，人防工程混凝土结构抗震等级，框架为三级，剪力墙为三级。2.2结构概况结构形式如下：序号项目内容备注1基础形式筏板基础，底板厚350、400、500、1000mm2结构状况主楼剪力墙300mm、250mm、200mm地下室层高11#3.1、3.7m,12#3.1、3.7m,13#3.1、3.7m,标准层层高2.9m顶板100、120、150、180mm梁120×300、120×350、120×400200×300200×350、200×400、200×450、200×500、200×550200×600、200×650、200×690、200×700、250×710200×750、200×770、200×790200×800、200×850、200×950200×1000、200×1100、200×1200250×400、250×450、250×550250×600、250×650、250×700250×950、250×1000、250×1100250×1230、300×400、300×600300×800、300×9503人防剪力墙350mm层高3.55m、顶板200、300mm梁300×600、350×500、350×600350×700、350×800、350×900350×950、400×700、400×800400×850、400×950、450×1000500×700、500×900、500×1000、本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为三种类型，并分别编制专项施工方案。第一种，普通模板及支撑体系，搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下的模板及支撑体系；第二种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于5m及以上小于8m；搭设跨度大于10米及以上小于18米模板及支撑体系；施工总荷载为10KN及以上小于15KN；集中线荷为15KN及以上小于20KN；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立构件的混凝土模板支撑工程；第三种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上或集中线荷载20KN/m及以上或跨度达到18米及以上或板面荷载达到15KN/m2及以上的模板及支撑体系。本方案为超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系编制专项施工方案。2.3本模板方案编制整体思想2.3.12.3.1.2.3.1.2本工程由4栋高层住宅楼、商业用房2.3.1.3本工程结构模板均采用木胶合板用（厚12.3.1.52.3.22.3.2.12.3.2.22.3.22.3.2.4各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理2.4模板体系的指导思想模板体系的选型恰当与否以及模板的拼装质量和施工工艺直接关系到本工程混凝土观感。因此，为了优质、高速的完成工程的建设，根据工程结构特点和工期紧等情况，本工程模板设计主要遵循操作简便快捷、接缝少、刚度大等特点。2.5质量目标模板的设计、施工质量标准，按国标质量标准实施。混凝土外观要求达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接。分项合格率为100%，优良率为95%，拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致，外观平整。2.6模板工程重点、难点本工程由3栋高层住宅楼及商业用房组成，结构形式较复杂,施工工序相对复杂。为保证建精品工程，模板方案将对以下的重点进行专项控制：模板方案质量控制要点序号部位控制点1集水坑坑底标高、坑壁垂直度、位置2地下室外墙导墙与上部墙体连接处不错台3地下室墙体模板接缝处不漏浆，不错台。墙面平整4墙体阴角阴角线顺直；阴角与墙面接缝无错台、漏浆；阴角无转动5顶板阴角阴角顺直，无错台、漏浆。6框架柱垂直度，平整度、柱脚无烂根。7梁阴阳角顺直，无漏浆，表面无错台8梁柱接头接头处阴阳角方正顺直，无错台漏浆9门窗洞口洞口模板无变形，阴阳角无漏浆、错台10阳台栏板表面平直，位置准确11外墙立面装饰线结构的外立面尺寸，与主体结构的连接。3.1管理层职责3.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.13.1.5.2针对不符合项发出“不符合项处理记录”并填写“3.13.1.63.1.63.1.63.1.63.1.63.2施工层职责3.23.23.23.23.23.23.3施工准备3.3项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。3.3主要材料需求量如下列表序号材料名称规格单位数量备注1胶合板δ=1㎡100002穿墙螺杆（普通）ф12根80003穿墙螺杆（止水）ф12根40004木方45×95㎜m33006山弯根150007钢管ф=48㎜、δ=2.7㎜m350008扣件十字只150009梁卡只500010脱模剂kg60003.3机械及工具配置详见表 序号设备名称型号单位功率数量备注1圆盘锯台1.5KW43手电钻台83台钻SMTZQ4116台0.52KW24手提电锯M-651A台45电钻台126压刨MB1065台7.5KW27平刨MB-503台3KW28空气压缩机V-1.0台29砂轮切割机台410全站仪RTS632B台111激光经纬仪J2―JDB台212自动安平水准仪DSZ3台413钢大卷尺把214工程检测尺2-3m把215塞尺把103.4模板工程施工目标和配置原则3.4.1目标：结构施工达到混凝土结构验收规范的标准。3.4.13.4.13.4.13.4.13.4.2原则：优选模板体系，便于加工和拼装，便于清理和支拆，考虑多标准，多周转，以最少的投入满足施工要求。3.5作业条件3.5.1模板设计：根据工程结构型式和特点及现场施工条件，对模板进行设计，确定模板支撑系统，模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，柱箍选用的型式及间距，模板组装形式，连接点大样，验算模板和支撑强度、刚度及稳定性。绘制模板设计图（模板平面图、分块图、组装图、节点大样图零件加工图）。模板数量应在模板设计时按施工流水划分，进行综合研究，确定模板的合理配制数量。3.53.53.53.53.5.6本工程设计要求：无建筑装修的外露混凝土表面，施工时采用光面模板；跨度大于3.5.7本工程支模板用脚手排架每4米设一道剪刀撑，筏板上表面满铺3.6模板用脚手架搭设要求3.6.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于3.6.2竹笆脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，竹笆脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于3.6.3脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于3.6.4立杆各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。搭接的长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于3.6.5支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。设在立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，要采取可靠固定。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于3.6.6每道剪刀撑跨越立杆的根数不多于7根（45度），每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面倾角为45度，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不大于150mm。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，一字型、开口型双排脚手架必须设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。高度在3.6.7高度不大于6米的脚手架采用一字型斜道；高度大于6米的脚手架采用之字型斜道；运料斜道的宽度不小于1.5m，坡度1：6，人行斜道宽度不小于1米，坡度1：3，拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2米4.1筏板基础模板4.1.1在模板工程设计过程中，设计人员与其它分项工程的管理人员要进行技术交流；施工前，要进行技术交底，从而确保模板施工与其它各项施工紧密结合，使模板施工有序地进行。4.1.2筏板外侧、集水井、地沟和电梯井坑的模板根据工程特点采用胶合板及木模镶拼。所有材料进场前要进行修整，使用时模板要涂刷脱模剂。4.1.34.1.3.1外墙随底板浇筑300mm高墙体，300mm高导墙内外侧模板采用15厚胶合板，横向龙骨为45×95木方，竖向背楞为2φ48×2.7钢管；基础底板外侧模板采用15厚胶合板，横向龙骨为45×95木方，竖向背楞为2φ48×24.1.3.2地沟、集水井、电梯井坑模板做法同上，但在加固时要特别注意防止在浇筑砼时模板的上浮，必须用Φ12以上的钢筋将模板和马凳焊牢固。同时要在模板内侧加对角斜撑，防止模板受砼的挤压而变形。4.1.4模板拆除4.1.44.1.44.1.43.1.4.4拆除的模板，及时清理干净，并分类堆放。4.1.54.1.5.14.1.5.24.1.5.3接缝处不漏浆，模内无积水。模板与混凝土接触表面清理干净。设置专人、专用工具对模板进行清理，尤其是模板的口角处，将清理模板设为一道工序验收，清理合格后，方能均匀涂刷脱模剂。模板内无杂物，清理干净。④固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且安装牢固。⑤模板精度要求表：序号项目允许偏差(mm)1两块模板之间拼缝≤2.02相邻模板之间高低差≤2.03模板平整度≤0.44模板平面尺寸偏差+2~-55对角线长度差≤5.0(≤对角线长度的1/1000)⑥基础模板的安装精度要求：序号项目允许偏差(mm)1轴线位置52底模上口标高±53截面内部尺寸偏差±104层高垂直度65相邻板的表面高低差26表面平整度54.1.64.1.6.14.1.6.24.1.6.34.1.6.44.2主体模板工程4.2.1剪力墙模板安装4.2.1.1工艺流程：弹线→安装墙体模板→安装门洞侧模板→调整固定→质量检查。4.2.1.2按位置线安装就位一侧模板，然后安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定（详见各分部计算书）。地下室剪力墙对拉螺栓应采用带止水片对拉螺栓，剪力墙模板一次支到顶部。4.2.1.3清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑（或拉杆）使模板垂直后，拧紧对拉螺栓。4.2.1.4模板安装完毕后，检查一遍扣件，调整斜撑（或拉杆）使模板垂直后，拧紧穿插墙螺栓。主体剪力墙模板计算按3米高，浇筑砼时10小时浇筑高度不超过3米。4.2.24.2.2.1工艺流程：弹柱位置线→抹找平层焊限位钢筋→安装柱模板→安装柱箍→安装拉杆或斜撑→质量检查。4.2.2.1按标高抹好水泥砂浆找平层，在柱侧边离地5～8cm处的主筋上按位置线焊制钢筋限位，从四面顶住模板以保证柱轴线边线与标高的准确。4.2.2.1安装柱模板：通排柱，应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱、模板按柱子大小、预拼成一面一片，或两面一片，就位后先用铅丝与主筋临时固定，安装完两面再安装另外两面模板。4.2.2.1安装柱箍：柱箍采用两根Φ48×2.7钢管，柱箍应根据柱模尺寸，侧压力大小在模板设计中确定柱箍尺寸间距（详见计算书各分部计算书）。4.2.2.1安装柱模的拉杆和斜撑：本工程柱模板拉杆采用Φ12mm对拉螺栓，具体设置详见计算书，斜撑采用Φ48×2.4.2.2.1将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。柱模板安装示意图：4.2.3框架梁模板安装4.2.3.1工艺流程：搭承重支撑架（或支立柱）→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装梁侧模→质量检查。4.2.3.2搭设支撑排架：本工程支撑排架均采用Φ48×2.7钢管搭设，其具体立杆纵、横间距，水平杆步距详见各分部计算书。4.2.3.3按设计标高调整好支撑架和水平的标高，然后安装梁底模板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板应按设计要求起拱。起拱高度为全跨长度的3/1000。4.2.3.4绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，在两侧模板外侧底部用通长夹木与梁底板模板固定，当梁高达70cm以上时，应加穿梁对拉螺栓进行加固（详见各分部计算书）。4.2.3.5安装后校正梁总线，标高，截面尺寸，将；梁模板内杂物清除干净，检查合格后办预检。4.2.4楼板模板安装4.2.4.1工艺流程：搭支撑架或支立柱→安放大小龙骨→铺模板→校正标高→加立柱的水平拉杆→质量检查。4.2.4.2搭设支撑排架：本工程支撑排架均采用Φ48×2.7钢管搭设，其具体立杆纵、横间距，水平杆步距详见各分部计算书。4.2.4.3铺楼板模板：本工程楼板模板均采用15mm厚胶合板，搁栅采用95×4.2.4.4调节支柱高度，将大龙骨找平。4.2.4.5标高校完后，支柱之间应加水平拉杆，根据支柱高度决定水拉杆的道数（详见计算书），并经常检查，保证完整牢固。对于整体钢管排架，步高不宜大于1.8m，纵横水平杆不得少于2道。楼板模板安装示意图4.2.54.2.5.1搭平台、平台梁支撑架→安放平台梁、板模板及基础梁侧模板→安放梯段支柱及搁栅→铺梯段模板→安梯段外帮板及踏步侧板→标高校正→加立柱的水平拉杆→质量检查。4.2.5.24.2.5.3板式楼梯模板安装，先立底层第一段平台梁、平台板的模板及梯段基础梁的侧板。在平台梁和梯基侧板上钉托木，将搁栅支于托木上，搁栅的间距为400～500mm，断面为95×45mm。搁栅下立牵杠及牵杠撑，牵杠断面为50×150mm，牵杠撑间距为1～1楼梯模板安装示意图：4.2.6模板拆除模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后重复进行整体安装。4.2.6.14.2.6.24.2.6.3⑴应先拆梁侧帮模板，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉支柱中的水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂不拆。⑵操作人员站在已拆除的空间，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。⑶用钩子将模板钩下，等到该段的模板全部脱模后，集中运出，集中推放。⑷楼层较高，采用多步排架时，先拆上步排架，使用龙骨和模板落在下部排架上，待模板全部运出后再拆上步排架。⑸有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。4.2.6.44.2.6.54.2.6.64.3质量标准4.3.1主控项目4.3.1.1现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察检查。4.3.1.2刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察检查。4.3.1.3及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定：底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土抗压强度标准百分率（％）板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件--≥100检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。4.3.2一般项目4.3.2.1模板安装应符合下列要求：⑴模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。⑵模板与混凝土的接触面应清除干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。⑶浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察检查。4.3.2.2对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～1/3000。检查数量：在同一检验批内，梁抽查构件数量的10％，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10％，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。4.3.2.3在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心位置5外露长度＋10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度＋10，0预留洞中心线位置10尺寸＋10，0检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10％，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10％，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。4.3.2.4现浇构件模板安装的允许偏差见下表：现浇构件模板安装的允许偏差和检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位移±5尺量检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁＋4，－5层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查小于5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和楔形塞尺检查检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10％，且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，轴查10％，且均不少于3面。建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和安装经理中间控制，区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。5.1模板工程质量控制程序5.2质量管理网络5.必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》及相关规范要求。5.模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。5.接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。模板表面必须清理干净，严禁漏刷脱模剂（通过观察检查）。5.现浇结构模板安装的允许偏差（mm）附表十一项目允许偏差检查方法轴线位置基础3尺量检查柱、梁、墙3底模上表面标高±3用水准仪或拉线和尺量检查截面内部尺寸基础±5尺量检查桩、墙、梁±3层高垂直度3用2m托线板检查相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查表面平整（2m长度上）2用2m靠尺和楔形塞尺检查阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5、-0预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5、-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，05.5.5.5.5.5.2.25.5.3成品保护5.5.5.5.5.5.4应注意的质量问题5.5.5.4.35.5模板工程质量保证技术措施5.5.5.5.5.5.55.5.5.75.5.5.5.5.11底模拆模：跨度小于8M5.5.12悬臂构件：达到6.1一般规定6.1.16.1.26.1.3链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要集中思想，防止钉子扎脚和空中滑落。6.1.4安装与拆除2M防止上下在同一垂直面操作。支设高度在3M以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3M可用马凳操作。6.1.5施。6.1.6先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6.1.7用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并再下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。6.1.8拉杆等应设在1.8M高以上。6.1.96.1.106.1.116.1.126.1.13装、拆模板时禁止使用45×956.1.146.1,15装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。6.1,16拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板及时清理，堆放整齐。6.1.176.1.186.1.196.1.20禁止使用45×956.1.216.1.21.16.1.21.26.1.226.1.22.16.1.22.26.1.22.36.1.226.2消防安全保卫措施6.2.1贯彻“以防为主，防消结合”6.2.26.2.3消火栓周围36.2.46.2.56.2.66.2.76.2.86.2.9电气焊作业：电器设备的安装必须由持证的电焊工、电工等技术人员操作。6.3应急救援措施6.3.1目的工程项目部针对可能发生的事故制订相应的应急救援措施。准备应急救援物资，并在事故发生时组织实施，防止事故扩大，以减少与之有关的伤害和不利环境影响。6.3.2本预案适用于本项目施工范围内安全生产及可能出现的事故或紧急情况的救援和处理。6.3.36.3.3.1组长：项目经理副组长：项目副经理成员：项目部其他成员6.3.3.2急救担架、急救箱、止血包、消炎药、日常医药品。6.3.3.在实际施工过程中，经常会遇到一些突发事件，例如：意外伤害、火警、窃盗等等。因此，制定现场突发事件应变计划就具有重要的实际意义。6.3.3.如果现场出现意外伤害，首先以最快的速度救治受伤人员，并保护好现场，以便日后进行原因调查、分析。最近医院：赵庄东湖苑社区卫生服务站6.3.3.5火警应变计划在平时施工过程中，应该注意消防安全，例如，施工人员焊接作业时，需要有人在一旁监视，并配备灭火器。如出现重大火警，首先拨打119火警电话进行报警，同时，应及时向业主和公司反映，并组织有关人员进行自救。6.3.3.如发生窃盗现象，应及时向业主和公司反映；如出项重大窃盗现象，应立即拨打110报警。6.3.3.如发生缺料现象，应立即组织采购。6.3.3.如出现怠工现象，应立即分析原因，通过增加财力、物力解决问题；如果责任在施工人员身上，应立即开除有关施工人员。6.3.3.如发生群殴现象，应立即组织人员予以制止，并做好协调工作。必要时，向业主与公司单位汇报；如情况严重，立即拨打110报警。6.3.3.平时应坚持听天气预报，作好防台防汛工作。如出现水患，应立即组织人员自救，同时向业主和公司及时反映。7.1人防车库450*1000（0.45）梁模板一、工程属性新浇混凝土梁名称人防地下室（450*1000）新浇混凝土梁计算跨度(m)5.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1000新浇混凝土结构层高(m)3.55梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数8每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.0642+0.121×1.764×0.0642＝0.015kN·mσ＝Mmax/W＝0.015×106/37500＝0.39N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×64.2864/(100×10000×)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝64.286/250＝0.257mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.104×0.064+0.446×1.764×0.064＝0.836kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.104×0.064+1.223×1.764×0.064＝2.424kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.104×0.064+1.142×1.764×0.064＝1.985kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.064＝0.647kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.064＝1.881kNR3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.064＝1.527kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.836+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/7+0.5×(1-0.3)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，2.424+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/7}=2.861kN/mq2＝max{0.647+(0.3-0.1)×0.45/7+0.5×(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，1.881+(0.3-0.1)×0.45/7}＝2.114kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.861×0.82，0.5×2.861×0.22]＝0.183kN·mσ＝Mmax/W＝0.183×106/54000＝3.391N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.861×0.8，2.861×0.2]＝1.373kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.373×1000/(2×40×90)＝0.572N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.114×8004/(100×9600×)＝0.251mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.114×2004/(8×9600×)＝0.018mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.861×0.8，0.4×2.861×0.8+2.861×0.2]＝2.518kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝2.147kN，R2＝R7＝2.518kN，R3＝R4＝R5＝R6＝1.761kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.114×0.8，0.4×2.114×0.8+2.114×0.2]＝1.86kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'8＝1.669kN，R'2＝R'7＝1.86kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝1.358kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.611×106/4490＝136.134N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.182kNτmax＝2Vmax/A=2×7.182×1000/424＝33.88N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.165mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.005kN，R2=14.365kN，R3=1.005kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[1.005,1.005]＝1.005kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝14.365kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.8×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁验算q1＝max{0.848+1.2×[(0.3-0.1)×0.45/7+0.5×(1-0.3)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，2.455+1.2×(0.3-0.1)×0.45/7}=2.782kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.003kN，R2＝14.393kN，R3＝1.003kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.003+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.45/2)/2×0.8，14.393，1.003+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.45/2)/2×0.8]+0.035/1＝14.428kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14428.45/(0.588×424)+0.035×106/4490＝65.753N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.003+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.45/2)/2×0.8，14.393，1.003+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.45/2)/2×0.8]+0.035/1＝14.428kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(3.55-1)+Mw/lb＝max[1.003+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.45/2)/2×0.8，14.393，1.003+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.45/2)/2×0.8]+0.459+0.035/1＝14.887kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14887.45/(0.197×424)+0.035×106/4490＝186.113N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=14.887kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×2120×330/1000=768.86kN≥F1=14.887kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=14.887kN满足要求！7.2人防车库500*900（0.45）梁模板一、工程属性新浇混凝土梁名称人防地下室（500*900）新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900新浇混凝土结构层高(m)3.55梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数8每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×28.006×0.0712+0.121×1.764×0.0712＝0.016kN·mσ＝Mmax/W＝0.016×106/37500＝0.437N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×71.4294/(100×10000×)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝71.429/250＝0.286mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×28.006×0.071+0.446×1.764×0.071＝0.842kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×28.006×0.071+1.223×1.764×0.071＝2.441kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×28.006×0.071+1.142×1.764×0.071＝2kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×23.05×0.071＝0.647kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×23.05×0.071＝1.882kNR3'=0.928q2l=0.928×23.05×0.071＝1.528kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.842+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/7+0.5×(0.9-0.3)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，2.441+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/7}=2.664kN/mq2＝max{0.647+(0.3-0.1)×0.5/7+0.5×(0.9-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，1.882+(0.3-0.1)×0.5/7}＝1.965kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.664×0.82，0.5×2.664×0.22]＝0.171kN·mσ＝Mmax/W＝0.171×106/54000＝3.158N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.664×0.8，2.664×0.2]＝1.279kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.279×1000/(2×40×90)＝0.533N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×1.965×8004/(100×9600×)＝0.234mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.965×2004/(8×9600×)＝0.017mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.664×0.8，0.4×2.664×0.8+2.664×0.2]＝2.345kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝2.163kN，R2＝R7＝2.345kN，R3＝R4＝R5＝R6＝1.776kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×1.965×0.8，0.4×1.965×0.8+1.965×0.2]＝1.729kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'8＝1.671kN，R'2＝R'7＝1.729kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝1.36kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.614×106/4490＝136.695N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.863kNτmax＝2Vmax/A=2×6.863×1000/424＝32.371N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.18mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.197kN，R2=13.725kN，R3=1.197kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[1.197,1.197]＝1.197kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝13.725kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.8×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝30.18kN/m2)小梁验算q1＝max{0.857+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/7+0.5×(0.9-0.3)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，2.478+1.2×(0.3-0.1)×0.5/7}=2.596kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.2kN，R2＝13.8kN，R3＝1.2kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.5/2)/2×0.8，13.8，1.2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.5/2)/2×0.8]+0.035/1＝13.836kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13835.862/(0.588×424)+0.035×106/4490＝63.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.5/2)/2×0.8，13.8，1.2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.5/2)/2×0.8]+0.035/1＝13.836kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(3.55-0.9)+Mw/lb＝max[1.2+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.5-0.5/2)/2×0.8，13.8，1.2+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1-0.5-0.5/2)/2×0.8]+0.477+0.035/1＝14.313kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14312.862/(0.197×424)+0.035×106/4490＝179.234N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=14.313kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×2120×330/1000=768.86kN≥F1=14.313kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=14.313kN满足要求！7.3人防车库500*1000（0.5）梁模板一、工程属性新浇混凝土梁名称人防地下室（500*1000）新浇混凝土梁计算跨度(m)5.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000新浇混凝土结构层高(m)3.55梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数8每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.0712+0.121×1.764×0.0712＝0.018kN·mσ＝Mmax/W＝0.018×106/37500＝0.482N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×71.4294/(100×10000×)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝71.429/250＝0.286mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.104×0.071+0.446×1.764×0.071＝0.929kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.104×0.071+1.223×1.764×0.071＝2.694kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.104×0.071+1.142×1.764×0.071＝2.206kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.071＝0.719kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.071＝2.09kNR3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.071＝1.697kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.929+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/7+0.5×(1-0.3)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，2.694+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/7}=2.812kN/mq2＝max{0.719+(0.3-0.1)×0.5/7+0.5×(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，2.09+(0.3-0.1)×0.5/7}＝2.104kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.812×0.82，0.5×2.812×0.22]＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/54000＝3.333N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.812×0.8，2.812×0.2]＝1.35kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.35×1000/(2×40×90)＝0.562N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.104×8004/(100×9600×)＝0.25mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.104×2004/(8×9600×)＝0.018mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.812×0.8，0.4×2.812×0.8+2.812×0.2]＝2.475kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝2.386kN，R2＝R7＝2.475kN，R3＝R4＝R5＝R6＝1.956kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.104×0.8，0.4×2.104×0.8+2.104×0.2]＝1.852kN同理可得，梁底支撑小梁所受