供配电计算题题库

PAGEPAGE3380v线路上接有接有金属切削机床共20台（其中，10KW4台，15KW的8台,5kW的8台，车间有380v电焊机2台（每台容量18KV，ɛ=65%，COSNΨ=0.5),车间有吊车一台=25%),试计算此车间的设备容量。N N解：①金属切削机床的设备。金属切削机床属于长期连续工作制设备，所以20台金属切削Pe=∑Pei=10+×15+×5=200KW②电焊机的设备容量。电焊机属于反复短时工作制设备，它的设备容量应统一换算到=ɛ=100%，所以2台电焊机的设备容量为：e2 Pe2

NN

0.65×0.5=14.5KW0.651台吊车的容量为：N25PN=Pe3 N25PN=P④车间的设备总容量为Pe=200+14.5+12=226.5KW、用需要系数法计算第一题。解:①金属切削机床组的计算负荷取Kd=0.2cos=0.5 tan=1.73P =K

P=0.2×142=28.4KWeQS30(1)

=P=

tan=28.4×1.73=49.1kvarP 2P 2Q230(1) 30(1)I 30(1)

S3U3UN

=86.3A②电焊机组的计算负荷取Kd=0.35cos=0.35 tan=2.68P =K30(2)

P=0.35×16.1=5.6KWeQ30(2)S30(2)

=P30(2)=S

tan=5.6×2.68=15.0kvarP 2P 2Q230(2) 30(2)3UI 3U30(2)

30(2)N

=24.3A③吊车机组的计算负荷取Kd=0.15cos=0.5 tan=1.73P =K30(3)

P=1.7KWeQ30(3)S30(3)

=P30(3)=

tan=2.9kvarP 2P 2Q230(3) 30(3)I 30(3)

S3U3UN

=5.2A④全车间的总计算负荷K =0.8P =K30

P=28.6KWeiQ =K30

Q=53.6kvareiP2P2Q230 303030I =30

=60.8kVA=92.4A30N380v2060KW，其K=0.2，D1COSΨ=0.2台共10KK=0.COΨ=0.1台5KK=0.，1 D1 2 D1COSΨ=1.；试求计算负荷（设同时系数为0.。3解：冷加工电动机。Kd1=0.2，cosΨ1=1.73,tanΨ=1.73则1P =KP=0.2×60kw=12kwdi eltanΨQ =P =12kw×1.73=20.8kvartanΨ30.1 30.1 1②通风机。K

=0.8，cosΨ=0.8，tanΨ=0.75，则d2 2 2P =K =P =0.8×10kw=8kwd2 e2tanΨQ =P =8kw×0.75=6kvartanΨ30.2 30.2 2③电阻炉。K

=0.7，cosΨ=1.0，tanΨ=0则d3 3 3P =K P =0.7×5kw=3.5kwd3 e3Q =030.3④总的计算负荷。∑P=K∑P30.i=0.9×（12+8+3.5）kw=21.15kw∑3030 Q =K∑∑Q =0.9×（20.8+6+0）30 P2P2Q230 30303030.38I = 3030.38304.4已知某一班制电器开关制造工厂共有用电设备容量4500kW，试估算该厂的计算负荷解：取Kd=0.15 cos=0.75 tan=0.88P =K30

P=1575kweQ =P tan=1396kvar30 30P2P2Q230 3030

=2098kVA30I =3030

=3187.7AN4、某厂拟建一降压变电所，装设一台主变压器。已知变电所低压侧有功计算负650kW,800kvar低于0.9，如在变压器低压侧装设并联电容器进行补偿时，需装设多少补偿容量？补偿后工厂变电所所选择变压器的容量有何变化？解：P 2P 2Q230(2) 30(2)S =30(2)

=1031kVA变电所低压侧的功率因数为Pcos

(2)

30(2)S

=0.6330(2)②无功补偿量。按相关规定，补偿后变电所高压侧的功率因数不应低于0.9，即cos ≥(1)0.9损耗，所以在低压侧补偿后的低压侧功率因数应略高于0.9.这里取补偿后低压侧功率因数cos =0.92.(2)因此低压侧需要装设的并联电容器容量为：Q=650×（tanarccos0.63-tanarccos0.92）kvar=525kvarC取Q=530kvar。CP 2P 2(Q30(2) 30(2)Q)2CS =30(2)

=704kVA因此无功功率补偿后的主变压器容量可选为800kVA。④补偿后的工厂功率因数。补偿后变压器的功率损耗为:P0.015ST 30(2)

=0.015×704kVA=10.6kWQ 0.06ST 30(2)

=0.06×704kVA=42.2kvar变电所高压侧的计算负荷为：P

=PT

+P30(2)

=661KWQ

=QT

+(Q30(2)

Q)=312kvarCS

=P30(1)

2Q30(1)

2=731kVA补偿后工厂的功率因数为：cos=P30(1)

/S

=0.904＞0.9满足相关规定要求。⑤无功补偿前后的比较。SSN

=450kVA由此可见，补偿后主变压器的容量减少了450kVA，不仅减少了投资，而且减少电费的支出，提高了功率因数。4.9 4.7SN10-10Ⅱ110kVk-1380Vk-2图4.7 例4.9的短路计算电路解：①求k-1点的三相短路电流和短路容量（U =10.5kV）c1计算短路电路中各元件的电抗及总阻抗。电力系统的电抗X：由附表3查得SN10-10Ⅱ型断路器的断流容量S =500MVA，1 oc因此 X1

=U2c1s

=)2=0.22500MVAoc架空线路的电抗X： 由表4.7得X=0.35/km，因此2 0X=Xl=0.35（/km）×5km=1.752 0k-14.8（分子）电抗值（分母，并计算其总阻抗为：X =X+X=0.22+1.75=1.97(k1 24计算三相短路电流和短路容量。I(3)=k1

U3X(K3X

=10.5kV =3.08kA331.97=I(3)=I(3)

=3.08kA K三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值为：i3=2.55I(3)=2.55×3.08=7.85kAshI3=1.51I(3)=1.51×3.08=4.65kAsh三相短路容量为：S(3)=3Uk1

I(3)=c1K1

310.5kV3.08kA=56.0MVA②求k-2点的三相短路电流和短路容量（Uc2

=0.4kV）a.计算短路电路中各元件的电抗及总阻抗。电力系统的电抗X：1X=U2c21 s

(0.4kV)2= =3.2×104500MVAoc架空线路的电抗X： X=X

U 2l C2

=0.35（/km）×5km×0.4kV2

=2.54×1032 0 UC1

10.5kVk电力变压器的电抗X：由附表2得U%5%，因此：k3U2 (0.4kV)2X=X3 4

k C=0.05× =8×103S 1000kVANk-24.8（分子）电抗值（分母，并计算其总阻抗为：X =X+X+X//X=6.86×103(k2) 1 2 3 45图4.8 例4.9的短路等效电路图（欧姆法b.计算三相短路电流和短路容量。三相短路电流周期分量有效值为：I3 k2

U 0.4kVc2 = =33.7kA3X 36.86103(K2)三相短路次暂态电流和稳态电流为：I(3)=I(3)=I(3)

=33.7kA K三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值为：i3=1.84I(3)=1.84×3.08=62.0kAshI3=1.09I(3)=1.09×3.08=36.7kAsh三相短路容量为：S(3)

=I(3)

30.4kV33.7kA=23.3MVAk2 c1K在工程设计说明书中，往往只列短路计算表，如表4.8所示。表4.8例4.9的短路计算表短路计

三相短路电流

三相短路容量（MVA）算点I(3)I''(3)I(3)i(3)I(3)S(3)kshshkK-13.083.083.087.854.6556.0K-233.733.733.762.036.723.3例4.10 试用标幺值法计算例4.9所示工厂供电系统中k-1点和k-2点的三短路电流和短路容量。6解：①确定基准值。取Sd而

=100MVA，U

=10.5kVUc1

=0.4kVI =

100MVAd = =5.50kAd1 C1S

310.5kV100MVAI = d = =144kAd2 C2

30.4kV② 计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值。3Soc

=500MVASX*=d1 S

=100MVA=0.2500MVAocX0S

=0.35/km，因此100MVAX*=Xl d =0.35（/km）×5km× =1.592 0U2 )2C2Uk%5%，因此SU%SX*=X*=k d=5.03 4 SN4.9明短路计算点。图4.9 例4.10的短路等效电路图（标幺值法）③计算k-1点的短路电路总阻抗标幺值及三相短路电流和短路容量。总阻抗标幺值为：X* =X*+X*=0.2+1.59=1.79(k1 2三相短路电流周期分量有效值为：7PAGEPAGE11I(3)=Id1kX*

=5.50kA1.79

=3.07kA

(k1)I(3)=I(3)=I(3)

=3.07kA Ki3=2.55I(3)=2.55×3.07=7.83kAsh三相短路容量为：S(3)=

I3=1.51I(3)=1.51×3.07=4.64kAshSd =100MVA=55.9MVAk1

X* 1.79K1④计算k-2点的短路电路总阻抗标幺值及三相短路电流和短路容量。b.总阻抗标幺值为：X* =X*+X*+X*//X*=0.2+1.59+5/2=4.29(k2) 1 2 3 4三相短路电流周期分量有效值为：I(3)=Id2k2 X*

=144kA4.29

=33.6kA

(k2)I(3)=I(3)=I(3)

=33.6kA K2i3=1.84I(3)=1.84×33.6=61.8kAsh

I3=1.09I(3)=1.09×33.6=36.6kAshS 100MVAS(3)=k2

d = =23.3MVAX* 4.29K2380V50650kW的计算负荷。PK30

P=0.2×650=130kWeQ =P tan=130×1.73=224.9kvar30 30P2P2Q230 301302224.9230

=259.8kVA30I =3030

=259.8 =394.7A330.38380V3585kW，7.5kW1数法确定确定其计算负荷。用二项式系数法确定其计算负荷。解：查表一得：K =0.2 cos=0.5 tan=1.73dP =K30

P=0.2×85=17kWeQ =P30

tan=17×1.73=29.41kvarP2P2Q230 3017229.41230

=34kVA30I =3030

= 34 =51.6A330.38查表一得：取二项式系数b=0.14 c=0.4 x=5cos=0.5 tan=1.73P=P=7.5×1+4×3+3×2=22.5kWx 5P =bP+c

=0.14×85+0.4×22.5=20.9kW30 eQ =P30

xtan=20.9×1.73=36.16kvarP2P2Q230 303030I =30

=20.9236.162320.9236.16230.38

=41.77kVA30N30150kW，515.5kW（65%）44.8kW380/220V电，试确定该车间的计算负荷。解：①冷加工机床的计算负荷，查附表1，取需要系数和功率因数为：K=0.2 cos=0.5 tan=1.73dP =K

P=0.2×150=30kWeQ =P30(1)

tan=30×1.73=51.9kvarP2P2Q230 3030251.9230(1)

=59.95kVAI 30(1)

S =59.95 =91.1A303030.38②电焊机的计算负荷。查附表1，取需要系数和功率因数为：K=0.35 cos=0.35 tan=2.680.65d0.65NP =N30(2) d e

=0.35×15.5×

=4.374kWQ =P30(2)

tan=4.374×1.73=51.9kvar③通风机的计算负荷。查附表1，取需要系数和功率因数为：K=0.8cos=0.8 tan=0.75dP =K30(3)

P=0.8×4.8=3.84kWeQ =P30(3)

tan=0.75×3.84=2.88kvar4.2k=0.8P=k30

P=0.8×（30+4.374+3.84）=30.57kWeiQ =

Q=0.8×（51.9+11.72+2.88）53.2=kvar30 P2P2Q230 3030S

ei30.57230.57253.2261.36

=61.36kVA3033030.3830N10kV0.9，容器后工厂的视在负荷有何变化？解：需要安装的电容器的容量为：Q=2200×（tanarccos0.55-tanarccos0.9）=2275.15kvarC取Q=2275kvarC补偿前容量为P 2200S =30 = =4000kVA30 cos 0.55补偿后容量为： P 2200S = 30 = =2444.4kVA30 cos 0.9减少了投资，减少电费支出，提高了功率因数。630kVA的有功计算负荷420kW，350kvar。试求此变电所一次侧（10KV）的计算负荷0.9，联电容器容量才能满足要求？P2QP2Q230 3030

=546.72kVAP0.015ST 30Q 0.06ST 30

=0.015×546.72kVA=8.2kW=0.06×546.72kVA=32.8kvar变电所高压侧的计算负荷为：P30(1)

=P+PT

=428.2KWQ30(1S =

=Q+QT 30

=382.8kvarP30(1)P30(1)2Q230(1)30(1)补偿前功率因数为：cos =P /S30

=0.75﹤0.9补偿电容为Q=PC 30

×（tanarccos0.75-tanarccos0.92）=191.5kvar取Q=190kvarCP30P302(Q30Q)2CS =30(2)

=449.45kVAP0.015ST 30(2)

=0.015×449.45kVA=6.74kWQ 0.06ST 30(2)

=0.06×449.45kVA=26.74kar变电所高压侧的计算负荷为：P

=PT

+P30(2)

=426.74KWQ

=QT

+(Q30(2)

Q)=186.97kvarCP30(1)2P30(1)2Q30(1)230(1)

=465.93kVA补偿后工厂的功率因数为：cos

=P

/S30(1)

=0.924km10kVSL7-800300MVA10kV380V流i 、I 、I、I 、I、S等，并列出短路计算表。sh sh k k解：①确定基准值。取Sd

=100MVA，U

=10.5kVUc1

=0.4kVI =

100MVAd = =5.50kAd1 C1S

310.5kV100MVAI = d = =144kAd2 C2

30.4kV② 计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值。3Soc

=300MVASX*=d1 S

=100MVA=0.33300MVAocX0S

=0.08/km，因此100MVAX*=Xl d =0.08（/km）×4km× =0.292 0U2 )2C2U%5%，因此kSU%SX*=X*=k d=6.253 4 SN短路计算点。③计算k-1点的短路电路总阻抗标幺值及三相短路电流和短路容量。c.总阻抗标幺值为：X* =X*+X*=0.33+0.29=0.62(k1 212PAGEPAGE15三相短路电流周期分量有效值为：d1I(3)=Id1kX*

=5.50kA0.62

=8.87kA

(k1)I(3)=I(3)=I(3)

=8.87kA Ki3=2.55I(3)=2.55×8.87=22.62kAsh三相短路容量为：S(3)=

I3=1.51I(3)=1.51×8.87=13.39kAshdS =100MVA=161.3MVAdk1

X* 0.62K1④计算k-2点的短路电路总阻抗标幺值及三相短路电流和短路容量。d.总阻抗标幺值为：X* =X*+X*+X*//X*=0.2+1.59+6.25/2=3.75(k2) 1 2 3 4三相短路电流周期分量有效值为：dI(3)=dk2 X*

=144kA3.75

=38.4kA

(k2)I(3)=I(3)=I(3)

=38.4kA K2i3=1.84I(3)=1.84×38.4=70.66kAsh

I3=1.09I(3)=1.09×38.4=41.86kAshS 100MVAS(3)=k2

d = =26.67MVAX* 3.75短路计三相短路电流短路计三相短路电流三相短路容量（MVA）算点I(3)I''(3)I(3)i(3)I(3)S(3)kshshkK-18.878.878.8713.3922.62161.3K-238.438.438.441.8670.6626.67例5.1 有一条采用BLX-500型铝心橡皮线明敷的220/380V的TN-S50A气温为+30℃条件选择此线路的导线截面。解：此TN-S线路为含有N线和PE线的三相五线制线路，因此，不仅要选择相线，还要选择中性线和保护线。①相线截面的选择。查附表8知环境温度为30℃时明敷的BLX-500型截面为100mm2的铝心橡皮绝缘导线的Ia1

=60A＞I30

=50A，满足发热条件。因此相线截面选A

=10mm2。②NA0

≥0.5A

A0

=6mm2。③PE线的选择。由于A＜16mm2，故选A =A=10mm2。 PE 所选导线的型号规格表示为：BLX-500-(3×10＋1×6＋PE10)。5.2TN-SBLV-500+25℃线的导线截面及穿管内径。10+25℃5BLV-50025mm2的导线的允许载流量Ia1

=57A＞I30

=50A。25mm2。NA0

≥0.5A

A0

=16mm2。PE

≥16mm216mm2。PE穿管的硬塑料管内径选为40mm。选择的结果表示为：BLV-500-(3×25＋1×16＋PE16)-VG50,其中VG为硬塑料管代号。例5.3有一条LJ型铝绞线架设的5km长的10kV架空线路，计算负荷为1380kW，cos=0.7，Tmax

=4800h，试选择其经济截面，并校验其发热条件和机械强度。3解：（1）选择经济截面。3I =P 30 30

U cos3N3

×10kV×0.7）=114A由表5.1查得jec

=1.51A/mm2，故A =114A/（1.51A/mm2）=99mm2ec95mm2，即LJ-95型铝绞线。校验发热强度查附表7得LJ-95型铝绞线的载流（室外时）I =325A＞I 因此满足发热条件。30校验机械强度。查附表5.1得10kV架空铝绞线的最小截面A =35mm2＜A=95mm2，因此所选LJ-95型铝绞线也满足机械强度要min求。5.45.3LJ-955%的要求。已知该线路导线为等边三角形排列，线距为1m。5.3知P30

=1380kWcos=0.7，因此tan=1，Q30

=P tan=1380kvar307，R0

=0.365/km,

=0.34/km。0故线路的电压损耗百分值为：U%UUN

×100%=

483V10000V

×100%=4.83%它小于Ual

%=5%,因此所选LJ-95型铝绞线满足电压损耗要求.例5.5某220/380V线路，线路全长75m，采用BLX-500-(3×25＋1×16)的橡50m7kW28KW5.3C=46.2kWm/mm2，而 7kW×50m+28kW×75m=2450kWm即 U%=CA

%= 2450(46.2

%=2.12%5.6220/380VTN-C5.3BLX导线明敷，环境温度为35℃，允许电压损耗为5%，试确定该导线截面。图5.3 例5.6的线路1）线路的等效变换。将图5.3（a）5.3（b）所示的带集中负荷的线路。p=20kW,cos=0.8，因此1 1q =p1 1

tan1

=20×（arccos0.8）kvar=15kvar将原分布负荷变换为集中负荷 p =0.5×（kW/m）×60m=30kW，2cos2

=0.7，因此q =p tan =30×tan（arccos0.7）kvar=30kvar2 2 2(2)按发热条件选择导线截面。线路上总的负荷为：P=p+p1 2

=20kW+30kW=50kWQ=q+q1 2

=15kvar+30kvar=45kvarS P2Q2

502452=67.3kVI= S 3UN

67.3kVA30.38kV

=102A16PAGEPAGE22835mm2BLX35℃时的II=102A，因此可选BLX-500-1×35型导线三根作相线，a1另选500-×35型导线一根作保护中性线PE。校验机械强度。查第33.5且支持点间距为最大来考虑，其最小允许截面为10mm2，因此，以上所选相线和保护中性线均满足机械强度要求。=35mm2R=1.060.34/kmX=0.241/km，因此，线路的电压损耗为：0 0=pRqX

(pL=11=

pL)R2 2

(qL11

qL)X2 2 0U UN N=[﹙20kW×0.03km+30kW×0.05km﹚×1.06/km+﹙15kvar×0.03km+30kvar×0.05km﹚×0.241/km]/0.38kV=7.09V。U%=UUN

×100%=380V

×100%=1.87%由于U%=1.87%＜Ual的要求。

%=5%，因此，以上所选导线也满足电压损耗PEN管（G）150ABLV铝心塑料线穿钢管埋地敷设。请选择导线并写出导线线型。解：I ＞I 查附表9+25℃时根单心穿硬塑料管BLV型导线max截面为95mm2的导线允许载流量I =152A＞150Aa195mm2NA0

0.5A

,A0

50mm2PE线截面按APE

0.5A

,选择APE

50mm270mm2选择的结果表示为BLV-500-(3×95+PEN50)-G70220/380VTN-S相线，N线和PE线的截面。解：由上题计算并查附表9可解ANA0PE

95mm250mm250mm2PE70mm2选择结果表示为BLV-500-(3×95+1×50+PE50)-G701、已知某机修车间的金属切削机床组，拥有380V7.5kw3台。试用需要系数法求其计算负荷。解：此机床组电动机的总容量为P7.5kW34kW83kW171.5kW10120.5kWe查附录表1得 Kd=0.16~0.2(取0.2)，costan1.73有功计算负荷无功计算负荷

P 0.2120.5kW30Q 1.7341.7kvar3024.1kW视在计算负荷 S30

0.5

48.2kVA30.38kV计算电流 I30.38kV

48.2kVA

73.2A2380V207.5kW1台，4Kw32.2Kw7台，通风机23k，电阻炉12k解：先求各组的计算负荷金属切削机床组d查附录表1，取K=0.2，cos0.5,tan1.73d（）P301=0.2×50=10kW（）Q301

=10×1.73=17.3kvar通风机组通风机组K=0.8 ， P（）cos tan （）d

3（2）

=0.8×3=2.4kW

302=2.4×0.75=1.8kvard（）电阻炉 K=0.7，costan0 d（）

303=0.7×2=1.4kW

303=0（）∑因此总的计算负荷为（K∑p=0.95，Kq=0.97）（）∑P30=0.95×（10+2.4+1.4）=13.1kW Q30=0.97×（17.3+1.8+0）=18.5kvar22.7kVA30.38kV=30.38kV=S30

18.52kVA22.7kVA

30=

34.5A序容量需要系数序容量需要系数costan计算负荷用电设备组台数n名称号PeKdp30Q30SIkVA3030A车间总计取K∑p=0.95K∑q=0.9713.118.522.734.5kWkWkvar1金属切削机床2050O.20.51.731017.32通风机23O.80.80.752.41.83电阻炉120.7101.40235513.819.13、已知某机修车间的金属切削机床组，拥有380V7.5kw3台。试用二项式法来确定机床组的计算负荷。解：由附录表1查得b0.14c0.4xcostan1.73。设备总容量为 Pe=120.5kW。x台最大容量的设备容量为 Px=P5=7.5kW×3+4kW×2=30.5kW有功计算负荷为P30=0.14×120.5Kw+0.4×30.5Kw=29.1Kw无功计算负荷为Q30=29.1Kw×1.73=50.3kvar29.1kWS30

0.5

58.2kVA30.38kV30.38kV

kV

88.4A4380V207.5kW1台，4Kw3台，2.2Kw7台23k12k380V的计算负荷。解：先求各组的bPe

和cPx金属切削机床组由附录表1查得b=0.14，c=0.4，x=5，cos=0.5，tan=1.73，bPe(1)

=0.14×50kw=7kW cPx(1)

=0.4（7.5kw×1+4kw×3+2.2kw×1）=8.68kw通风机组1得b=0.65，c=0.25，x=5cos=0.8tan=0.75，bPe(2)

=0.65×3kw=1.95kw cPx(2)

=0.25×3kw=0.75kw电阻炉1得b=0.7，c=0，x=0cos=1tan=0，故bPe(3)

=0.7×2kw=1.4kw cP =0x(3)以上各组设备中，附加负荷以cPx(1)

为最大，因此总计算负荷为P30=（7+1.95+1.4）+8.68=19kw Q30=（7×17.3+1.95×0.75+0）+8.68×1.73=28.6kvar34.3kVA30.38kV=30.38kV=S30

28.62kVA34.3kVA

30=

52.1Acos序cos序用电设备组名称设备台数容量二项式系数tan计算负荷P总台最大容量xS30号Pe数 台数kWkWbcp30Q30kW kvarkVAI30Al切削机床2055021.7O．140.4 0.57+ 12.1+11.738.68 5.01.95+01.46+0.75.561.40总计23551928.634.352.12通风机25330.65O．250.8O.753电阻炉1O2O0.70105220/380V220V4210kWA30kWB20kWC380V42AB20kw（ε=100%）BC30kW（ε=60%）CA相间。试求此线路的计算负荷。（1）电热干燥箱的各相计算负荷d1K=0.7cos=1tan=0。计算其有功计算负荷：dA相 P

=KP

=0.7×2×10kw=14kw30.A（1）

d e.AB相 P

=KP

=0.7×1×30kw=21kw30.B（1）

d e.BC相 P

=KP

=0.7×1×20kw=14kw30.C（1）

d e.C焊机的各相计算负荷0.6先将接于CA相间的30kw（ε=60%）换算至ε=100%的容量，即P 0.6CA

30KW23kW查附录表1得Kd

0.35cos0.7tan1.022—3查得cos0.7时的功率换算系数p p p p p p 0.2,q q q 0.22,ABA BCB CAC ABB BCC CAA ABA BCB CACq q q 0.8。因此对焊机换算到各相的有功和无功设备容量为ABB BCC CAAA相P 0.8214kW0.223kW27kWAQ 0.22214kvar0.823kvar24.6kvarAB相P 0.820kW0.2214kW21.6kWBQ 0.2220kvar0.8214kvar26.8kvarBC相P 0.823kW0.220kW22.4kWCQ 0.2223kvar0.820kvarvarC各相的有功和无功计算负荷为A相 P30.A(2)

0.3527kW9.45kWQ 0.3524.6kvarvar30.A(2)B相 P30.B(2)

0.3521.6kW7.56kWQ 0.3526.8kvar9.38kvar30.B(2)C相 P30.C(2)

0.3522.4kW7.84kWQ 0.35var7.39kvar30..C(2)各相总的有功和无功计算负荷A相 P30.A

P30.

P30.A(2)

14kW9.45kW23.5kW

30.

Q30.A(2)

8.61kvarB相P30.B

P30.B(1)

P30.B(2)

7.56kW28.6kW

30.B

Q30.B(2)

9.38kvarC相P30.C

P30.C

P30.C(2)

14kW7.84kW21.8kW

30.C

Q30.C(2)

7.39kvar总的等效三相计算负荷因B相的有功计算负荷最大，故取B相计算等效三相计算负荷，由此可得P 3P30

328.6kW85.8kW Q30

30.B

39.38kvar28.1kvarP2P2Q230 303030SI 30S

85.8228.12kVA90.3kVA30.38kV90.3kVA 30.38kV30N6某厂压变电所装设一台主变压器已知变电所低压侧有功计算负荷为无功计算负荷为800kvar为了使工厂(变电所高压侧)的功率因数不低于0.9，如在变电所低压侧装设并联电容器进行补偿时，需装设多少补偿容量?并问补偿前后工厂变电所所选主变压器容量有何变化? 解：(1)补偿前的变压器容量和功率因数变压器低压侧的视在计算负荷为 S30(2)

65028002kVAA主变压器容量选择条件为

S S ，因此未进行无功补偿时，主变压器容量应选为N30(2)1250kV·A(参看附录表5)。这时变电所低压侧的功率因数为：cos(2)无功补偿容量

=650／1031＝0.63(2)按规定，变电所高压侧的cos≥0.9，考虑到变压器本身的无功功率损耗△QＴ

远大于其有功功率损耗△P，一般△QＴ

＝(4～5)△PＴ

，因此在变压器低压侧进行无功补偿时，低压侧补偿后的功率因数应略高于Ｔ0.90，取cos′＝0.92。低压侧需装设的并联电容器容量为：Qc=650×(tanarccos0.63－tanarccosO.92)kvar=525kvar 取QＣ=530kvar(3)补偿后的变压器容量和功率因数65026502(800 530)2S 30(2)

kV·A=704kV·A因此主变压器容量可改选为800kV·A，比补偿前容量减少450kV·A。变压器的功率损耗为△P≈0.015T

30(

=0.015x704kV·A=10.6kW△QT

≈0.06

30(

=0.06×704kV·A=42.2kvar变电所高压侧的计算负荷为P30(1)

=650kW+10.6KW＝661kWQ30(1)

=(800—530)kvar+42.2kvar=312kvarS30(1)

66123122kV·A＝731kV·A补偿后工厂的功率因数为cos=P30(1)

／S30(1)

=661／731＝0.9047、有一380V三相线路，供电给下表所示4台电动机。试计算该线路的尖峰电流。电 动 机参数 M1 M2 M3 M4额定电流I ／AN起动电流I ／Ast

5.840.6

5 35.835 197

27.6193.2M4Ist

I =193.2A-27.6A=165.6ANI =0.9×(5.8+5+35.8)A+193.2A=235Apk1SNl0—10IIk-1380Vk-2解：1.求k-1点的三相短路电流和短路容(U =10.5kV)c1计算短路电路中各元件的电抗及总电抗电力系统的电抗：由附录表8查得SNl0-10Ⅱ型断路器的断流容量S =500MV·A，ocU2UX 1 Soc

)2 0.22500MVA2)架空线路的电抗：查表3-1得/km X2X0l0.35(/km)5km1.753）绘k-1点短路的等效电路，并计算其总电抗为 X(k23

X X 0.221.751.971 2计算三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值 I(3)k1

U3X(k1)

10.5kV31.97

3.08kA三相短路次暂态电流和稳态电流 I"(3)

I(3)

I(3)k

3.08kA三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值ish

2.55I"(3)2.553.08kA7.85kA I(3)sh

1.51I"(3)1.513.08kA4.65kA三相短路容量 S(3)k1

I(3)k

310.5kV56.0MVA2.求k-2点的短路电流和短路容(U =0.4kV)c2U2电力系统的电抗X

(0.4kV)2 3.21041 S 500MVAocU

X2

l( c20 Uc1

2.54103k电力变压器的电抗：由附录表5得U ％=5kU 0 U2 5 (0.4kV)2X X k 0 c2 81033 4 100 SN

100 1000kVA绘k-2bXX//X X X X X X X //(k2) 1 2 3 4 1 2 X

4 6.86103X3 4计算三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值I(3)k2

Uc2 3X(k2)

0.4kV36.86103

33.7kA三相短路次暂态电流和稳态电流 I"(3)

I(3)

I(3)k

33.7kA三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值i(3)sh

1.84I"(3)1.8433.7kA62.0kA I(3)sh

1.09I"(3)1.0933.7kA36.7kA24三相短路容量 S(3)k2

I(3)c2k2

30.4kV33.7kA23.3MVA在工程设计说明书中，往往只列短路计算表，如下表所示。短路计算表kkshshkk-13.083.083.087.854.6556.Ok-233.733.733.762.036.723.3计算点

I(3)

I"(3)

I(3)

i(3)

I(3)

S(3)2SNl0—10IIk-1k-2解：1.确定基准值S 100MVA，U 10.5kV，U 0.4kVd c2SI dd1 c1

100MVA310.5kV

S5.50kA I dd2 c2

100MV30.4kV

144kA(1)电力系统的电抗标幺值

100MVAoc由附录表8查得Soc

500MVA X*1

500MV

0.2架空线路的电抗标幺值

100MVA3-1X0

0.35/km X2

0.35(/km)5km

)2

1.593)电力变压器的电抗标幺值k由附录表5查得，U ％=5k5100MVA 5100103kVAX*X3 4

1001000kVA 1001000kVA绘短路等效电路图如下图所示：25PAGEPAGE29计算k-1总电抗标幺值

X* X*X

1.591.79(k1 2I

5.50kA三相短路电流周期分量有效值 I(3) kX*

1.79

3.07kA(k1)其他三相短路电流I

I(3)

I(3)k

3.07kA i(3)shS

2.553.07kA7.83kA I(3)sh100MVA

1.513.07kA4.64kA三相短路容量 S(3) kX*

1.79

55.9MVA(k1)计算k-25总电抗标幺值 X* X

X*X*//X

0.21.59

4.29(k2) 1

2 3 I

2144kA三相短路电流周期分量有效值 I(3) k2 X*

4.29

33.6kA(k2)其他三相短路电流I"(3)I(3)

I(3)k

33.6kA i(3)shS

1.8433.6kA61.8kA I(3)100MVA

1.0933.6kA36.6kA三相短路容量S(3) k2 X*

4.29

23.3MVA(k2)由此可见，采用标幺制法的计算结果与欧姆法计算的结果基本相同。3380V250kW感应电动机一台，平均cos0.7，效率=0.75，380VkI(3)k

33.7kA,i(3)sh

62.0kA；该母线采用LMY-100×10的硬铝母线，水平平放，档距为900mm，档数大于2，相邻两相母线的轴线距离为160mm。试求该母线三相短路时所受的最大电动力，并校0.6s，低压断路器的断路时间为0.1s时最高温度为55C。校验其热稳定度。解：1.计算母线短路时所受的最大电动力电动机额定电流为

I330.70.75

0.724kA

N

0.01I(3)，该电动机的反馈电流冲击值为

shM

6.510.724kA4.7kAlkF(3)k

3(i(3)sh

ishM

)2a107N/A2 3(62.0103A4.7103A)2

0.9m0.16m

107N/A24334N2.校验母线短路时的动稳定度F(3)l 4334N0.9m母线在F(3)作用时的弯曲力矩为M 390Nm10 10b2h 2母线的截面系数为W 1.667105m36 6母线在三相短路时所受到的计算应力c

M 390Nm 23.4106Pa23.4MPaW 1.667105m3硬铝母线(LMY)的允许应力为 70MPa 23.4MPaal c由此可见该母线满足短路动稳定度的要求。3.母线满足短路热稳定度的最小允许截面7C87

/mm2，图3-12 55C曲线得K 0.5104A2s/mm4sL Lstima

t 0.05st

t 0.05s0.6s0.05s0.75s0.75s0.75s87A s/mm2Amin

I(3)tima tima

33.7103A

=335mm2母线截面为A=100×10mm2=1000mm2Amin

，该母线满足短路热稳定度要求。计算题1、已知配电所10kV母线短路时的I(3)2.86kA，线路的计算电流为350A，继电保护动作时间为k1.1s，断路器断路时间取0.2s。试选择10kV高压配电所进线侧的高压户内少油断路器的型号规格。装设地点的电气条件SNl0-10I／630-300型断路器序号项目数据项目数据结论装设地点的电气条件SNl0-10I／630-300型断路器序号项目数据项目数据结论1UN10kVUN10kV合格2I30350AIN630A合格3Ik2.86kAIoc16kA合格4i(3)sh2.55×2.86kA=7.29kAimax40kA合格5I(3)2t imaI2t16241024合格2、某10／0.4kV变电所，总计算负荷为1200kV·A，其中一、二级负荷680kV·A。试初步选择该变电所主变压器的台数和容量。解：根据变电所有一、二级负荷的情况，确定选两台主变压器。每台容量S =(0.6～0.7)×1200kV·A=(720～840)kV·A，且S ≥680kV·A，NN初步确定每台主变压器容量为800kV·A。3S9-800/10S9-2000/10Dynll2800kV·AU0SU0Sk 0 ddZ* T

100S0000

通常取S

100MVA105KVA；00k5-1S9-800(T1)的00k

=5，S9-2000(T2)的

=6，两台变压器的k阻抗标幺值分别为(取Skd

105kVA)：5105kVA 6105kVATZ*100800kVT

6.25 Z*T2

1002000kV

3.00在负荷达2800kV·A时各台负担的负荷分别为S 2800kVAT1

3.006.253.00

908kVA ST2

2800kVA

6.256.253.00

1892kVA变压器(T1)将过负荷(908-800)kV·A=108kV·A，将超过其额定容量13.5％。2030％还是在允许范围内的。另外，从上述两台变压器的容量比来看，800kV·A：2000kV·A=1：2.5，尚未达到一般不允许的容量比1：3。但考虑到负荷的发展和运行的灵活性，S9—800／10型变压器宜换以较大容量的变压器。计算题1BLX-500220／380VTN-S150A最热月平均最高气温为+30。试按发热条件选择此线路的导线截面。解：(1)相线截面A的选择查附录表19—1得环境温度为30时明敷的BLX-500型截面为50mm2的铝芯橡皮线的I

=163A>I

30=150A，满足发热条件。因此相线截面选为A=50mm2。0 0 中性线截面A的选择 按A≥0.5A，选A=25mm20 0 保护线截面A 的选择 由于A>35mm2，故选A ≥0.5A=25mm2。PE PE 所选导线型号可表示为：BLX-500-(3×50+1×25+PE25)。2TN-SBLV-500为+25。试按发热条件选择此线路导线截面及穿线管内径。解：查附录表19-3得+25时5根单芯线穿硬塑料管(PC)的BLV-500型截面为120mm2的导线允载流量I=160A>I=150A。 因此按发热条件，相线截面选为120mm2。中性线截面按A≥0.5Aal 30 0选A=70mm2。保护线截面按A ≥0.5A，选A =70mm2。穿线的硬塑料管内径查附录表19—3中50 PE PE根导线穿管管径(A=120mm280mm。选择结果可表示为：BLV-500-(3×120+1×70+PE70)-PC80，其中PC为硬塑管代号。3、有一条用LGJ型钢芯铝线架设的5km长的35kV架空线路，计算负荷为2500kW，cos=0.7，T =4800h。试选择其经济截面，并校验其发热条件和机械强度。max解：(1)选择经济截面I=30

p3030cos335kV0.7N58.9

2500kW

=58.9A由表5—3查得jec

=1.15A／mm2Aec

=1.15A/mm2

=51.2mm250mm2LGJ-50校验发热条件16LGJ-50I=178A>I=58.9A，满足发热条件。al 30(3)校验机械强度查附录表14得35kV架空钢芯铝线的最小截面A =35mm2<A=50mm2选LGJ-50型钢芯铝线也满足min机械强度要求。43LGJ-5051.6m。解：由上题知P=2500kW，cos=0.7，因此tan=1，Q=2500kvar。30 30A=50mm2a=1.26×1.6m2m6，得R=0.68／km，X=0.39／km。av 0 0线路的电压损耗为

U

2500kW(50.68)2500k(50.39)35kV

=382V线路的电压损耗百分值为

U%

1003500V

=1.09%<

U =5%al选LGJ-50型钢芯铝线满足电压损耗要求。5220／380VBLX-500-(3×25+1×16)mm250m7kW75m)28kW5-4得C=46.2kW·m／mm2，而∑M=7kW50m28kW75m=2450kWmU%=

M 2450 2.12%CA 46.2251、某220/380V的TN-C线路，如下图所示。线路拟采用BX-500型铜芯橡皮绝缘线户内明敷，环境温度为305%（1）线路的等效变换将图a所示带均匀分布负荷的线路，等效变换为图b所示集中负荷的线路。原集中负荷p1

20kW,cos1

0.8,tan1

0.75q1

20kW0.7515kvar。原分布负荷

p 0.4(kW/m)50m20kW,cos tan 0.75,2 2 2故q 20kW0.7515kvar。2按发热条件选择导线截面线路中的最大负荷（计算负荷）为Ppp1

20kW20kW40kW Qqq1 2

15kvar15kvar30kvarS P2Q2 402302kVA50kVA I S 3UN

50kVA30.38kV

76A查附录表得BX-500型导线A10mm2在30℃明敷时的I 77AI76A因此可al选3根BX-500-1×10导线作相线，另选1根BX-500-1×10导线作PEN线。校验机械强度151mm2，以上所选导线满足机械强度要求。校验电压损耗查附录表6BX-500-110导线的电阻

R 2.19/km，电抗（线距按150mm 计）0X /km。线路的电压损耗为UpL0 1

pL)R2 2

(qL1

qL)X2 2

UN0.04200.055)2.190.04150.055)U%100U/UN

10012V/3.2%Ual

%5%30所选BX-500-1×10型铜芯橡皮绝缘线满足允许电压损耗要求。1、有一台Y380V18.5kW，35.5A7现拟采用BLV型导线穿焊接钢管敷设。该电动机采用RT0I(3)最大可达K13kA+300解：(1)选择熔体及熔断器的额定电流IN,PE≥I30=35.5A IN,PE≥KIPK=0.3×35.5A×7=74.55A（轻载启动K0.3）10-1，RT0-100，IN,FU=100A，熔体选IN,PE=80A。校验熔断器的断流能力10-1，熔断器的I

=50kA>I"(3)I(3)=13kA，其断流能力满足要求。K选择导线截面和钢管直径按发热条件选择，查附录表19-2得A=10mm2的BLV型铝芯塑料线三根穿钢管时I =41A>I=35.5A，满足发热条件，相应选钢管SC20mm。al(30c) 30152.5mm2＜10mm2(4)校验导线与熔断器保护的配合电动机安装在一般车间内，熔断器作短路保护用，导线与熔断器保护的配合条件为：IN,PE≤2.5IalIN,PE=80A<2.5×41A=102.5A，故满足熔断器保护与导线的配合要求。2、如下图所示，设FUl(RT0IN,PE1=100A，FU2(RMl0IN,FE2=60AkI(3)=1000A。试检验FUl和FU2是否能选择性配合。K解：由IN,PE1=100AIK=1000A10—2t1≈O.3s由IN,FE2=80A和IK=1000A9—2曲线得t2≈0.08s。1t=O.3s>3t=30.08s=0.24sFUlFU2123、有一条380V动力线路，I30

=120A，I

=400AI(3)=18.5kA+300C。k31kBLVDWl6扣器的规格。解：(1)选择低压断路器及其过流脱扣器规格查附录表11DWl6-630断路器的过流脱扣器额定电流I =160A>I=120N.OR 30DWl6-630IN.OR=160A.设瞬时脱扣电流整定为 3倍，OP(0)=3×160A=480A。而KRELIPK=1.35×400A=540A，不满足IOP(0)≥KRELIPK的要求。4，IOP(0)=4×160A=640A>KRELIPK=1.35×400A=540A，满足躲过尖峰电流的要求。11，DWl6-630断路器I

=30kA>I(3)=18.5kA，满足要求。k(2)选择导线截面和穿线塑料管直径19-3，当A=70mm2BLV300CI=121AI=120AA=70mm250mm。al 30152.5mm2＜70mm2(3)校验导线与低压断路器保护的配合脱扣器整定为IOP(0)=640A4.5Ial=4.5×121A=544.5A，不满足IOP(0)≤4.5Ial的要求。因此将导线截面增大为95mm2，I=147A，4.5I=4.5147A=661.5A>I =640A，满足导线与保护装置al al OP(0)配合的要求。相应的穿线塑料管直径改选为65mm。410kVTAl100／5A，TA250／5AWL1WL2GL-15／10KA1lsWL2k-1k-2160A。试整定KA2解：(1)整定KA2的动作电流ILmax=2I30=2×28A=56A，Krel=1.3，Kre=0.8，Ki=50／5=10，Kw=1，K KI = REL W

1.31=

56A=9.1AOP(

K kre

L.m

0.81032PAGEPAGE34GL-15／109A(2)整定KA2确定KA1的实际动作时间，由于k-1点发生三相短路时KA1中的电流为I'

KW(1)I

1=20×500A=25AK

Ki(1)

k1

I' 25AI'K

KA1n

kIop(1)

=7A

=3.6n1=3.6KA121-2GL-15KA1t'≈1.6s。1KA2：t'2

=t'-t=1.6s-0.7s=0.9s1KA2I

K= W(2)

1=10×500A=50AK1(2)

Kt(2)

K1I'K

KA2n2

I/ kIOP(2)

50A9A

5.6利用n2

=5.6和KA2的实际动作时间t/=0.9s，查附录表21-2的GL-15型继电器的动作特性曲线，得KA2210t2≈0.8s(3)KA2KA2保护的线路WL2末端k-2的两相短路电流为其最小短路电流，即I(2)满足灵敏度的要求。k.min满足灵敏度的要求。

0.866I(3)K2

0.866160A139AKA2

I(2)K.

1139A1.541.5P(2)

KIiOP(2)

109A5、某车间变电所装有一台10/0.4A、1000kVA的变压器。已知变压器低压侧母线的三相短路电流I(3)=16kA，高压侧电流互感器变流比为100／5A，继电器采用GL-5／lO型，接成两相两继电器式。试整K定该继电器的动作电流、动作时限和速断电流倍数。解：(1)过电流保护动作电流的整定取K =1.3，K =1，K =0.8，K=100／5=20，rel W re i3I =2I =2×1000kV·A／3L.max 1N1.31

10kV)115.5A其动作电流 I OP

0.8

115.5A9.4A 9A。(2)过电流保护动作时限的整定100.5s(3)电流速断保护速断电流倍数的整定取K 1.5，I 16kA0.4kV/10kV0.64kA640A，rel k.max1.51速断电流Iqb

640A48A2048A因此速断电流倍数整定为：nqb

9A1500kVA10／0.4kVYyn070km25km。解：(1)确定接地电阻值查附录表24可确定此变电所公共接地装置的接地电阻应满足以下条件：RE10(703525)

/I 和R 4E E所以I IE C

350

A27A RE

120V/27A4.44变电所总的接地电阻值应为RE

4接地装置的初步方案2～3m，50mm2.5m5m40×4mm2的扁钢焊接相联。计算单根钢管接地电阻查附录表25，砂质粘土的电阻率

100m。单根钢管接地电阻为：RE(1)

100m/2.5m40确定接地钢管数和最终接地方案R /R 40/410，考虑到管子之间的电流屏蔽效应，初选1550mm、长2.5mEE钢管作接地体。以n=15和a/l=5m2.5m=2查附录表26-2(取n=10和n=20在a/l=2时的 值的中间值) ≈0.66。E E因此可得：n

RE R

400.66

15E E1650mm2.5m5m的扁钢连接，环形布置。2、某厂一座高30m的水塔旁边，建有一水泵房(属第三类防雷建筑物)，尺寸如下图所示。水塔上面安装有一支高2m的避雷针。试检验此避雷针能否保护这一水泵房。8-7hr60mh30m2m32mhx=6m。xx

32(26032)m 6(2606)m现水泵房在h=60m高度上最远一角距离避雷针的水平距离为xr 6)252m18.7mrx由此可知，水塔上的避雷针完全能保护水泵房。136x18m218m,6m5.5m，工作面离0.75m。拟采用GCl-A-1220V150W置方案。工作面上的高度)为h5.5m0.5m0.75m4.25m由附录表29-1和GCl-1-1型灯具的最大距高比l/h=1.25，因此灯具间的合理距离为：l1.25h1.254.25m5.3m根据车间的结构和以上计算所得的合理灯距，该布置方案的灯距(几何平均值)为：l 4.56m5.2m5.3m初步确定灯具布置方案如下图所示。但此布置方案能否满足照明，尚待进一步计算2、某车间的平面面积为36x18m2，桁架下弦离地5.5m，工作面离地0.75m。要求的平均照度E30lxGCl-A-1220V150Wav定车间所装灯具的灯数。Eh=4.25m，av=301xA=36×18=648m230。=6Wm2。E该车间一般照明总的安装功率应为：P

6W/m2648m23888WPP应装GCl-A-1型配照灯的灯数为：n PN

3888W26150W按比功率法计算出的灯数比前面按利用系数法确定的灯数略多一些。1S9-800／10(Dynll5S9-800／1035PAGEPAGE40P 1.4kW，P0

7.5kW，I0

％=2.5，U

％=5。QK

8000.025kvar20kvarQ 8000.05kvar40kvarN1.40.1207.51.40.1207.50.140q ec

0.544变压器的经济负荷为：S 0.544800kVA435kVAec21.40.121.40.1207.50.140K =0.1Sq

800kVA

615kVA因此当负荷S<615kVA时，宜于一台运行；当负荷S>615kVA时，则宜于两台并列运行。电气工程及其自动化专业工厂供配电计算题1、已知某机修车间的金属切削机床组，拥有380V7.5kw3台。试用需要系数法求其计算负荷。解：此机床组电动机的总容量为P7.5kW34kW83kW171.5kW10120.5kWe查附录表1得 Kd=0.16~0.2(取0.2)，costan1.73有功计算负荷无功计算负荷

P 0.2120.5kW30Q 1.7341.7kvar3024.1kW30.38kV视在计算负荷 S30.38kV

0.5

48.2kVA计算电流

I30

48.2kVA

73.2A2380V207.5kW1台，4Kw32.2Kw7台，通风机23k，电阻炉12k解：先求各组的计算负荷金属切削机床组d查附录表1，取K=0.2，cos0.5,tan1.73d（）P301=0.2×50=10kW（）Q301

=10×1.73=17.3kvar通风机组通风机组K=0.8 ， P（）cos tan （）d

3（2）

=0.8×3=2.4kW

302=2.4×0.75=1.8kvard（）电阻炉 K=0.7，costan0 d（）

303=0.7×2=1.4kW

303=0（）∑因此总的计算负荷为（K∑p=0.95，Kq=0.97）（）∑P30=0.95×（10+2.4+1.4）=13.1kW Q30=0.97×（17.3+1.8+0）=18.5kvar22.7kVA30.38kV=30.38kV=S30

18.52kVA22.7kVA

30=

34.5A序容量需要系数序容量需要系数costan计算负荷用电设备组台数n名称Pep30Q30SIkVA3030A车间总计取K∑p=0.95K∑q=0.9713.118.522.734.5号kWKdkWkvar1金属切削机床2050O.20.51.731017.32通风机23O.80.80.752.41.83电阻炉120.7101.40235513.819.13、已知某机修车间的金属切削机床组，拥有380V7.5kw3台。试用二项式法来确定机床组的计算负荷。解：由附录表1查得b0.14c0.4xcostan1.73。设备总容量为 Pe=120.5kW。x台最大容量的设备容量为 Px=P5=7.5kW×3+4kW×2=30.5kW有功计算负荷为P30=0.14×120.5Kw+0.4×30.5Kw=29.1Kw无功计算负荷为Q30=29.1Kw×1.73=50.3kvar29.1kWS30

0.5

58.2kVAI30

kV

30.38kV30.38kV4380V207.5kW1台，4Kw3台，2.2Kw7台23k12k380V的计算负荷。解：先求各组的bPe

和cPx金属切削机床组1查得b=0.14，c=0.4，x=5cos=0.5tan=1.73，bPe(1)

=0.14×50kw=7kW cPx(1)

=0.4（7.5kw×1+4kw×3+2.2kw×1）=8.68kw通风机组1得b=0.65，c=0.25，x=5cos=0.8tan=0.75，bPe(2)

=0.65×3kw=1.95kw cPx(2)

=0.25×3kw=0.75kw电阻炉1得b=0.7，c=0，x=0cos=1tan=0，故bPe(3)

=0.7×2kw=1.4kw cP =0x(3)以上各组设备中，附加负荷以cPx(1)

为最大，因此总计算负荷为P30=（7+1.95+1.4）+8.68=19kw Q30=（7×17.3+1.95×0.75+0）+8.68×1.73=28.6kvar34.3kVA30.38kV=30.38kV=S30

28.62kVA34.3kVA

30=

52.1Acos序cos序用电设备组名称设备台数容量二项式系数tan计算负荷P总台最大容量xS30号Pe数 台数kWkWbcp30Q30kW kvarkVAI30Al切削机床2055021.7O．14