《蒸发化工原理》课件

第7章蒸发Evaporation2022/12/171第7章蒸发2022/12/1617.1概述利用溶剂具有挥发性而溶质不挥发的特性，将含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽，从而使溶液中溶质浓度提高的单元操作称为蒸发。

7.1.1蒸发的目的蒸发操作的目的：获得浓缩的溶液，直接作为成品或半成品。脱除溶剂。此过程常伴随有结晶过程去除杂质。

被蒸发的溶液可以是水溶液，也可以是其它溶液，而工业上处理的溶液大多为水溶液，所以本章仅讨论水溶液的蒸发。溶剂S溶质A（不挥发）溶剂S加热2022/12/1727.1概述利用溶剂具有挥发性而溶质不挥发的特性，将含有不7.1.2蒸发流程加热溶液使溶剂汽化—蒸发器不断除去气化的蒸发溶剂—冷凝器蒸发流程的两个必要的组成部分：二次蒸汽水蒸气热源水蒸气蒸发产生蒸汽二次蒸汽加热蒸汽水蒸气热源2022/12/1737.1.2蒸发流程加热溶液使溶剂汽化—蒸发器蒸发流程的两个7.1.3蒸发操作的特点①溶液的沸点升高：由于不挥发溶质的存在，溶液的蒸气压低于同温度下纯溶剂的蒸气压。因此，在相同压力下，溶液的沸点高于纯溶剂的沸点，这种现象称为溶液的沸点升高。溶液的沸点升高导致蒸发的传热温度差的降低。②能耗较大：蒸发操作所汽化的溶剂量较大，需要消耗大量的加热蒸气。因此需要考虑热量的利用的问题。③溶液特性：有些物料浓缩时易于结晶，结垢；有些热敏性物料由于沸点升高更易于变性；有些则具有较大的粘度或较强的腐蚀性，等等。需要根据物料的特性和工艺要求，选择适宜的蒸发流程和设备。2022/12/1747.1.3蒸发操作的特点①溶液的沸点升高：由于不挥发溶质的7.1.4蒸发操作的分类多效蒸发（multi-effectevaporation）：若将二次蒸气通到另一压力较低的蒸发器作为加热蒸气，则可提高加热蒸气（再生蒸气）的利用率，这种蒸发操作称为多效蒸发。1.按二次蒸气的利用情况分：单效蒸发和多效蒸发单效蒸发（single-effectevaporation）：将二次蒸气不再利用而直接送到冷凝器冷凝除去的蒸发操作。2022/12/1757.1.4蒸发操作的分类多效蒸发（multi-effec2.按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发常压蒸发：设备简单，操作方便，可采用敞口设备，二次蒸汽可直接排放在大气中，但会造成大气污染，适用于临时性或小批量的生产。加压蒸发：可提高二次蒸汽的温度，有利于二次蒸汽的利用，但要求加热蒸汽的压力较高。

优点：

(1)传热温度差Δtm↑；

(2)可利用低压蒸汽或废汽作为加热蒸汽；

(3)可防止热敏性物料变质或分解；

(4)沸点低，减少热损失。缺点：真空装置，需消耗动力和增加设备适用于处理热敏性物料。减压蒸发：沸点低2022/12/1762.按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发常压蒸发：设3.按操作过程是否连续分:间歇蒸发，连续蒸发间歇蒸发

:一次加料→最终出料或连续加料维持液面，一次出料。溶液浓度和沸点随时间改变，为不稳定操作，适于小规模，多品种的场合。连续蒸发:连续进料，连续出料。稳定操作，适于大规模的生产过程。2022/12/1773.按操作过程是否连续分:间歇蒸发，连续蒸发间歇蒸发7.2蒸发设备辅助设备蒸发器加热室分离室除沫器（汽液分离器）冷凝器疏水器真空装置蒸发设备用来进行蒸发的设备主要是蒸发器和冷凝器蒸发器的作用是加热溶液使水沸腾汽化，并移去，由加热室和分离室两部分组成。冷凝器与蒸发器的分离室相通，其作用是将产生的水蒸汽冷凝而除去。2022/12/1787.2蒸发设备辅助设备蒸发器加热室分离室除沫器（汽液分

按加热室的结构和操作时溶液的流动情况，分为两大类：循环型和单程型(不循环)。7.2.1蒸发器特点：溶液在蒸发器中循环流动，溶液在蒸发器内停留时间长，溶液浓度接近于完成液浓度。1循环型蒸发器由于引起循环运动的原因不同，分为自然循环型和强制循环型两类。自然循环型：强制循环型：依靠外力迫使溶液沿一个方向作循环运动。由于溶液受热程度不同产生密度差引起。2022/12/179按加热室的结构和操作时溶液的流动情况，分为两大类：循环型（1）中央循环管式(标准式)蒸发器加热蒸汽：加热室管束环隙内溶液：加热室管束及中央循环管内，受热时，由于中央循环管单位体积溶液受热面小，使得溶液形成由中央循环管下降，而由其余加热管上升的循环流动。中央循环管料液加热蒸汽优点：溶液循环好；传热效率高；结构紧凑、制造方便、操作可靠缺点：循环速度低；溶液粘度大、沸点高；不易清洗适于处理结垢不严重、腐蚀性小的溶液2022/12/1710（1）中央循环管式(标准式)蒸发器加热蒸汽：加热室管束环隙内（2）悬筐式蒸发器

加热室像个筐，悬挂在蒸发器壳体的下部，可由顶部取出。加热蒸汽由壳体上部进入加热室，在管间放热加热管内溶液使其上升，而沿悬筐外壁与蒸发器内壁间环隙通道向下循环流动。优点：溶液循环速度高，改善了管内结垢情况传热速率较高缺点：设备费高占地面积大加热管内溶液滞留量大适于处理易结垢，有晶体析出的溶液2022/12/1711（2）悬筐式蒸发器加热室像个筐，悬挂在蒸发器壳体的下部，可（3）外热式蒸发器

优点：降低了整个蒸发器的高度，便于清洗和更换；循环速度较高，使得对流传热系数提高；结垢程度小。这种蒸发器将加热室与分离室分开，采用较长的加热管。适于处理易结垢、有晶体析出、处理量大的溶液蒸发室循环管加热室2022/12/1712（3）外热式蒸发器优点：这种蒸发器将加热室（4）列文蒸发器

特点是在加热室上部设置沸腾室，加热室中的溶液因受到附加液柱的作用，必须上升到沸腾室才开始沸腾，这样避免了溶液在加热管中结垢或析出晶体。优点：流动阻力小循环速度高传热效果好加热管内不易堵塞缺点：设备费高厂房高，耗用金属多适于处理有晶体析出或易结垢的溶液

2022/12/1713（4）列文蒸发器特点是在加热室上部设置沸腾室，加热室中的溶（5）强制循环型蒸发器在加热室设置循环泵，使溶液沿加热室方向以较高的速度循环流动。优点：循环速度高晶体不易粘结在加热管壁对流传热系数高缺点：动力消耗大对泵的密封要求高加热面积小适于处理粘度大，易结垢、有晶体析出的溶液。2022/12/1714（5）强制循环型蒸发器在加热室设置循环泵，使溶液沿加热室方2单程型(膜式)蒸发器溶液在蒸发器中的停留时间很短，因而特别适用于热敏性物料的蒸发；整个溶液的浓度，不象循环型那样总是接近于完成液的浓度，因而这种蒸发器的有效温差较大。溶液在蒸发器中只通过加热室一次，不作循环流动。溶液通过加热室时，在管壁上呈膜状流动，故习惯上又称为液膜式蒸发器。用于热敏性、高粘性、易结垢产品的浓缩、蒸馏或提纯。优点：2022/12/17152单程型(膜式)蒸发器溶液在蒸发器中的停留时间很短，因而特

适于处理蒸发量较大的稀溶液，热敏性和易生泡沫的溶液；不适于浓度高、粘度大、有晶体析出溶液的蒸发。

（1）升膜蒸发器原理：溶液预热到接近沸点时由蒸发器底部送入，进入加热管时立即受热沸腾汽化，溶液在高速上升的二次蒸汽带动下，沿管壁边呈膜状向上流动边蒸发。到达分离室后，完成液与二次蒸汽分离后由分离室底部排出。2022/12/1716适于处理蒸发量较大的稀溶液，热敏性和易生泡沫的溶液；（1）（2）降膜蒸发器溶液预热后由加热室顶部加入，经管端的液体分布器均匀分配在各加热管内，在重力作用下沿管内壁呈膜状向下流动，并进行蒸发。汽液混合物从管下端流出，在分离器内进行汽液分离后完成液由分离室底部排出。适于处理：浓度高、粘度较大（0.05～0.45Pa·s）的溶液。不适于处理：易结晶、结垢的溶液。2022/12/1717（2）降膜蒸发器溶液预热后由加热室顶部加入，经管端的液体（3）

升－降膜式蒸发器蒸发器由升膜管束和降膜管束组合而成，蒸发器的底部封头内有一隔板，将加热管束分成两部分。溶液由升膜管束底部进入，流向顶部，然后从降膜管束流下，进入分离室，得到完成液。适于处理浓缩过程中粘度变化大的溶液、厂房有限制的场合预热室升膜加热室降膜加热室2022/12/1718（3）升－降膜式蒸发器蒸发器由升膜管束和降膜管束组合而成，（4）刮板薄膜式蒸发器

溶液由蒸发器上部沿切线方向加入，在重力和旋转刮板带动下，在加热管内壁上形成旋转下降的液膜，在下降过程中通过接收加热管外加热蒸汽夹套中蒸汽冷凝热量而被不断蒸发，底部得到完成液，二次蒸汽上升至顶部经分离器后进入冷凝器。缺点：结构复杂，动力消耗大，传热面积小，处理能力低。

适于处理易结晶、易结垢、高粘度的溶液它是在加热管内部安装一可旋转的搅拌刮板，刮板端部与加热管内壁间隙固定在0.75～1.5mm之间，依靠刮板的作用使溶液成膜状分布在加热管内壁面上。2022/12/1719（4）刮板薄膜式蒸发器溶液由蒸发器上部沿切线方向加入，在重（1）直接加热蒸发器（浸没燃烧式）优点：结构简单，不需要固定的传热面，热利用率高适于处理易结垢、易结晶或有腐蚀性的溶液。不适于处理能被燃烧气污染及热敏性的溶液。3其它蒸发器将一定比例的燃烧气与空气直接喷入溶液中，燃烧气的温度可高达1200～1800℃，由于气、液间的温度差大，且气体对溶液产生强烈的鼓泡作用，使水分迅速蒸发，蒸出的二次蒸汽与烟道气一同由顶部排出。2022/12/1720（1）直接加热蒸发器（浸没燃烧式）优点：结构简单，不需要固定（2）螺旋管蒸发器

在螺旋加热管中，要被蒸发的液体从顶部流向底部，同时，沸腾膜与蒸汽并流流动，由于加热管当然螺旋形状，在中等高度的设备中可以容纳很长的管子，经过很长的管道流动中产生的蒸汽对液膜施加一个很高的剪切力。为此，弯曲的螺旋管将引起二次流，二次流被施加在沿管轴的流动上，这此作用可促进湍流并强化高粘情况下的热传递。适用于达到高浓度和高粘度。为获得高的蒸发比，这类蒸发器在高温度差下和单程操作。

2022/12/1721（2）螺旋管蒸发器在螺旋加热管中，要被蒸发的液体从7.2.2蒸发器的选型选型时，一般考虑以下原则：溶液的粘度：蒸发过程中，溶液粘度变化的情况，是选型时很重要的因素。高粘度的溶液应选用对其适应性好的蒸发器，如强制循环型、降膜式、刮板搅拌薄膜式等；溶液的热稳定性：热稳定性差的物料，应选用滞料量少，停留时间短的蒸发器，如各种膜式蒸发器有晶体析出的溶液：选用溶液流动速度大的蒸发器，以使晶体在加热管内停留时间短，不易堵塞加热管，如外热式、强制循环蒸发器2022/12/17227.2.2蒸发器的选型选型时，一般考虑以下原则：溶液的粘度有腐蚀性的溶液：蒸发此种物料，加热管采用特殊材质制成，或内壁衬以耐腐蚀材料。若溶液不怕污染，也可采用浸没燃烧蒸发器。易发泡的溶液：泡沫的产生，不仅损失物料，而且污染蒸发器，应选用溶液湍动程度剧烈的蒸发器，以抑制或破碎泡沫，如外热式、强制循环式、升膜式等；条件允许时，也可将分离室加大。易结垢的溶液：蒸发器使用一段时间后，就会有污垢产生，垢层的导热系数小，从而使传热速率下降。应选用便于清洗和溶液循环速度大的蒸发器，如悬筐式、强制循环式、浸没燃烧式等。溶液的处理量：溶液的处理量也是选型时应考虑的因素。处理量小的，选用尺寸较大的单效蒸发，处理量大的，选用尺寸适宜的多效蒸发。2022/12/1723有腐蚀性的溶液：蒸发此种物料，加热管采用特殊材质制成，或内壁

（1）蒸发器的热阻分析蒸发器的传热热阻可由下式计算

①

管外蒸汽冷凝热阻一般很小，但须注意及时排除加热室中不凝性气体，否则不凝性气体在加热室内不断积累，将使此项热阻明显增加；②

管壁热阻一般可以忽略；

7.2.3蒸发器的传热系数2022/12/1724（1）蒸发器的热阻分析7.2.3蒸发器的传热系数202

③

管内壁液一侧的垢层热阻Ri取决于溶液的性质及管内液体的运动状况。降低垢层热阻的方法是定期清理加热管，加快流体的循环速度，或加入微量阻垢剂以延缓形成垢层；在处理有结晶析出的物料时可加入少量晶种，使结晶尽可能地在溶液的主体中，而不是在加热面上析出；④

管内沸腾给热阻主要决定于沸腾液体的流动情况。（2）管内汽液两相流动形式（3）管内沸腾给热2022/12/1725③管内壁液一侧的垢层热阻Ri取决于溶液的性质及管内液常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K,W/(m2K)标准式（自然循环）600～3000标准式（强制循环）1200～6000悬筐式600～3000升膜式1200～6000降膜式1200～35002022/12/1726常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K,W7.2.4蒸发器的辅助设备1除沫器（汽液分离器）

蒸发操作时产生的二次蒸汽，在分离室与液体分离后，仍夹带大量液滴，尤其是处理易产生泡沫的液体，夹带更为严重。为了防止产品损失或冷却水被污染，常在蒸发器内（或外）设除沫器。

图中（a）～（d）直接安装在蒸发器顶部，（e）～（g）安装在蒸发器外部。2022/12/17277.2.4蒸发器的辅助设备1除沫器（汽液分离器）2冷凝器冷凝器的作用是冷凝二次蒸汽。冷凝器有间壁式和直接接触式两种。3疏水器将冷凝水及时排走，防止蒸汽由排出管逃逸机械式、热膨胀式、热动力式4真空装置当蒸发器在负压下操作时，无论采用哪一种冷凝器，均需在冷凝器后安装真空装置。常用的真空装置有喷射泵、水环式真空泵、往复式或旋转式真空泵等。2022/12/17282冷凝器2022/12/16287.3

单效蒸发已知过程选定：加热蒸汽压强p(或温度T)，冷凝器操作压强p′(或温度t0)；计算内容：①单位时间内水分蒸发量W(kg/h)和完成液的量；②加热蒸汽用量D(kg/h)；③蒸发器的传热面积A(m2)。求解上述问题应用物料衡算方程、热量衡算方程和传热速率方程。已知条件：原料液流量F(kg/h)，原料液浓度ｗo(质量分率)和温度to(℃)，完成液的浓度ｗ(质量分率)(生产要求)；2022/12/17297.3单效蒸发已知过程选定：加热蒸汽压强p(或温度T)，冷7.3.1蒸发量—蒸发器的物料衡算对溶质做物料衡算：

式中：——溶液的进料量；

——水份蒸发量（二次蒸汽的量）；

——原料液中溶质的浓度，质量分率；

——完成液中溶质的浓度，质量分率。蒸发室加热室W,t0,IF,w0,t0,i0D,T0,I0D,T0,IcQLF-Ww,t,iT2022/12/17307.3.1蒸发量—蒸发器的物料衡算对溶质做物料衡算：式7.3.2加热蒸汽的消耗量—蒸发器的热量衡算对进出蒸发器的热量进行衡算：1.溶液的浓缩热显著的溶液蒸发室加热室W,t0,IF,w0,t0,i0D,T0,I0D,T0,IcQLF-Ww,t,iTD——加热蒸汽消耗量，kg/s；T0,t——加料液与完成液的温度，℃；i0,i——加料液，完成液热焓，kJ/kg；I,Ic——二次蒸汽和加热蒸汽的热焓，kJ/kg。式中热损失QL

可视具体条件来取加热蒸汽放热量（Dr0

）的某一百分数。

2022/12/17317.3.2加热蒸汽的消耗量—蒸发器的热量衡算对进出蒸发２.溶液的浓缩热可以忽略当溶液的浓缩热不大，溶液的焓值可用比热计算。以0℃的液体为基准，则：2022/12/1732２.溶液的浓缩热可以忽略当溶液的浓缩热不大，溶液的焓值可用比例7-1在连续操作的蒸发器中，将2000kg/h的某无机盐水溶液由0.1浓缩到0.3(均为质量分数)。蒸发器的操作压强为40kPa，相应的溶液沸点为80℃。加热蒸汽的压强为200kPa。已知原料液的比热为3.77kJ/(kg·℃)，蒸发器的热损失为12000W。设溶液的稀释热可以忽略，试求:1.水的蒸发量；2.原料液分别为30℃、80℃、120℃时的加热蒸汽消耗量。解：查附录200kPa和80℃的饱和水蒸汽的汽化潜热分别为2205kJ/kg、2308kJ/kg２.加热蒸汽消耗量１.水的蒸发量2022/12/1733例7-1在连续操作的蒸发器中，将2000kg/h的某无机盐a.原料温度为30℃b.原料温度为80℃c.原料温度为120℃结论：原料温度越高，加热蒸汽消耗越小。2022/12/1734a.原料温度为30℃b.原料温度为80℃c.原料温度为1207.3.3蒸发速率与传热温度差

Q=KAΔtm据此计算蒸发器传热面积A。其中Δtm

计算如下:1平均温度差Δtm蒸发属两相均有相变的恒温传热过程，故传热的平均温度差为Δtm=T0-t

当加热蒸汽选定时，蒸发计算需知道溶液的沸点t，即可计算传热温度差，在一定压强下，溶液的沸点t较纯水的沸点高。

在实际生产中，已知的是加热蒸汽的温度T0和冷凝器(或分离室)二次蒸汽的温度t0。(T0-t0)=ΔtT，称为理论传热温差。2022/12/17357.3.3蒸发速率与传热温度差Q=KAΔtm据此计算蒸发

由于各种原因导致溶液沸点升高使的实际传热温差(T0-t)较理论传热温差要小，其差值称为温度差损失Δ：(1)因溶质存在，使溶液沸点升高导致与纯水沸点之差Δ’；(2)蒸发器操作时需维持一定液位，因加热管内液柱静压强而使沸点升高Δ’’；(3)二次蒸汽由蒸发器分离室流动到冷凝器(或下一效蒸发器加热室)时产生压强降，导致的温度差损失Δ’’’(若t0指分离室温度时，Δ’’’=0)。造成温度差损失的主要原因总的温度差损失为三项之和，即Δ=Δ’+Δ’’+Δ’’’2022/12/1736由于各种原因导致溶液沸点升高使的实际传热温差(T0-t)（1）因溶液蒸汽压下降所引起的温度差损失Δ′设tA为仅考虑因溶质存在时引起蒸汽压下降时溶液的沸点，则Δ′=tA-t0。

Δ′值的大小与溶液的种类、浓度以及操作压强有关，通常采用经验法则计算：①.经验估算法(吉辛科法)对常压下由于蒸汽压下降而引起的沸点升高Δa进行修正用于操作压强下的温度差损失。

Δ′=fΔa式中：

Δa—常压下由于溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高，Δa=tA-100；

tA—常压下溶液的沸点，℃，其值可从有关手册查得；

f—校正系数，无因次，f=0.0162(t0)2/rt0，r—分别为实际操作压强下水的沸点(K)和汽化潜热(kJ/kg)。2022/12/1737（1）因溶液蒸汽压下降所引起的温度差损失Δ′设tA为仅考溶液沸点℃tA′tA纯水沸点℃tW′tWC%②.杜林规则法(Duhring’srule)

杜林规则：溶液的沸点和相同压强下溶剂的沸点之间呈线性关系。因此，对一定浓度的溶液，只要知道它在两个不同压强下的沸点，再查出相同压强下对应水的沸点，即可绘出该浓度溶液的杜林直线，由此直线即可求得该溶液在其它压强下的沸点。2022/12/1738溶tA′tA纯水沸点℃tW′tWC%②.杜林规则法(Duhr某些蒸发器的加热管内积有一定高度的液位，使得液面以下液体承受更大的压强，因而导致沸点升高。液层内部沸点与表面沸点之差即为因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失Δ''。（2）因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失一般认为沸腾时发生在液面下1/5处取液层下1/5处压强pm下对应的沸点tpm为依据。设分离室压强为p，Pa，液面高度为L则液层下1/5处压强为：—溶液的平均密度，kg/m2；

L—液层高度，m。2022/12/1739某些蒸发器的加热管内积有一定高度的液位，使得液tpm—

压强pm下水的沸点，℃(因溶液沸点难于查取，故取该压强下纯水沸点近似作为溶液沸点)；

tp—

与二次蒸汽压强p′对应的水的沸点，℃；对应的温度差损失：2022/12/1740tpm—压强pm下水的沸点，℃(因溶液沸点难于查取，故取在三种温差损失的计算中，以Δ′为最大，为主要影响因素。

（3）由于管路流动阻力而引起的温度差损失二次蒸汽由分离室流到冷凝器(或下一效加热室)时，因管道流动阻力使二次蒸汽的压强有所降低，温度也相应下降，由此引起的温度差损失即为。因二次蒸汽产生的压强降，随管路的布置情况而异，其计算较繁。通常根据生产经验值选取：=1℃单效蒸发：二次蒸汽蒸发器→冷凝器

=1～1.5℃多效蒸发：二次蒸汽蒸发器→冷凝器。多效蒸发：二次蒸汽蒸发器→下一效加热室=1～1.5℃2022/12/1741在三种温差损失的计算中，以Δ′为最大，为主要影响因素。（32单效蒸发计算示例例7-2

将10%的NaOH水溶液蒸发到50%，处理量为1800kg/h，原料液温度60℃，比热为3.4kJ/kg·℃，加热蒸汽和分离室压强分别为400kPa和50kPa，蒸发器内液面高度为2m，溶液平均密度为1400kg/m3，总传热系数K为1500W/(m2·℃)，若热损失为传热量的10%，忽略稀释热，试计算加热蒸汽消耗量，水分蒸发量，产品量及所需传热面积。解：查附表：p=400kPa下蒸汽T0=143.4℃，r0=2138.5kJ/kgp′=50kPa下二次蒸汽t0=81.2℃，r=2304.5kJ/kg(1)水蒸发量(2)产品量F-W=1800-1440=360kg/h2022/12/17422单效蒸发计算示例例7-2将10%的NaOH水溶液蒸发到(3)加热蒸汽用量Dr0=Wr+FC0(t-t0)+QL∵QL=0.1Dr0∴D=1.1[Wr+FC0(t-t0)]/r0

其中：t=t0+Δ=81.2+Δ’+Δ’’+Δ’’’①Δ’的计算采用杜林规则因溶液在蒸发器中循环接近完成液，故取w=0.50查表：水的沸点在81.2℃,50%NaOH的沸点为121.1℃∴Δ’=tA-tW

=121.1-81.2=39.9℃2022/12/1743(3)加热蒸汽用量Dr0=Wr+FC0(t-t0)+QL①Δ②Δ’’的计算：查得：pm=55.49kPa下水沸点tpm=83.7℃Δ″=tpm-tp′=83.7-81.2=2.5℃③取Δ’’’=1.2℃t=81.2+39.9+2.5+1.2=124.8℃故：

D=1.1×[1440×2304.5+1800×3.4×(124.8-60)]/2138.5=1911kg/h(4)传热面积传热量:Q=Dr0=1911×2138.5/3600=1135.2kW2022/12/1744②Δ’’的计算：查得：pm=55.49kPa下水沸点tpm=7.4蒸发操作的经济性与多效蒸发7.4.1蒸发的经济性评价1蒸发器的生产能力和生产强度蒸发器的生产能力：单位时间内蒸发的水量W(kg/h)：蒸发器的生产强度U：指单位时间单位传热面积上所蒸发的水量，kg/(m2·h)

沸点进料，且不计热损失2022/12/17457.4蒸发操作的经济性与多效蒸发7.4.1蒸发的经济性评2.提高蒸发器生产强度的途径(1)提高传热温度差Δtm方法：（2）增大总传热系数K提高热源的温度：如采用高温热源降低溶液的沸点：如采用真空蒸发

增大管内对流传热系数αi减少管内侧污垢热阻2022/12/17462.提高蒸发器生产强度的途径(1)提高传热温度差Δtm方法：3加热蒸汽的经济性加热蒸汽的经济性是指1kg加热蒸汽可蒸发的水量，即W/D。若原料液在沸点下进入蒸发器，忽略热损失，则有：

称为单位蒸汽消耗量，表示每蒸发1kg水所需消耗的加热蒸汽量，可用来说明加热蒸汽的利用率。为节约能源，降低能耗，需提高加热蒸汽的经济性。其中最主要的途径是采用多效蒸发。2022/12/17473加热蒸汽的经济性加热蒸汽的经济性是指1kg加热蒸汽可蒸发1.并流流程又称为顺流加料加料流程，是工业上最常见的加料模式。7.4.2多效蒸发流程蒸汽流动方向：

1→2→3溶液流动方向：

1→2→3①料液可自动流入下一效，无需泵输送；②溶液会发生闪蒸而产生更多的蒸汽；③传热推动力依次减小；④K依次减小；并流多效蒸发2022/12/17481.并流流程又称为顺流加料加料流程，是工业上最常见的加料优、缺点：

①料液需用泵送入下一效；②传热推动力较为均匀；2.逆流流程蒸汽流动方向：3→2→1溶液流动方向：

1→2→3逆流多效蒸发2022/12/1749优、缺点：2.逆流流程蒸汽流动方向：3→2→1逆流多效蒸发①各效独立进料，传热状况均较好；②物料停留时间较短3.平流流程：适于：粘度随温度和浓度变化较大的溶液蒸发2022/12/1750①各效独立进料，传热状况均较好；3.平流流程：适于：2027.4.3多效蒸发的经济性及效数限制1.加热蒸汽的经济性效数单效双效三效四效五效（D/W）min的理论值10.50.330.250.2（D/W）min的实测值1.10.570.40.30.27多效蒸发单位蒸汽消耗量D/W比单效蒸发小，操作费比单效蒸发小蒸发同样数量的水分，采用多效蒸发时为小，可节省蒸汽用量，提高蒸汽的利用率。

是不是效数越多越好?2022/12/17517.4.3多效蒸发的经济性及效数限制1.加热蒸汽的经济性效2.多效蒸发效数的限制设备的费用是随着效数的增加而增加的；随着效数的增多，（D/W）min下降的幅度不断减小；技术上的限制注：必须对设备费和操作费进行权衡以决定合理的效数。效数不能随意增加，一般常见2~3效。

2022/12/17522.多效蒸发效数的限制设备的费用是随着效数的增加而增加的；随3.提高加热蒸汽经济性的其他措施蒸发的过程是一耗能较大的单元操作，而蒸发过程的主要热源为加热蒸汽，因此，如何提高加热蒸汽的经济效率，是蒸发操作节能的重要途径。(1).二次蒸汽的部分利用（额外蒸汽的引出）将蒸发器蒸出的二次蒸汽引出作其他加热设备的热源，则此二次蒸汽称为额外蒸汽2022/12/17533.提高加热蒸汽经济性的其他措施蒸发的过程是一耗能较大的单(2).冷凝水显热的利用在多效蒸发操作中，因后一效的加热蒸汽是前一效的二次蒸汽，所以加热蒸汽的压力是逐效降低的，这样就可以利用前一效中冷凝水压力高于后一效加热蒸汽压力的特点（其对应的温度亦高）将冷凝水减压至后一效加热蒸汽的压力，冷凝水必因自蒸发而产生一部分蒸汽，这部分蒸汽和前一效的二次蒸汽一起作为后一效的加热蒸汽，从而提了生蒸汽的经济程度。

2022/12/1754(2).冷凝水显热的利用在多效蒸发操作中，因后(3).二次蒸汽的再压缩（热泵蒸发）热泵蒸发器是对二次蒸汽作功，提高其压力，从而提高其饱和温度，当温度提高到满足蒸发器内传热需要的温度除时，再送回远蒸发器中作为加热蒸汽。这样除了开工时需要生蒸汽外，正常操作后，对二次蒸汽作功，可以达到循环使用二次蒸汽的目的。

热泵蒸发流程用于蒸发沸点升高小的溶液时较为有利，对沸点升高较大的不适用2022/12/1755(3).二次蒸汽的再压缩（热泵蒸发）热泵蒸发第7章蒸发Evaporation2022/12/1756第7章蒸发2022/12/1617.1概述利用溶剂具有挥发性而溶质不挥发的特性，将含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽，从而使溶液中溶质浓度提高的单元操作称为蒸发。

7.1.1蒸发的目的蒸发操作的目的：获得浓缩的溶液，直接作为成品或半成品。脱除溶剂。此过程常伴随有结晶过程去除杂质。

被蒸发的溶液可以是水溶液，也可以是其它溶液，而工业上处理的溶液大多为水溶液，所以本章仅讨论水溶液的蒸发。溶剂S溶质A（不挥发）溶剂S加热2022/12/17577.1概述利用溶剂具有挥发性而溶质不挥发的特性，将含有不7.1.2蒸发流程加热溶液使溶剂汽化—蒸发器不断除去气化的蒸发溶剂—冷凝器蒸发流程的两个必要的组成部分：二次蒸汽水蒸气热源水蒸气蒸发产生蒸汽二次蒸汽加热蒸汽水蒸气热源2022/12/17587.1.2蒸发流程加热溶液使溶剂汽化—蒸发器蒸发流程的两个7.1.3蒸发操作的特点①溶液的沸点升高：由于不挥发溶质的存在，溶液的蒸气压低于同温度下纯溶剂的蒸气压。因此，在相同压力下，溶液的沸点高于纯溶剂的沸点，这种现象称为溶液的沸点升高。溶液的沸点升高导致蒸发的传热温度差的降低。②能耗较大：蒸发操作所汽化的溶剂量较大，需要消耗大量的加热蒸气。因此需要考虑热量的利用的问题。③溶液特性：有些物料浓缩时易于结晶，结垢；有些热敏性物料由于沸点升高更易于变性；有些则具有较大的粘度或较强的腐蚀性，等等。需要根据物料的特性和工艺要求，选择适宜的蒸发流程和设备。2022/12/17597.1.3蒸发操作的特点①溶液的沸点升高：由于不挥发溶质的7.1.4蒸发操作的分类多效蒸发（multi-effectevaporation）：若将二次蒸气通到另一压力较低的蒸发器作为加热蒸气，则可提高加热蒸气（再生蒸气）的利用率，这种蒸发操作称为多效蒸发。1.按二次蒸气的利用情况分：单效蒸发和多效蒸发单效蒸发（single-effectevaporation）：将二次蒸气不再利用而直接送到冷凝器冷凝除去的蒸发操作。2022/12/17607.1.4蒸发操作的分类多效蒸发（multi-effec2.按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发常压蒸发：设备简单，操作方便，可采用敞口设备，二次蒸汽可直接排放在大气中，但会造成大气污染，适用于临时性或小批量的生产。加压蒸发：可提高二次蒸汽的温度，有利于二次蒸汽的利用，但要求加热蒸汽的压力较高。

优点：

(1)传热温度差Δtm↑；

(2)可利用低压蒸汽或废汽作为加热蒸汽；

(3)可防止热敏性物料变质或分解；

(4)沸点低，减少热损失。缺点：真空装置，需消耗动力和增加设备适用于处理热敏性物料。减压蒸发：沸点低2022/12/17612.按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发常压蒸发：设3.按操作过程是否连续分:间歇蒸发，连续蒸发间歇蒸发

:一次加料→最终出料或连续加料维持液面，一次出料。溶液浓度和沸点随时间改变，为不稳定操作，适于小规模，多品种的场合。连续蒸发:连续进料，连续出料。稳定操作，适于大规模的生产过程。2022/12/17623.按操作过程是否连续分:间歇蒸发，连续蒸发间歇蒸发7.2蒸发设备辅助设备蒸发器加热室分离室除沫器（汽液分离器）冷凝器疏水器真空装置蒸发设备用来进行蒸发的设备主要是蒸发器和冷凝器蒸发器的作用是加热溶液使水沸腾汽化，并移去，由加热室和分离室两部分组成。冷凝器与蒸发器的分离室相通，其作用是将产生的水蒸汽冷凝而除去。2022/12/17637.2蒸发设备辅助设备蒸发器加热室分离室除沫器（汽液分

按加热室的结构和操作时溶液的流动情况，分为两大类：循环型和单程型(不循环)。7.2.1蒸发器特点：溶液在蒸发器中循环流动，溶液在蒸发器内停留时间长，溶液浓度接近于完成液浓度。1循环型蒸发器由于引起循环运动的原因不同，分为自然循环型和强制循环型两类。自然循环型：强制循环型：依靠外力迫使溶液沿一个方向作循环运动。由于溶液受热程度不同产生密度差引起。2022/12/1764按加热室的结构和操作时溶液的流动情况，分为两大类：循环型（1）中央循环管式(标准式)蒸发器加热蒸汽：加热室管束环隙内溶液：加热室管束及中央循环管内，受热时，由于中央循环管单位体积溶液受热面小，使得溶液形成由中央循环管下降，而由其余加热管上升的循环流动。中央循环管料液加热蒸汽优点：溶液循环好；传热效率高；结构紧凑、制造方便、操作可靠缺点：循环速度低；溶液粘度大、沸点高；不易清洗适于处理结垢不严重、腐蚀性小的溶液2022/12/1765（1）中央循环管式(标准式)蒸发器加热蒸汽：加热室管束环隙内（2）悬筐式蒸发器

加热室像个筐，悬挂在蒸发器壳体的下部，可由顶部取出。加热蒸汽由壳体上部进入加热室，在管间放热加热管内溶液使其上升，而沿悬筐外壁与蒸发器内壁间环隙通道向下循环流动。优点：溶液循环速度高，改善了管内结垢情况传热速率较高缺点：设备费高占地面积大加热管内溶液滞留量大适于处理易结垢，有晶体析出的溶液2022/12/1766（2）悬筐式蒸发器加热室像个筐，悬挂在蒸发器壳体的下部，可（3）外热式蒸发器

优点：降低了整个蒸发器的高度，便于清洗和更换；循环速度较高，使得对流传热系数提高；结垢程度小。这种蒸发器将加热室与分离室分开，采用较长的加热管。适于处理易结垢、有晶体析出、处理量大的溶液蒸发室循环管加热室2022/12/1767（3）外热式蒸发器优点：这种蒸发器将加热室（4）列文蒸发器

特点是在加热室上部设置沸腾室，加热室中的溶液因受到附加液柱的作用，必须上升到沸腾室才开始沸腾，这样避免了溶液在加热管中结垢或析出晶体。优点：流动阻力小循环速度高传热效果好加热管内不易堵塞缺点：设备费高厂房高，耗用金属多适于处理有晶体析出或易结垢的溶液

2022/12/1768（4）列文蒸发器特点是在加热室上部设置沸腾室，加热室中的溶（5）强制循环型蒸发器在加热室设置循环泵，使溶液沿加热室方向以较高的速度循环流动。优点：循环速度高晶体不易粘结在加热管壁对流传热系数高缺点：动力消耗大对泵的密封要求高加热面积小适于处理粘度大，易结垢、有晶体析出的溶液。2022/12/1769（5）强制循环型蒸发器在加热室设置循环泵，使溶液沿加热室方2单程型(膜式)蒸发器溶液在蒸发器中的停留时间很短，因而特别适用于热敏性物料的蒸发；整个溶液的浓度，不象循环型那样总是接近于完成液的浓度，因而这种蒸发器的有效温差较大。溶液在蒸发器中只通过加热室一次，不作循环流动。溶液通过加热室时，在管壁上呈膜状流动，故习惯上又称为液膜式蒸发器。用于热敏性、高粘性、易结垢产品的浓缩、蒸馏或提纯。优点：2022/12/17702单程型(膜式)蒸发器溶液在蒸发器中的停留时间很短，因而特

适于处理蒸发量较大的稀溶液，热敏性和易生泡沫的溶液；不适于浓度高、粘度大、有晶体析出溶液的蒸发。

（1）升膜蒸发器原理：溶液预热到接近沸点时由蒸发器底部送入，进入加热管时立即受热沸腾汽化，溶液在高速上升的二次蒸汽带动下，沿管壁边呈膜状向上流动边蒸发。到达分离室后，完成液与二次蒸汽分离后由分离室底部排出。2022/12/1771适于处理蒸发量较大的稀溶液，热敏性和易生泡沫的溶液；（1）（2）降膜蒸发器溶液预热后由加热室顶部加入，经管端的液体分布器均匀分配在各加热管内，在重力作用下沿管内壁呈膜状向下流动，并进行蒸发。汽液混合物从管下端流出，在分离器内进行汽液分离后完成液由分离室底部排出。适于处理：浓度高、粘度较大（0.05～0.45Pa·s）的溶液。不适于处理：易结晶、结垢的溶液。2022/12/1772（2）降膜蒸发器溶液预热后由加热室顶部加入，经管端的液体（3）

升－降膜式蒸发器蒸发器由升膜管束和降膜管束组合而成，蒸发器的底部封头内有一隔板，将加热管束分成两部分。溶液由升膜管束底部进入，流向顶部，然后从降膜管束流下，进入分离室，得到完成液。适于处理浓缩过程中粘度变化大的溶液、厂房有限制的场合预热室升膜加热室降膜加热室2022/12/1773（3）升－降膜式蒸发器蒸发器由升膜管束和降膜管束组合而成，（4）刮板薄膜式蒸发器

溶液由蒸发器上部沿切线方向加入，在重力和旋转刮板带动下，在加热管内壁上形成旋转下降的液膜，在下降过程中通过接收加热管外加热蒸汽夹套中蒸汽冷凝热量而被不断蒸发，底部得到完成液，二次蒸汽上升至顶部经分离器后进入冷凝器。缺点：结构复杂，动力消耗大，传热面积小，处理能力低。

适于处理易结晶、易结垢、高粘度的溶液它是在加热管内部安装一可旋转的搅拌刮板，刮板端部与加热管内壁间隙固定在0.75～1.5mm之间，依靠刮板的作用使溶液成膜状分布在加热管内壁面上。2022/12/1774（4）刮板薄膜式蒸发器溶液由蒸发器上部沿切线方向加入，在重（1）直接加热蒸发器（浸没燃烧式）优点：结构简单，不需要固定的传热面，热利用率高适于处理易结垢、易结晶或有腐蚀性的溶液。不适于处理能被燃烧气污染及热敏性的溶液。3其它蒸发器将一定比例的燃烧气与空气直接喷入溶液中，燃烧气的温度可高达1200～1800℃，由于气、液间的温度差大，且气体对溶液产生强烈的鼓泡作用，使水分迅速蒸发，蒸出的二次蒸汽与烟道气一同由顶部排出。2022/12/1775（1）直接加热蒸发器（浸没燃烧式）优点：结构简单，不需要固定（2）螺旋管蒸发器

在螺旋加热管中，要被蒸发的液体从顶部流向底部，同时，沸腾膜与蒸汽并流流动，由于加热管当然螺旋形状，在中等高度的设备中可以容纳很长的管子，经过很长的管道流动中产生的蒸汽对液膜施加一个很高的剪切力。为此，弯曲的螺旋管将引起二次流，二次流被施加在沿管轴的流动上，这此作用可促进湍流并强化高粘情况下的热传递。适用于达到高浓度和高粘度。为获得高的蒸发比，这类蒸发器在高温度差下和单程操作。

2022/12/1776（2）螺旋管蒸发器在螺旋加热管中，要被蒸发的液体从7.2.2蒸发器的选型选型时，一般考虑以下原则：溶液的粘度：蒸发过程中，溶液粘度变化的情况，是选型时很重要的因素。高粘度的溶液应选用对其适应性好的蒸发器，如强制循环型、降膜式、刮板搅拌薄膜式等；溶液的热稳定性：热稳定性差的物料，应选用滞料量少，停留时间短的蒸发器，如各种膜式蒸发器有晶体析出的溶液：选用溶液流动速度大的蒸发器，以使晶体在加热管内停留时间短，不易堵塞加热管，如外热式、强制循环蒸发器2022/12/17777.2.2蒸发器的选型选型时，一般考虑以下原则：溶液的粘度有腐蚀性的溶液：蒸发此种物料，加热管采用特殊材质制成，或内壁衬以耐腐蚀材料。若溶液不怕污染，也可采用浸没燃烧蒸发器。易发泡的溶液：泡沫的产生，不仅损失物料，而且污染蒸发器，应选用溶液湍动程度剧烈的蒸发器，以抑制或破碎泡沫，如外热式、强制循环式、升膜式等；条件允许时，也可将分离室加大。易结垢的溶液：蒸发器使用一段时间后，就会有污垢产生，垢层的导热系数小，从而使传热速率下降。应选用便于清洗和溶液循环速度大的蒸发器，如悬筐式、强制循环式、浸没燃烧式等。溶液的处理量：溶液的处理量也是选型时应考虑的因素。处理量小的，选用尺寸较大的单效蒸发，处理量大的，选用尺寸适宜的多效蒸发。2022/12/1778有腐蚀性的溶液：蒸发此种物料，加热管采用特殊材质制成，或内壁

（1）蒸发器的热阻分析蒸发器的传热热阻可由下式计算

①

管外蒸汽冷凝热阻一般很小，但须注意及时排除加热室中不凝性气体，否则不凝性气体在加热室内不断积累，将使此项热阻明显增加；②

管壁热阻一般可以忽略；

7.2.3蒸发器的传热系数2022/12/1779（1）蒸发器的热阻分析7.2.3蒸发器的传热系数202

③

管内壁液一侧的垢层热阻Ri取决于溶液的性质及管内液体的运动状况。降低垢层热阻的方法是定期清理加热管，加快流体的循环速度，或加入微量阻垢剂以延缓形成垢层；在处理有结晶析出的物料时可加入少量晶种，使结晶尽可能地在溶液的主体中，而不是在加热面上析出；④

管内沸腾给热阻主要决定于沸腾液体的流动情况。（2）管内汽液两相流动形式（3）管内沸腾给热2022/12/1780③管内壁液一侧的垢层热阻Ri取决于溶液的性质及管内液常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K,W/(m2K)标准式（自然循环）600～3000标准式（强制循环）1200～6000悬筐式600～3000升膜式1200～6000降膜式1200～35002022/12/1781常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K,W7.2.4蒸发器的辅助设备1除沫器（汽液分离器）

蒸发操作时产生的二次蒸汽，在分离室与液体分离后，仍夹带大量液滴，尤其是处理易产生泡沫的液体，夹带更为严重。为了防止产品损失或冷却水被污染，常在蒸发器内（或外）设除沫器。

图中（a）～（d）直接安装在蒸发器顶部，（e）～（g）安装在蒸发器外部。2022/12/17827.2.4蒸发器的辅助设备1除沫器（汽液分离器）2冷凝器冷凝器的作用是冷凝二次蒸汽。冷凝器有间壁式和直接接触式两种。3疏水器将冷凝水及时排走，防止蒸汽由排出管逃逸机械式、热膨胀式、热动力式4真空装置当蒸发器在负压下操作时，无论采用哪一种冷凝器，均需在冷凝器后安装真空装置。常用的真空装置有喷射泵、水环式真空泵、往复式或旋转式真空泵等。2022/12/17832冷凝器2022/12/16287.3

单效蒸发已知过程选定：加热蒸汽压强p(或温度T)，冷凝器操作压强p′(或温度t0)；计算内容：①单位时间内水分蒸发量W(kg/h)和完成液的量；②加热蒸汽用量D(kg/h)；③蒸发器的传热面积A(m2)。求解上述问题应用物料衡算方程、热量衡算方程和传热速率方程。已知条件：原料液流量F(kg/h)，原料液浓度ｗo(质量分率)和温度to(℃)，完成液的浓度ｗ(质量分率)(生产要求)；2022/12/17847.3单效蒸发已知过程选定：加热蒸汽压强p(或温度T)，冷7.3.1蒸发量—蒸发器的物料衡算对溶质做物料衡算：

式中：——溶液的进料量；

——水份蒸发量（二次蒸汽的量）；

——原料液中溶质的浓度，质量分率；

——完成液中溶质的浓度，质量分率。蒸发室加热室W,t0,IF,w0,t0,i0D,T0,I0D,T0,IcQLF-Ww,t,iT2022/12/17857.3.1蒸发量—蒸发器的物料衡算对溶质做物料衡算：式7.3.2加热蒸汽的消耗量—蒸发器的热量衡算对进出蒸发器的热量进行衡算：1.溶液的浓缩热显著的溶液蒸发室加热室W,t0,IF,w0,t0,i0D,T0,I0D,T0,IcQLF-Ww,t,iTD——加热蒸汽消耗量，kg/s；T0,t——加料液与完成液的温度，℃；i0,i——加料液，完成液热焓，kJ/kg；I,Ic——二次蒸汽和加热蒸汽的热焓，kJ/kg。式中热损失QL

可视具体条件来取加热蒸汽放热量（Dr0

）的某一百分数。

2022/12/17867.3.2加热蒸汽的消耗量—蒸发器的热量衡算对进出蒸发２.溶液的浓缩热可以忽略当溶液的浓缩热不大，溶液的焓值可用比热计算。以0℃的液体为基准，则：2022/12/1787２.溶液的浓缩热可以忽略当溶液的浓缩热不大，溶液的焓值可用比例7-1在连续操作的蒸发器中，将2000kg/h的某无机盐水溶液由0.1浓缩到0.3(均为质量分数)。蒸发器的操作压强为40kPa，相应的溶液沸点为80℃。加热蒸汽的压强为200kPa。已知原料液的比热为3.77kJ/(kg·℃)，蒸发器的热损失为12000W。设溶液的稀释热可以忽略，试求:1.水的蒸发量；2.原料液分别为30℃、80℃、120℃时的加热蒸汽消耗量。解：查附录200kPa和80℃的饱和水蒸汽的汽化潜热分别为2205kJ/kg、2308kJ/kg２.加热蒸汽消耗量１.水的蒸发量2022/12/1788例7-1在连续操作的蒸发器中，将2000kg/h的某无机盐a.原料温度为30℃b.原料温度为80℃c.原料温度为120℃结论：原料温度越高，加热蒸汽消耗越小。2022/12/1789a.原料温度为30℃b.原料温度为80℃c.原料温度为1207.3.3蒸发速率与传热温度差

Q=KAΔtm据此计算蒸发器传热面积A。其中Δtm

计算如下:1平均温度差Δtm蒸发属两相均有相变的恒温传热过程，故传热的平均温度差为Δtm=T0-t

当加热蒸汽选定时，蒸发计算需知道溶液的沸点t，即可计算传热温度差，在一定压强下，溶液的沸点t较纯水的沸点高。

在实际生产中，已知的是加热蒸汽的温度T0和冷凝器(或分离室)二次蒸汽的温度t0。(T0-t0)=ΔtT，称为理论传热温差。2022/12/17907.3.3蒸发速率与传热温度差Q=KAΔtm据此计算蒸发

由于各种原因导致溶液沸点升高使的实际传热温差(T0-t)较理论传热温差要小，其差值称为温度差损失Δ：(1)因溶质存在，使溶液沸点升高导致与纯水沸点之差Δ’；(2)蒸发器操作时需维持一定液位，因加热管内液柱静压强而使沸点升高Δ’’；(3)二次蒸汽由蒸发器分离室流动到冷凝器(或下一效蒸发器加热室)时产生压强降，导致的温度差损失Δ’’’(若t0指分离室温度时，Δ’’’=0)。造成温度差损失的主要原因总的温度差损失为三项之和，即Δ=Δ’+Δ’’+Δ’’’2022/12/1791由于各种原因导致溶液沸点升高使的实际传热温差(T0-t)（1）因溶液蒸汽压下降所引起的温度差损失Δ′设tA为仅考虑因溶质存在时引起蒸汽压下降时溶液的沸点，则Δ′=tA-t0。

Δ′值的大小与溶液的种类、浓度以及操作压强有关，通常采用经验法则计算：①.经验估算法(吉辛科法)对常压下由于蒸汽压下降而引起的沸点升高Δa进行修正用于操作压强下的温度差损失。

Δ′=fΔa式中：

Δa—常压下由于溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高，Δa=tA-100；

tA—常压下溶液的沸点，℃，其值可从有关手册查得；

f—校正系数，无因次，f=0.0162(t0)2/rt0，r—分别为实际操作压强下水的沸点(K)和汽化潜热(kJ/kg)。2022/12/1792（1）因溶液蒸汽压下降所引起的温度差损失Δ′设tA为仅考溶液沸点℃tA′tA纯水沸点℃tW′tWC%②.杜林规则法(Duhring’srule)

杜林规则：溶液的沸点和相同压强下溶剂的沸点之间呈线性关系。因此，对一定浓度的溶液，只要知道它在两个不同压强下的沸点，再查出相同压强下对应水的沸点，即可绘出该浓度溶液的杜林直线，由此直线即可求得该溶液在其它压强下的沸点。2022/12/1793溶tA′tA纯水沸点℃tW′tWC%②.杜林规则法(Duhr某些蒸发器的加热管内积有一定高度的液位，使得液面以下液体承受更大的压强，因而导致沸点升高。液层内部沸点与表面沸点之差即为因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失Δ''。（2）因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失一般认为沸腾时发生在液面下1/5处取液层下1/5处压强pm下对应的沸点tpm为依据。设分离室压强为p，Pa，液面高度为L则液层下1/5处压强为：—溶液的平均密度，kg/m2；

L—液层高度，m。2022/12/1794某些蒸发器的加热管内积有一定高度的液位，使得液tpm—

压强pm下水的沸点，℃(因溶液沸点难于查取，故取该压强下纯水沸点近似作为溶液沸点)；

tp—

与二次蒸汽压强p′对应的水的沸点，℃；对应的温度差损失：2022/12/1795tpm—压强pm下水的沸点，℃(因溶液沸点难于查取，故取在三种温差损失的计算中，以Δ′为最大，为主要影响因素。

（3）由于管路流动阻力而引起的温度差损失二次蒸汽由分离室流到冷凝器(或下一效加热室)时，因管道流动阻力使二次蒸汽的压强有所降低，温度也相应下降，由此引起的温度差损失即为。因二次蒸汽产生的压强降，随管路的布置情况而异，其计算较繁。通常根据生产经验值选取：=1℃单效蒸发：二次蒸汽蒸发器→冷凝器

=1～1.5℃多效蒸发：二次蒸汽蒸发器→冷凝器。多效蒸发：二次蒸汽蒸发器→下一效加热室=1～1.5℃2022/12/1796在三种温差损失的计算中，以Δ′为最大，为主要影响因素。（32单效蒸发计算示例例7-2

将10%的NaOH水溶液蒸发到50%，处理量为1800kg/h，原料液温度60℃，比热为3.4kJ/kg·℃，加热蒸汽和分离室压强分别为400kPa和50kPa，蒸发器内液面高度为2m，溶液平均密度为1400kg/m3，总传热系数K为1500W/(m2·℃)，若热损失为传热量的10%，忽略稀释热，试计算加热蒸汽消耗量，水分蒸发量，产品量及所需传热面积。解：查附表：p=400kPa下蒸汽T0=143.4℃，r0=2138.5kJ/kgp′=50kPa下二次蒸汽t0=81.2℃，r=2304.5kJ/kg(1)水蒸发量(2)产品量F-W=1800-1440=360kg/h2022/12/17972单效蒸发计算示例例7-2将10%的NaOH水溶液蒸发到(3)加热蒸汽用量Dr0=Wr+FC0(t-t0)+QL∵QL=0.1Dr0∴D=1.1[Wr+FC0(t-t0)]/r0

其中：t=t0+Δ