输油工中级试题

一、选择题（每题四个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）1．AAO01在三面投影视图中，如果线段的投影反映实长，则这线段最多平行于(投影面。(A1个(B2个(C3个(D4个2．AAO01点在两面投影的连线必须(于相应的投影轴。(A平行(B垂直(C相交(D垂直相交3．AAO01对三个投影面均处于倾斜位置的直线称为一般位置直线。它的投影特性是在三个投影面上的投影均为倾斜的线且线长(实长。(A大于(B等于(C小于(D不小于4．AA002对三个投影面均处于倾斜位置的平面称为一般位置平面。它的投影特性是在三个投影面上的投影均有与原形类似的平面形状，但(实形。(A大于(B等于(C小于(D不小于5．AA002截平面与五棱柱轴线垂直，则截交线的形状为(。(A正五边形(B斜五边形(C不规则五边形(D相交直线6．AA002对三个投影面均处于倾斜位置的平面称为一般位置平面。它的投影特性是在三个投影面上的投影均是与原形(的面形，但小于实形。(A相等(B不同(C不像(D类似7．AA003在立体的三视图中，有些表面和表面的交线处于不可见位置，在投影图中用(表示。(A虚线(B细实线(C粗实线(D不表示8．AA003两圆柱直径相等时，两圆柱表面的交线为(。(A两个相互垂直的圆(B两个相互垂直的直线(C两个相互垂直的椭圆(D两个相互垂直抛物线9．AA003假想用剖切面将机件的某处切断，仅画出断面的图形，这样的图形称为(。(A剖切面(B剖视图(C局部视图(D剖面图10.AA004零件局部视图的断裂线边界用(表示。(A细实线(B点画线(C波浪线(D粗实线11.AA004在单个圆柱齿轮的规定画法中分度圆用(画出。(A粗实线(B细实线(C点画线(D虚线12.AA004将零件的某部分向基本投影面投影所得的视图，称为(。(A局部视图(B侧视图(C主视图(D剖视图13.AA005零件结构的大小是通过(来表示的。(A图形(B尺寸标注(C文字说明(D标题栏14.AA005螺纹的牙顶用(表示。(A粗实线(B细实线(C虚线(D点画线15.AA005三视图的投影规律：主、俯视图(，主、左视图高平齐，俯、左视图宽相等。这个规律不仅适用物体的整体投影，也适用物体的局部结构投影。(A长相等(B长对正(C宽相等(D宽对正16.AA006在管道安装图中，如图代表(。(A保温管或保冷管(B伴热管(C法兰(D同心大小头17.AA006为了便于识图、组织生产，在装配图上对各种零件或部件(，并在明细栏中填写名称、材料、数量、标准件标记内容。(A编写序号(B标明位置(C标注材料(D文字说明加工精度18.AA006在管道安装图中，如图代表(。(A保温管或保冷管(B伴热管(C90°弯头向下(D45°弯头19.AA007在管道安装图中，如图代表(。(A90°弯头向下(B45°弯头(C交叉管(D同心大小头20.AA007在管道安装图中，如图代表(。(A保温管或保冷管(B伴热管(C重叠管(D交叉管21.AA007在工艺流程图上要尽可能避免管线之间以及管线与设备之间发生(。一般来说，把管线画在设备上方或下方。(A平行(B相交(C斜交(D重叠22.AA008在管道安装图中，如图代表(。(A保温管或保冷管(B伴热管(C重叠管(D交叉管23.AA008在管道安装图中，如图代表(。(A保温管或保冷管(B伴热管(C重叠管(D交叉管24.AA008在管道安装图和工艺流程图中，过滤器表示为(。(A(B(C(D25．AA009原理工艺流程图(，以表达清晰、易懂为主。流程图上应注明管道及设备编号，附有流程的操作说明、管道说明（管径、输送介质）、设备及主要阀门规格表。(A不按比例，受总平面布置的约束(B按比例，不受总平面布置的约束(C不按比例，不受总平面布置的约束(D按比例，受总平面布置的约束26.AA009施工工艺流程图(，以表达清晰、易懂为主。流程图上应注明管道及设备编号、管道说明（管径、输送介质）、设备及主要阀门规格表。(A不按比例，受总平面布置的约束(B按比例，不受总平面布置的约束(C不按比例，不受总平面布置的约束(D按比例，受总平面布置的约束27.AA009并不是每条输油管道或每个输油站都需要所有流程，应根据具体情况选择。例如(流程是为了投产前预热管道，或末站储罐已满，或首站油源不足，被迫交替正、反输以维持热油管道最低输量。(A正输(B反输(C越站(D清管28.AA010密闭输油管线的(可不设站内循环流程。(A首站(B末站(C油库(D中间站29.AA010计量流程一般设置在(。(A首、末站(B加热站(C加压站(D中间站30.AA010油化验岗设置在(。(A首、末站(B加热站(C加压站(D中间站31.AA011在工艺流程图中，如图代表(。(A法兰阀(B止回阀(C电动阀(D调节阀32.AA011在工艺流程图中，如图代表(。(A法兰阀(B止回阀(C电动阀(D调节阀33.AA011在工艺流程图中，如图代表(。(A法兰阀(B止回阀(C电动阀(D调节阀34.AA012离心泵并联运行时，各泵之间(。(A流量相等，扬程相加(B流量相加，扬程相等(C流量相等，扬程相等(D流量相加，扬程相加35.AA012离心泵串联运行时，各泵之间(。(A流量相等，扬程相加(B流量相加，扬程相等(C流量相等，扬程相等(D流量相加，扬程相加36.AA012离心泵串联运行时，单向阀安装在(。(A每台泵进口(B每台泵出口(C每台泵进、出口阀之间(D所有泵出口后37.BAO01离心泵的轴向力方向指向(。(A入口方向(B出口方向(C都不是(D启动时指向出口，以后指向入口38.BAO01单级离心泵轴向力平衡方法一般采用(。(A叶轮对称布置(B双吸式叶轮(C平衡盘法(D平衡鼓法39.BAO01离心泵采用叶轮对称布置主要是为了(。(A平衡单级泵的轴向力(B平衡单级泵的径向力(C平衡多级泵的轴向力(D平衡多级泵的径向力40.BA002泵内密封环形式很多，在实际应用中，(密封效果最好。(A角接式(B单曲迷宫式(C平接式(D双曲迷宫式41.BA002离心泵的级间密封一般采用(密封。(A机械(B填料(C螺纹(D口环42.BA002对输油泵机械密封，要求高压端泄漏量不超过(。(A20滴／min(B30滴／min(C50滴/min(D60滴／min43.BA003输油泵机械密封要求高压端泄漏量不超过(。(A20滴／min(B30滴／min(C50滴／min(D60滴／min44.BA003机械密封一般有(密封点。(A1个(B2个(C3个(D4个45.BA003从机械密封材质看，一般机械密封(。(A动环用软材，静环用硬材(B动环用硬材，静环用软材(C动、静环都用软材(D动、静环都用硬材46.BA004离心泵的扬程指的是(。(A液体从泵获得的能量(B单位质量液体从泵获得的能量(C液体可被泵提升的高度(D单位质量液体可被泵提升的高度47.BA004泵铭牌上标明的功率一般是指泵的(。(A总功率(B有效功率(C配用功率或轴功率(D损失功率48.BA004离心泵的高效区指的是在额定流量(的区域。(A±5%(B±6%(C±7%(D±8%49.BA005离心泵的流量越大，其扬程(。(A越大(B越小(C不变(D不一定50.BA005泵的特性曲线是指(一定时的各参数之间的关系曲线。(A流量(B扬程(C效率(D转速51.BA005在离心泵的特性曲线坐标图中，横坐标表示的是(。(A流量(B扬程(C功率(D效率52.BA006在离心泵的特性曲线图中，流量与功率曲线（Q-N曲线）表示，随着流量的增加，功率(。(A一直上升(B一直下降(C先升后降(D先降后升53.BA006在离心泵的特性曲线图中，流量与效率曲线（Q-η曲线）表示，随着流量的增加，效率(。(A一直上升(B一直下降(C先升后降(D先降后升54.BA006在离心泵的特性曲线图中，随着流量的增加，泵的吸上真空度(。(A一直上升(B一直下降(C先升后降(D先降后升55.BA007离心泵的额定工作点指的是(。(A设计流量对应的工作点(B设计压力对应的工作点(C最大效率对应的工作点(D设计功率对应的工作点56.BA007离心泵的工作点是指泵的特性曲线与(特性曲线的交点。(A管路(B功率(C效率(D扬程57.BA007输油泵的高效工作区指的是在额定工作点(范围内。(A±3%(B±5%(C±7%(D±8%58.BA008两台泵串联工作时，要求两台泵的(相同。(A扬程(B流量(C功率(D效率59.BA008两台相同型号泵串联工作时，其扬程(。(A为一台泵工作时扬程的两倍(B为单台泵工作时的扬程(C小于一台泵工作时扬程的两倍(D大于一台泵工作时扬程的两倍60.BA008两相同型号泵串联工作时，其流量(。(A为单台泵时的流量(B为两台泵流量之和(C比单泵流量小些(D比单泵流量大些61．BA009在实际工作中，要求在两泵出口安装(，以免造成从工作泵到非工作泵的倒流现象。(A节流阀(B止回阀(C调速器(D回流阀62.BA009两台相同型号泵并联工作时，其扬程(。(A为单台泵时的扬程(B为两台泵扬程之和(C比单泵扬程大些(D比单泵扬程小些63.BA009两台泵并联工作时，要求两台泵的(应基本相同。(A扬程(B流量(C功率(D效率64.BA010在输油生产管理中，输油泵机组应严格控制在(工作，以取得最佳运行工况。(A最高流量点(B高效工作区(C最高效率点(D最高扬程点65.BA010目前在离心泵各种调节方式中，经济最节能的是(。(A出口阀节流调节(B改变泵转速调节(C泵叶轮车削调节(D出口旁通阀调节66.BA010适合离心泵单泵工作时的调节方式是(。(A改变泵的连接方式(B增减泵的工作台数(C大小泵的级差匹配(D改变泵的转速67.BA011离心泵叶轮车削后，对泵性能参数中影响最大的是(。(A扬程(B流量(C功率(D效率68.BA011为了不影响泵的效率，对于转速在60～120r/min泵，叶轮外径车削量许可为(。(A25%～20%(B20%～15%(C15%～10%(D10%～7%69.BA011在拆卸多级泵叶轮时，不得拆卸(叶轮。(A第一级(B第二级(C最后一级(D倒数第二级70.BA012造成离心泵机械密封泄漏过大的原因是(。(A进泵压力过低(B滑动轴承磨损(C机械密封损坏(D填料压盖偏斜71.BA012造成离心泵振动过大的原因是(。(A润滑油量过小(B轴封填料过紧(C叶轮口环损坏(D泵轴和电动机不对正72.BA012对停运和备用的机组，每天盘车一次使轴旋转(，以防止泵轴发生弯曲。(A270°(B90°(C180°(D360°73.BA013造成离心泵滑动轴承过热的原因是(。(A轴封填料过紧(B润滑油量不足(C进泵压力过低(D密封端面磨损74.BA013造成输油机组电动机过载的原因是(。(A轴或轴套磨损(B进泵压力过低(C吸入管路堵塞(D密封端面磨损75.BA013在离心泵运行中，造成泵抽空事故的原因是(。(A吸人高度过低(B吸入管路内液体压力过小(C进泵流量增大(D密封泄漏量大76.BA014强制润滑输油机组所用润滑油要按(过滤要求进行。(A1级(B2级(C3级(D4级77.BA014对停运和备用输油机组，最少每周盘车(。(A90°(B180°(C270°(D360°78.BA014离心泵发生汽蚀时带来的声音一般呈现(声响。(A劈劈啪啪的爆裂(B咯噔咯噔的撞击(C较低的嗡嗡(D均匀的口哨79.BA014新换的滚动轴承，由于装配时径向紧力过大，滚动体转动吃力，会发出(声。此时轴承温度会升高。(A劈劈啪啪的爆裂(B咯噔咯噔的撞击(C较低的嗡嗡(D均匀的口哨80.BA014如果轴承体内油量不足，运行中滚动轴承会发出(声。(A劈劈啪啪的爆裂(B咯噔咯噔的撞击(C较低的嗡嗡(D均匀的口哨81.BA015凡具有盖板的叶轮，均称为(叶轮。(A封闭式(B敞开式(C半开式(D混合式82.BA015封闭式叶轮传递的能量较大，效率较高，适宜于输送(。(A粘稠液体(B泥浆(C干净的介质如水和油(D含有杂质的液体83.BA015只有叶片而没有完整盖板的叶轮称为敞开式叶轮，一般输送(。(A粘稠液体(B泥浆(C干净的介质如水和油(D含有杂质的液体84.BA015没有前盖板的叶轮称为半开式叶轮。这类叶轮多用于(，它的最大特点是流道不易堵塞，但效率较低。(A粘稠液体(B泥浆(C干净的介质如水和油(D含有杂质的液体85.BA016泵壳流道截面呈现(变化，泵壳内流体的动能转变为压能。(A由小变大(B由大变小(C直角(D圆弧86.BA016一般多级泵不用螺旋形蜗室，而采用(来完成收集液体和转能的作用。(A圆锥形蜗室(B圆柱形蜗室(C旋涡板(D导叶87.BA016分段式多级泵的一个优点是可以拆级使用，在输油管道投产初期，往往输量达不到设计要求，只好节流或者反输。为减少能量消耗，可将多级泵的穿杆螺栓松开，卸下几级叶轮，达到节约能源的目的，但不允许拆卸(叶轮。(A首级(B末级(C中间级(D第二级88.BA017填料密封可用调整压盖压紧程度的方法来保证密封的紧密性。填料压得松紧要适当，压得太紧，填料与轴套会发热，甚至烧毁；压得太松，泄漏量太大，一般要求泄漏量以每分钟(为宜。(A0～20滴(B20～30滴(C30～60滴(D60～80滴89.BA017填料密封为了防止在泵入口的低压端填料函处于负压工作，以致有从外顺轴往泵内进气的可能。常从泵的压出室用管子向填料函处接入压力密封介质，用介质防止空气进入。安装时要注意(，使用时可用阀门控制液封介质的流量，以求合适。(A填料对准液封孔(B水封环对准液封孔(C填料函对准液封孔(D填料压盖对准液封孔90.BA017对于填料密封，在切割填料时，最好将填料绕在与轴（套）同样直径的圆棒上切割，以保证尺寸正确。只需用薄的刀片（如刮脸刀片）轻轻切开即可，切口要平行整齐，无松散的石棉线头。接口成(。(A10°(B20°(C30°(D70°91．BA018在开始产生汽蚀时，由于气泡数量不多，汽蚀区域较小，人们还觉察不出对泵正常运行的影响，因叶轮叶片表面上有一层液体蒸气覆盖着，叶片反而好像更光滑了，故离心泵的效率(。(A稍微下降(B大幅下降(C稍微上升(D大幅上升92.BA018离心泵汽蚀产生时，气泡大量产生，最后造成脱流，这时，水泵的扬程、功率以及效率(。(A稍微下降(B大幅下降(C稍微上升(D大幅上升93.BA018当离心泵在运转过程中发生汽蚀现象时，气泡在液体压力高的地方迅速缩小和消失，在离心泵叶轮上或其他地方产生水击，水击压力是非常高的，正是由于这个原因，在离心泵内部(。(A会发出噪声而没有振动(B会发出噪声并产生振动(C没有噪声和振动(D没有噪声但有振动94.BA019在长输管线上进站压力（余压）对泵很有利，因是(进泵，不易发生汽蚀。(A正压(B负压(C零压(D高温95.BA019合理确定泵的几何安装高度，在可能的情况下使泵的安装高度相对吸入管路(。(A高些(B低些(C相等(D无所谓96.BA019在泵入口压力不是很高的情况下，尽量不用(。(A吸人口节流(B排出口节流(C阀门节流(D过滤器97.BA020在离心泵运行中，要检查离心泵的轴承温度，滚动轴承不超过80℃，滑动轴承不超过(。(A50℃(B70℃(ClOO℃(D120℃98.BA020在离心泵运行中，要检查润滑油面高度和油环的工作情况。润滑油位在油杯的(，如润滑油的油位低于规定油位，必须添加润滑油。(A1/2以下(B1/3～1/2之间(C2/3～3/4之间(D上沿99.BA020在离心泵运行中，要检查电动机轴承温度不得超过(，定子温度不超过允许温升。(A50℃(B80℃(C100℃(D120℃100.BA021输油泵机组的启停将直接影响管道系统压力的变化。切换时应保证管道系统压力波动不大于(。(AO.lMPa(B0.2MPa(C0.3MPa(D0.4MPa101.BA021并联泵流程且出站压力接近管道设计压力时，输油泵机组切换程序：缓慢关闭运行泵的出口阀，将出站压力下调至其出站原运行压力的(；按输油泵机组的启动要求，启动待用输油泵；启运输油泵工作正常后，按输油泵机组的停运要求，停待停输油泵；调整运行泵出口阀开度，将出站压力调整至工艺要求值。(A30%(B40%(C50%(D60%102.BA021串联泵流程且出站压力接近管道设计压力时，输油泵机组切换：缓慢关闭待停输油泵的出口阀开度至(，按停泵按钮，停运输油泵，并关严出口阀；按输油泵机组的启动要求，启动待用输油泵，并全开输油泵出口阀；检查输油泵机组的运行状况；向上级调度汇报输油泵切换时间及参数变化情况。(A30%(B40%(C50%(D60%103．BA022整体式滑动轴承结构简单，造价低，但磨损后无法调整轴颈与轴承之间的间隙。在安装和拆卸时，只能沿轴向移动轴或轴承才能装拆，很不方便，所以一般应用于(及间歇工作的场合。(A高速、载荷不大(B低速、载荷不大(C低速、载荷大(D高速、载荷大104.BA022轴承合金有锡锑轴承合金和铅锑轴承合金两大类。锡锑轴承合金摩擦系数小，抗胶合性能良好，对油的吸附性强，耐腐蚀性好，易跑合，是优良的轴承衬材料，常用于高速、重载的轴承上。但它价格较贵且机械强度较差。此轴承合金在(，开始软化，因此在设计、运行中常将温度控制在比此温度低30～40℃。(A80℃(BllO℃(C150℃(D200℃105.BA022如果轴承受载过大，转速高，润滑又不良时，则摩擦加剧，发热过大，使得较软的金属粘焊在轴颈表面上而出现胶合。胶合的产生又进一步加剧轴承的摩擦和发热，引起更严重的胶合，如此恶性循环，会引起轴承被烧坏，甚至与轴颈焊死在一起，发生(的重大事故。(A轴瓦破裂(B轴瓦松动(C轴瓦翘起(D抱轴106.BA023泵供给液体总比能与管道所需要的总比能相等的那个点，称为泵装置的工况点。外界条件不发生变化，泵装置的工况点会(。(A逐渐向右移动(B逐渐向左移动(C来回飘忽不定(D保持不动107.BA023泵供给液体总比能(管道所需要的总比能的那个点，称为泵装置的工况点。(A大于(B小于(C等于(D无关108.BA023离心泵流量越大，其出口压力(。(A越大(B越小(C无关(D有时大有时小109.BA024离心泵输送液体的粘度增大时，泵的轴功率(。(A增大(B减小(C不变(D不一定110:BA024离心泵容积损失因输送液体的粘度增加，致使泵内各部密封间隙的泄漏量减少而下降。但总的来说，泵的效率还是(。(A上升(B下降(C不变(D不一定111．BA024当离心泵输送液体的密度增大时，泵的扬程(。(A上升(B下降(C不变(D不一定112.BA024当离心泵输送液体的密度增大时，泵的流量(。(A上升(B下降(C不变(D不一定113.BA025离心泵流量偏离额定流量越远，径向力(。(A越大(B越小(C不变(D不一定114.BA025离心泵尺寸越大，当流量偏离设计流量后，产生的径向力将会(。(A越大(B越小(C不变(D不一定115.BA025离心泵扬程越大，当流量偏离设计流量后，产生的径向力将会(。(A越大(B越小(C不变(D不一定116.BA026离心泵轴向力的方向指向(。(A泵的入口(B泵的出口(C垂直泵轴(D与泵轴成一角度117.BA026离心泵的扬程越高，其轴向力(。(A越大(B越小(C不变(D不一定118.BA026离心泵的级数越多，其轴向力(。(A越大(B越小(C不变(D不一定119.BA027在叶轮后盖板与吸入口对应的地方沿圆周开几个平衡孔，使该处液体能流回(，使叶轮两侧液体压力达到平衡，以此来平衡离心泵的轴向力。(A叶轮出口(B叶轮入口(C管道入口(D管道出口120.BA027在叶轮(安置几条径向筋片。当叶轮旋转时，筋片强迫叶轮背面的液体加快旋转，离心力较大，使叶轮背面的液体压力显著下降，从而使叶轮两侧压力达到平衡。(A前盖板的背面(B后盖板的背面(C叶片的背面(D叶片的前面121.BA027一般用于多级泵叶轮的级数是偶数情况，若级数是奇数时，则第一级叶轮采用(。这样就可以采用各级单吸式叶轮入口相对或相背的方法来平衡轴向力。(A旋涡式(B开放式(C半开放式(D双吸式122.BA028在泵的使用条件中，如被输送液体温度在(以下，转速在2950r/min以下的小型泵，可以用润滑脂润滑；一般均用润滑油润滑。(A60℃(B80℃(ClOO℃(D120℃123.BA028对油芯油杯应采用粘度较低不带粘度添加剂的润滑油。油芯不应和摩擦表面接触，以免被卷入摩擦间隙中。这种装置结构简单，有过滤作用，能使润滑油连续而均匀供应，可避免启动时出现干摩擦。但是不易调节(，而且在机器停车时需将油芯提起，否则仍供应润滑油，不适用于高速轴承。(A压力(B温度(C液面高度(D供油量124.BA028离心泵利用套在轴上的油环、油链及油轮，把油从油池中带到摩擦副上。由于链或环的转动是靠与轴的摩擦力带动的，所以常用于轴颈为(、转速不高于3000r/min、温度稳定、振动不大、固定机械的水平轴上。(A25～50mm(B50～100mm(C10～150mm(D150～200mm125.BA029每班从泵冷却过滤器上部放气阀排空(。从油箱底部取油样观测水分、机械杂质含量1次。(A1次(B2次(C3次(D4次126.BA029为保证机组达到完好的备用状态，(启动一次运行机组的辅助润滑油泵。(A每天(B每周(C每月(D每季127.BA029管道输油原油温度在(以下，可采用介质自冷，就是由泵本身输送的介质作为冷却液引入密封腔，即在泵的高低、压端，正对机械密封处各开一个小口，用管线将其连接起来，在工作中高压端的原油必然通过管线流人低压端，在介质循环中将热量带走，实现冷却的目的。(A60℃(B80℃(ClOO℃(D120℃128.BA029机械密封的介质自冷冷却方法必然(。(A提高离心泵的容积效率(B降低离心泵的容积效率(C降低离心泵的出口压力(D降低离心泵的摩擦效率129.BBO01梯森泵是一种(。(A多级单吸泵(B多级双吸泵(C单级单吸泵(D单级双吸泵130.BBO01梯森泵的效率较高，可达到(以上。(A80%(B85%(C90%(D95%131.BBO01梯森泵的结构为(。(A水平中开卧式(B水平中开立式(C垂直分段卧式(D垂直分段立式132.BBO01梯森泵的联轴器采用的是(联轴器。(A柱销式(B胶棒式(C簧片式(D齿形式133.BB002宾汉姆泵效率可达(以上。(A75%(B80%(C85%(D90%134.BB002宾汉姆泵是一种(。(A多级单吸泵(B多级双吸泵(C单级单吸泵(D单级双吸泵135.BB002宾汉姆泵的润滑采用无压自润滑。通过泵轴转动，带动(高速旋转，将轴承室内的润滑油飞溅到轴承上，从而实现轴承的润滑。(A链条(B油环(C油轮(D刮板136.BB003DZS型输油泵的效率为(左右。(A75%(B80%(C85%(D90%137.BB003DZS型输油泵是一种(。(A多级单吸泵(B多级双吸泵(C单级单吸泵(D单级双吸泵138.BB003DZS型输油泵泵内(间隙采用自行浮动调整，以减少级间泄漏，提高了泵的容积效率。(A叶轮(B轴承(C轴套(D口环139.BB004KD型输油泵是一种(离心泵。(A单级单吸水平中开式(B单级双吸蜗壳式(C多级单吸水平中开式(D多级单吸分段式140.BB004KD型输油泵的密封采用((A填料密封(B胶碗密封(C螺纹密封(D机械密封141.BB004KS型输油泵与电动机轴端轴承采用的是(。(A滚珠轴承(B滚柱轴承(C滚针轴承(D滑动轴承142.BB005SH型输油泵是一种(离心泵。(A多级单吸(B多级双吸(C单级单吸(D单级双吸143.BB005大型SH型输油泵两端支承多采用滑动轴承(润滑。(A油杯滴油(B油环带油(C油链带油(D强制144.BB005多数SH型输油泵的效率在(以上。(A60%(B70%(C80%(D90%145.BB006D型泵内的导翼用螺钉分别固定在中段和出水段上，两导翼形成一个扩散的流道，能使大部分的(转变为压力能。(A动能(B电能(C势能(D机械能146.BB006D型输油泵和YD型输油泵的轴端密封装置多采用(密封。(A机械(B螺旋(C填料(D胶碗147.BB006YD型输油泵的轴承采用(。(A单列向心圆柱滚动轴承(B滑动球面轴承(C吸入端单列向心圆柱滚动轴承，排出端滑动轴承(D两端都是滑动轴承148.BB006D型输油泵和YD型输油泵为(输油泵。(A立式分段式(B卧式分段式(C立式中开式(D卧式中开式149.BCO01燃料中含(元素越高，热值越大。(A碳(B氢(C硫(D氧150.BCO01燃料中不可燃的元素是(。(A碳(B氢(C硫(D氮151.BCO01燃料中起助燃作用的元素是(。(A碳(B氢(C硫(D氧152.BC002燃油中含量最多的元素是(。(A碳(B氢(C硫(D氧153.BC002燃烧是燃料中的可燃成分与空气中的(接触，在一定温度下发生强烈的化学作用，同时放出光和热的过程。(A氧(B氢(C氮(D氯154.BC002燃料中(燃烧后生成的气体会对金属壁产生腐蚀。(A碳(B氢(C硫(D氮155.BC003燃料油的雾化是通过安装在炉体上的(来实现的。(A调风器(B看火孔(C燃烧器(D燃油阀156.BC003通过燃烧器，利用燃料油本身的压力能来实现燃油的雾化，称为(。(A空气雾化(B蒸汽雾化(C掺水雾化(D机械雾化157.BC003根据重质燃料油雾化炬燃烧的特点，一般可采用适当措施来达到强化燃烧，包括选用合适的燃料油系统及燃料油喷嘴，保证(，并使雾化炬分布均匀。(A喷射良好(B油柱大小合适(C燃油压力稳定(D雾化良好158.BC004燃料油掺水燃烧前，要将水加入油中，形成油包水型分子基团，其中(。(A油是连续相，水是分散相(B水是连续相，油是分散相(C水和油形成混合相(D水和油都是分散相159.BC004在乳化油中，由于油的沸点比水高，受热后水总是先达到沸点而蒸发或沸腾。当油滴中的压力超过油的表面张力及环境压力之和时，水蒸气将冲破油膜的阻力使油滴发生爆炸，形成更细小的油滴，这就是所说的(。(A一次雾化(B二次雾化(C三次雾化(D掺水雾化160.BC004乳化油燃烧节能的另一个原理是化学反应。在高温条件下，部分水分子与未完全燃烧的炽热的炭粒发生(反应，形成可燃性气体。(A催化(B雾化(C裂化(D水煤气161.BC005燃油掺水的另一个好处是：在缺氧条件下，燃料中由于高温裂解产生的炭粒子能与水蒸气反应生成(，使炭粒子能充分燃烧，提高了燃烧效率，降低了排烟中的烟尘含量。(A焦炭(B炭黑(CCO和H2(D煤气162.BC005生产燃油乳化剂的方法有多种，其中超声波法不用任何添加剂，乳化颗粒在5μm以下的占90%以上，可操作性强，节油率高，乳化质量好，乳化重油稳定性好，在常温下可保证长期存放不破乳，加温80℃时可保存(以上。(Al周(B2周(C3周(D4周163.BC005原油掺水燃烧效果的关键是要保证乳化油形成(。(A水包油型分子基团(B油包水型分子基团(C油是分散相，水是分散相(D油是分散相，水是连续相164.BC006理论空气量可由燃料中各可燃元素成分在燃烧时所需空气量(而成。(A相减(B相乘(C相加(D相除165.BC006在空气中氧气的质量分数为(。(A75.6%(B3.52%(C21.0%(D23.2%166.BC006燃料的密度越大，燃烧lkg燃料所需的理论空气量越(。(A多(B少(C无关(D有时多有时少167.BC007过剩空气系数一般(。(A大于1(B小于l(C等于1(D有时大于1有时小于1168.BC007实践表明，过剩空气系数每降低0.1，加热炉的热效率可提高(。(A0.60%(B1.05%(C1.3%(D2.5%169.BC007一般情况下，燃料燃烧的过剩空气系数以辐射室为(。(A1.O～1.1(B1.0～1.2(C1.1～1.3(D1.1～1.5170.BC008在加热炉运行中，采用低氧燃烧可以(。(A提高炉子负荷(B减轻炉管腐蚀(C提高排烟温度(D使加热炉运行平稳171．BC008对于燃油炉，应将过剩空气系数控制在(之间。(A1.02～1.05(B1.05～1.15(C1.15～1.30(D1.30～1.50172.BC008炉内温度越高，特别是火焰尾部温度偏高，会使(增加。如果把火焰燃烧中心及尾部进行适当冷却，会减慢S02向S03的转化反应。采用的办法是在火焰中心和尾部喷入冷空气，或采用烟气再循环等。(A黑烟(B炉灰(CC02(DS03173.BC009管式炉的热平衡和热效率计算中均采用(。(A高发热量(B低发热量(C平均发热量(D混合发热量174.BC009原油中含碳越多，发热量(。(A越多(B越少(C无关(D不一定175.BC009原油中含氢越多，发热量(。(A越多(B越少(C无关(D不一定176.BDO01一个完整的燃烧器由燃料喷嘴、(和燃烧道组成。(A火嘴(B燃料源(C配风器(D燃油过滤器177.BDO01燃烧器按照(的不同可分为机械雾化燃烧器、空气雾化燃烧器、蒸汽雾化燃烧器。(A所用燃料(B燃烧形式(C雾化形式(D结构形式178.BDO01燃烧器按照(的不同可分为无焰燃烧器和火焰燃烧器。(A所用燃料(B雾化形式(C结构形式(D燃烧形式179.BD002B型比例调节燃烧器是利用鼓风机把全部或大部分燃烧所需要的空气加压，并送人喷油嘴作为雾化剂的(雾化式的低压喷嘴。(A一级(B二级(C三级(D四级180.BD002B型比例调节燃烧器的三级雾化，就是燃油在喷出喷嘴之前三次与雾化空气相遇，利用高速雾化空气的(冲击燃油使它破碎形成雾化。(A热能(B动能(C压力能(D机械能181.BD002B型比例调节燃烧器的燃油量和空气量，在(的调节比范围内调节能达到理想的雾化效果。(A1:2(B1:5(C1:8(D1:10182.BD003旋杯式燃烧器是利用(的高速旋转，使油受离心力作用抛出形成油膜，再在高速旋转气流作用下进行雾化。(A叶轮(B飞轮(C油杯(D油盘183.BD003使用不同的燃油，转杯式喷嘴使用不同的转杯喷头结构，轻型燃油使用圆筒形杯，重型燃油使用(杯。(A球形(B柱形(C茶杯形(D锥形184.BD003旋杯燃烧器的燃油调节比(。(A大(B小(C不一定(D不能调节185.BD004机械雾化式燃烧器又称为压力雾化式燃烧器，一般情况下，燃料油压不应低于(。(A0.5～0.6MPa(B0.7～0.9MPa(C1.0～1.2MPa(D1.2～1.8MPa186.BD004使用机械雾化式燃烧器时，燃料油的粘度增加，会对燃料油雾化产生较大的影响，因此，要求将燃油加热温度控制在(左右。(A50℃(B70℃(C90℃(D110℃187.BD004机械雾化式燃烧器的喷油量靠改变燃油的压力来调节，喷油量和燃油压力的(成正比。(A一次方(B二次方(C1/2次方(D1/3次方188.BD005威索RSM型燃烧器要求燃油压力不低于(。(AlMPa(B1.5MPa(C2.OMPa(D2.5MPa189.BD005威索K3/WB3型燃烧器喷嘴回油压力必须在调试时予以测量，一般情况下，在低负荷时设置不应低于(。(AO.lMPa(B0.3MPa(C0.5MPa(D0.7MPa190.BD005威索型燃烧器由于燃油粘度的变化和喷嘴生产上的公差，喷油量会有(的偏差，尤其要注意使用重油燃烧器时喷油量的变化。(A5%(B10%(C15%(D20%191．BD006加热炉的(的作用是供给燃料足够的空气，并使空气和燃料迅速完善地结合。(A调节阀(B调风器(C看火孔(D烟挡板192.BD006用于油燃烧器的调风器将供给的风分为一次风和二次风，一次风解决着火、稳燃和(生成的问题。(A雾化(B将油喷出(C减少炭黑(D防止二次燃烧193.BD006用于油燃烧器的调风器，一般一次风量占燃烧空气量的(。(A5%～10%(BlO%～30%(C30%～50%(D50%～70%194.BD006调风器是应用较广泛的一种调风装置，它不仅能使出风均匀，而且能形成良好的空气动力场，能适应负荷变化的(调节要求。(A蜗壳式(B切向式(C叶片式(D直流式195.BD007蒸汽雾化火嘴中(的高压蒸汽和燃料油在油嘴内混合，以很高的速度由喷头喷出。喷头有排成一圈或一排的小孔，燃料被喷成中空的圆锥形油雾。油雾在高速前进的过程中受到炉内空气的阻力，被压扁破碎成更小的油滴，这就是蒸汽雾化的过程。(AO.lMPa(B0.1MPa～0.2MPa(C0.2MPa～0.3MPa(D0.3MPa～3MPa196.BD007蒸汽雾化火嘴一般烧油多用(风门。(A1次(B2次(C3次(D4次197.BD007蒸汽雾化火嘴的火道成流线型，设有(，以调节风量大小。(A一次风门(B一次风门和二次风门(C一次风门、二次风门和三次风门(D一次风门、二次风门、三次风门和四次风门198.BD008对于转杯式火嘴，燃料油由油泵送人进油体，然后进入空心轴，并通过进油管喷人高速旋转的转杯内壁上。转杯固定在空心轴上，转杯上的油随杯与空心轴一起高速转动，(。在强大的离心力作用下，油在转杯中变成一层紧贴杯壁的薄膜，在杯口的油粒以伞形细粒状切向飞离杯口，初步雾化形成环形油膜。(A普通型转速是1000～1500r/min，高速回转型转速是2000～3000r/min(B普通型转速是3000～3600r/min，高速回转型转速是5000～6000r/min(C普通型转速是3000～3600r/min，高速回转型转速是6000～8000r/min(D普通型转速是5000～6000r/min，高速回转型转速是8000～18000r/min199.BD008对于沿着旋转的杯形件（雾化筒）锥形内表面流出的燃料油，由于离心力的作用在前沿被甩出后，在转杯前端的切线方向上形成薄油膜，它被杯形件中喷出的(次空气所雾化。因此说，转杯式火嘴是低压空气雾化式火嘴。(A一(B二(C三(D四200.BD008转杯式火嘴的另一特点是调节比大，火焰缩得相当短时还能做到稳定燃烧，小型喷嘴即使燃烧能力降到最大燃油量的(以下仍能燃烧，大型喷嘴的调节比可达1：4～1:10。高速转杯式火嘴的调节比可达1：25。(A二分之一(B三分之一(C四分之一(D五分之一201.BD008转杯式火嘴喷油孔径较大，不易堵塞，对油质要求不高，重油、渣油、轻油等均可使用。同时对油的粘度要求也降低了，一般情况下，重油、原油需加温到(，取加热炉出口燃油即可，从而简化了燃油预热系统。(A40～50℃(B50～60℃(C60～80℃(D80～100℃202.BD009油气联合燃烧器设置有油喷嘴和燃料气喷嘴，能单独烧油或单独烧燃料气，也可以油气混烧。当油气混烧时，要求油气总的发热量(，以免因空气供给不足而产生不完全燃烧。(A不大于燃烧器允许的最大发热量(B不小于燃烧器允许的最大发热量(C不大于燃烧器允许的最小发热量(D不小于燃烧器允许的最小发热量203.BD009油气联合燃烧器大都采用(，可以直接烧管道中的原油，也可以烧来自炼油厂的减压渣油、常压重油、裂化残油等重质燃料油，也适用于烧蜡油等较轻的油品。(A转杯雾化油喷嘴(B机械雾化油喷嘴(C空气雾化油喷嘴(D蒸汽雾化油喷嘴204.BD009一次风解决着火、稳燃和减少炭黑生成等问题。在油一空气的混合气流中，通常只有部分油蒸气和空气的混合物首先着火，着火所需的空气量并不多。因此要求(，流速要低，以利于稳定着火。(A一次风量要大(B一次风量要小(C二次风量要小(D二次风量要大205.BEO01炉管表面热强度不均匀性最突出的炉型是(。(A方箱炉(B立式炉(C圆筒炉(D无焰炉206.BEO01方箱式加热炉具有(的特点。(A安全可靠，高效、低耗，计算机控制，高度自动化(B结构紧凑，热损失小，有较高辐射传热效率(C结构简单，施工方便，操作和控制要求不高(D结构合理，受热均匀，便于实现控制和调节207.BEO01方箱式加热炉最主要的缺点是热效率较低，一般为(。(A66%～71%(B72%～77%(C78%～83%(D84%～90%208．BE002为防止积灰，对4600kW快装管式加热炉，在(设置三台回转式吹灰器。(A炉膛里(B辐射室(C对流管组之间(D烟道里209.BE0024600kW快装管式加热炉设计热效率为(。(A80%(B85%(C90%(D95%210.BE0024600kW快装管式加热炉的辐射室断面为(状。(A八角形(B列车箱(C正方形(D椭圆形211.BE0034600kW快装管式加热炉设计自动化程度较高，可自动调节(。(A燃油量、烟气含氧量、烟道挡板(B原油量、烟气含氧量、烟道挡板(C燃油量、烟气排烟量、烟道挡板(D原油量、烟气含氧量、炉膛温度212.BE0034600kW快装管式加热炉设计有三种保护功能，即(。(A炉膛超温报警、火嘴灭火报警、管壁超温报警(B炉管偏流报警、火嘴灭火报警、管壁超温报警(C炉管偏流报警、排烟超高报警、管壁超温报警(D炉管偏流报警、火嘴灭火报警、管壁破裂报警213.BE003快装管式加热炉燃烧器灭火后，自动报警并(。(A自动重新点炉(B开动氮气灭火(C倒换流程(D切断燃料油214.BE004GW5000-Y/6.4-Y2型加热炉效率可达(以上。(A80%(B85%(C90%(D95%215.BE004为增加换热，GW5000-Y/6.4-Y2型加热炉的对流管采用(。(A螺旋管(B钉头管(C翅片管(D光管216.BE004GW5000-Y/6.4-Y2型加热炉采用外混式双气道气动雾化燃烧器，雾化质量较好，可在过剩空气系数为(的情况下保持完全燃烧。(A1.05(B1.10(C1.15(D1.20217.BE005加热炉炉膛温度指的是(温度。(A辐射室(B对流室(C烟气离开辐射室进入对流室的(D烟气离开对流室进入烟囱的218.BE005加热炉有效利用的热量与燃料燃烧时所放出的总热量之比，称为(。(A热负荷(B热效率(C热损失(D热强度219.BE005输油加热炉炉膛温度最高不超过(。(A500℃(B750℃(ClOOO℃(D1250℃220.BE006在相同的炉膛热负荷下，炉膛体积越小，炉膛热强度就越(，越有利于燃料的燃烧。(A高(B低(C不变(D不一定221.BE006加热炉单位时间内供给被加热介质的热量称为加热炉的(。(A热损失(B热强度(C热效率(D热负荷222.BE006在以油为燃料时加热炉炉膛热强度不得超过(。(A108kW/m3(B124kW/m3(C160kW/m3(D185kW/m3223.BE006输油管道加热炉的辐射管平均表面热强度为(。(A24～28kW/m2(B30～34kW/m2(C36～40kW/m2(D42～46kW/m2224.BE007自然通风的加热炉燃烧所需要空气是依靠(提供的。(A风门(B烟囱(C烟道(D挡板225.BE007烟囱抽力是由于烟囱内外气体(的不同而产生密度差所形成的。(A温度(B压力(C流量(D粘度226.BE007烟道气量与过剩空气量的多少有关，过剩空气量越多，烟道气排量越大，则(。(A热损失越小(B热损失越大(C排烟压力越大(D原油出炉温度越高227.BE008季节的不同，烟囱的抽力也不同，烟囱抽力最大的季节是(。(A春季(B夏季(C秋季(D冬季228.BE008同自然通风时计算烟囱抽力一样，如果加热炉辐射炉膛抽力能满足燃烧空气通过燃烧器的压降，则引风机的压头只需保证辐射室顶部有(的负压即可。(A1mmH20(B2mmH20(C3mmH20(D4mmH20229.BE008在选择最合理的加热炉排烟温度时，还应考虑低温腐蚀的影响。由于燃料中的硫在燃烧后可生成S02，它在烟气中和水蒸气形成硫酸蒸气，当受热面壁温低于硫酸蒸气的(温度时，硫酸蒸气就会冷凝下来，腐蚀壁面金属。(A凝点(B冰点(C倾点(D露点230.BE009加热炉建成或大修后，使用前应烘炉除去炉墙中水分，以免在开工时由于炉膛内急剧升温，(造成炉体衬里产生裂纹或变形。(A水分失去而干燥(B温度变化不均(C水分汽化膨胀(D水分失去而收缩231．BE009加热炉建成或大修后，要试压，炉管和空气预热器一般用水试压，试压压力为实际操作的最大工作压力的(。(A1.05～1.2倍(B1.2～1.5倍(C1.5～2倍(D2倍232.BE009在加热炉试压的过程中，需分(，逐步提高到所要求的压力，每次提高压力后要维持5min左右，没有发现问题时再行升压。试压时要做到勤检查、勤观察，绝不让一个缺陷和一个隐患遗漏，对弯头、回弯头、堵头、闷头、法兰、垫片、胀口、焊口和各检测点进行全面的检查。(A2～3次(B3～4次(C4～5次(D5～6次233.BE009在加热炉试压的过程中，当压力达到所要求的试压压力后，必须稳压(，以考验炉管及焊缝，检查各部分有无渗漏现象。在此期间压力基本不变者即为合格。(A8h(B16h(C24h(D48h234.BE010在加热炉烘炉之初，可在辐射室底部堆放3～4堆木柴，以(的升温速度进行烘烤。(A2～3℃/h(B3～4℃/h(C4～5℃/h(D5～6℃/h235.BE010在加热炉烘炉时，当炉温升至150℃以上时，可点一个火嘴，调到最小火，控制升温速度为(。(A2～3℃/h(B3～5℃/h(C5～6℃/h(D7～8℃/h236.BE010加热炉烘炉，当炉膛温度升至(时，恒温一天，以达到除去耐火材料中的结晶水分的目的。(A100～120℃(B120～150℃(C150～210℃(D210～280℃237.BE011可造成加热炉烟囱冒大黑烟的原因是(。(A出现正压燃烧(B过剩空气系数太小(C过剩空气系数太大(D炉子突然熄火238.BE011可造成加热炉燃烧器“回火”的原因是(。(A火嘴砖结焦(B燃烧不完全(C雾化剂量过小(D火焰舔炉管239.BE011可造成加热炉原油汽化的原因是(。(A雾化剂量过大(B燃烧不完全(C原油流量过低(D排烟温度过高240.BE012加热炉发生二次燃烧的原因可能有(。(A油风比例不对(B原油来油过大(C原油来油过小(D加热炉燃油雾化不好241.BE012加热炉燃烧器回火的原因可能有(。(A油风比例不对(B原油来油过大(C原油来油过小(D加热炉燃油温度太高242.BE012加热炉打呛的原因可能有(。(A加热炉燃油雾化不好(B原油来油过大(C原油来油过小(D加热炉燃油温度太高243.BE013加热炉的大修周期不应超过(年。(A4(B5(C6(D7244.BE013加热炉停用在(以上时必须进行以防腐为目的的干法保养。(A300h(B500h(C1000h(D2000h245.BE013加热炉每(应进行一次人工清灰。(A一个月(B三个月(C半年(D一年246.BE013加热炉紧急放空阀、防爆门应(检查保养一次。(A每年(B每季(C每月(D每周247.BE014’加热炉通常允许的操作负荷上限为设计热负荷的(。(A105%(B110%(C120%(D130%248.BE014一台加热炉的火墙温度究竟允许达到多高，主要由各种材料的设计温度、安全使用温度或者高温许用应力决定。对一般用途的石油化工加热炉，这个温度大约是(。(A700℃(B750℃(C850℃(D1000℃249.BE014加热炉降低输量操作时(造成炉管局部过热。(A不可能会(B可能会(C无关(D不一定250.BE015燃料油的粘度过高、雾化不好，造成燃烧不完全，表现在炉内雾气大，烟囱冒黑烟，燃料油泵压力升高，甚至会出现火嘴处结焦，火嘴喷不出油而导致炉子熄火的现象。另外，燃料油粘度过高，油中的水分和杂质之类也不便于沉降除去（油中如果混有焦粒和油泥等杂质，会导致管线等堵塞，引起燃料油中断）。所以燃料油的温度不能过低，具体由燃料油的粘度和大气温度而定，一般以(为宜。(A50～60℃(B60～70℃(C75～95℃(D85～110℃251.BE015在管路既定的条件下，燃料油泵出口压力高，或燃料气系统压力高，则燃料的流量大；反之，燃料的流量小。所以燃料压力的波动会导致炉出口和炉膛温度的波动。燃料压力的波动一般以不大于(为宜。(A0.02MPa(B0.2MPa(C0.5MPa(Dl.OMPa252.BE015入炉空气量在能确保燃料完全燃烧的条件下(。(A越大越好(B越小越好(C无所谓(D无关253.BE016加热炉均匀的声音(：炉子排烟不好，出现正压。(A骤停(B中出现声音时高时低(C间断出现爆喷声(D间断出现吹哨声254.BE016加热炉运行人员还必须经常观察燃烧情况，可以通过观察火焰颜色和烟囱冒出的烟色作为参考。烟囱冒(烟，一般表明蒸汽（风）量过大，油量过小。(A黑(B白(C黄(D青255.BE016加热炉运行人员还必须经常观察燃烧情况，可以通过观察火焰颜色和烟囱冒出的烟色作为参考。若火焰呈黑红色，烟囱冒(烟，一般表明油量大，蒸汽（风）量小或雾化不良使燃烧不完全，上述情况均需调整油汽（风）比。(A黑(B白(C黄(D青256.BE016加热炉烧燃料气时，火焰呈(，这时炉膛温度稳定。(A红色(B金黄色(C白色(D蓝白色257.BE016加热炉火焰容易熄灭，炉膛时明时暗，其原因是(。(A雾化剂量过小，雾化不好(B雾化剂量和空气量过小，燃烧不完全(C一般是燃料油粘度过大并带水，或蒸汽量过大并带水(D一般是蒸汽量或空气量过大的缘故258.BE016加热炉火焰发白而硬，火焰跳起，其原因是(。(A雾化剂量过小，雾化不好(B雾化剂量和空气量过小，燃烧不完全(C一般是燃料油粘度过大并带水，或蒸汽量过大并带水(D一般是蒸汽量或空气量过大的缘故259.BE017在加热炉运行期间，操作人员要(进行巡回检查一次，按巡回检查路线图逐点检查。(A每30分钟(B每小时(C每半天(D每天260.BE017加热炉火嘴燃烧时，除要求火焰颜色正常外，还要求燃烧均匀、稳定，火焰长度合适。如发现火嘴间燃烧不均匀时，要调节(的开度，检查燃烧不正常的火嘴是否堵塞、偏斜、磨损等。(A燃油阀(B火嘴(C风门(D原油出口阀261.BE017加热炉火嘴燃烧时，除要求火焰颜色正常外，还要求燃烧均匀、稳定，火焰长度合适。如果火焰左右摆动，要检查是否缺氧或进汽（风）偏向一侧情况。针对此种情况，应调节(的入口开度。(A燃油阀(B火嘴(C进汽（风）(D原油出口阀262.BE018加热炉火嘴燃烧时，除要求火焰颜色正常外，还要求燃烧均匀、稳定，火焰长度合适。如发现火焰过长时，应调整(。(A燃油阀(B喷油孔(C一、二次风的比例(D原油出口阀263.BE018加热炉火嘴燃烧时，因油压波动，或给汽（风）量忽大忽小，造成比例失调，雾化不良，易引起火嘴结焦或堵塞。为此必须注意油压的稳定，正确调节(，防止给汽（风）量忽高忽低。(A燃油阀(B喷油孔(C油汽（风）比例(D原油出口阀264.BE018燃料油温过低，易引起结焦。对于稠性粘油（如大庆原油），燃油温度应尽可能保持在(以上。(A50℃(B60℃(C80℃(D100℃265.BE019对于输油加热炉的正常停炉，由运行调度提前(通知加热炉岗，严格按照先降温后停炉的顺序进行，先逐渐减少单个喷油嘴的燃油量，再减少喷油嘴的点燃数目，直至全部熄火。(A2～4h(B4～6h(C6～8h(D8～12h266.BE019对于输油加热炉的临时停炉，要关闭燃料油阀，熄灭火嘴。同时调节(，勿使燃料油系统超压。(A回油阀(B喷油孔(C油汽（风）比例(D原油出口阀267.BE019输油加热炉停炉后，立即关闭烟道挡板和风门、看火孔等所有门孔，以防因急剧冷却而损坏炉体结构。炉膛自然降温。在需要加速冷却时，待炉内缓慢冷却8～10h（当炉膛温度降到300aC以下时）后方可打开烟道挡板和风门进行自然通风。当炉膛温度降到(以下时，可根据需要将防爆门、看火孔等打开。(A250℃(B200℃(C150℃(DlOO℃268.BE020加热炉紧急放空池应设置在距加热炉不少于(的安全地带，油池容积应能储存加热炉管放出的全部容量，周围不准存放易燃物。(A20m(B30m(C50m(D100m269.BE020要保持加热炉紧急放空阀完整、灵活、好用，每(至少检查1～2次，要加强维护保养，并配备专用开启工具。(A周(B月(C季(D年270.BE020若是因炉管破裂着火而紧急停炉，停炉后立即关闭进出口阀门，停止向炉内供油，并立即打开事故炉的紧急放空阀，紧急放空炉管内原油，同时关闭加热炉所有门孔，尽可能杜绝向炉内进氧，然后采取灭火措施。如不是炉管破裂，切忌关闭(，以防炉膛内的高温引起炉管内的存油过热，汽化而产生高压，甚至爆炸。(A燃油阀(B喷油孔(C一、二次风的比例(D原油进出口阀门271.BE021并联运行加热炉，各台炉原油出口温度偏差不超过(。(Al℃(B2℃(C3℃(D4℃272．BE021加热炉正常点炉时应控制升温速度，当炉膛温度在40～150℃范围，加热炉升温速度控制在(。炉管内原油流量应不小于设计规定的最低流量。升温过程中应经常观察压力、温度、流量的变化，如有异常，应及时处理。(A2～3℃/h(B3～5℃/h(C5～7℃/h(D7～9℃/h273.BE021加热炉正常点炉时应控制升温速度，当炉膛温度在730aC左右，加热炉升温速度控制在(。(A7～9℃/h(B9～15℃/h(C15～20℃/h(D20～25℃/h274.BE022水套式加热炉点炉前水位应保持在(位置。(A1/5(B1/4(C1/2(D2/3275.BE022水套式加热炉在正常运行时，水位应在(之间。(A1/3～1/2(B1/4～1/3(C1/2～2/3(D2/3～3/4276.BE022水套式加热炉点火时，人要站在燃烧器的(。(A正面(B侧面(C上面(D下面277.BE022水套式加热炉点火时，第一次吹扫炉膛不得少于(。(A3min(B5min(C8min(D10min278.BE022水套式加热炉配套的压力表精度等级不能低于(。(A0.5级(B1.0级(C1.5级(D2.0级279.BFO01热媒炉显示报警属于(系统。(A安全保护(B启、停炉(C温度调节(D含氧量监控280.BFO01热媒炉控制优化燃烧是(调节系统。(A安全保护(B启、停炉(C温度控制(D含氧量281.BFO01当热媒膨胀罐的液位低于(罐高时，通过液位开关LSLl-l与控制器停炉点LAHl-l自动停炉。(A1/4(B1/3(C1/2(D2/3282.BFO01当热媒膨胀罐的液位高于(罐高时，通过液位开关LSLl-l与控制器停炉点LAHl-l自动停炉。(A1/4(B1/3(C1/2(D2/3283.BF002燃油系统监控的参数有燃油压力和燃油(。(A压差(B湿差(C温度(D温差284.BF002热媒炉燃料油的燃烧最佳温度取决于燃料油的种类。不同种类的燃料油有其不同的燃烧最佳温度。确定燃烧最佳温度的最好方法是反复试验。升高和降低燃料油温度，观察火焰的稳定性、火焰的长短和火焰的颜色，并且根据燃烧产物的(来确定最佳燃烧工况。(A颜色(B温度(C成分(D烟气分析结果285.BF002热媒炉负荷过高时，炉膛内的火焰将会过长。当火焰长度超过炉膛长的(时，一方面容易烧坏炉后墙，另一方面会因烟气带走的热量过多而造成能源的浪费。(A1/2(B2/3(C3/4(D4/5286.BF002热媒炉负荷过低时，不仅会使风油配比质量变差，燃料油雾化颗粒变大，而且会因为烟道温度过低(而造成烟道的严重腐蚀。(A烟气过大(B烟气过小(C烟气含杂质(D烟气结露287.BF003热媒炉助燃风系统主要由(、助燃风调节阀和空气预热器组成。(A烟气控制阀(B助燃风机(C空气滤清器(D雾化风机288.BF003空气经过助燃风机加压后，送到(加热。(A雾化风机(B空气预热器(C助燃风机(D空气压缩机289.BF003助燃风系统是指(经过加压、预热后送到加热炉参加燃烧的系统。(A燃油(B热媒(C空气(D热水290.BF004助燃风和雾化风系统监控参数主要是风的(。(A温度(B流速(C流量(D压力291.BF004一般热媒炉燃油雾化风压力不能低于(，否则雾化油颗粒太大，燃烧效果不好。(AO.lMPa(B0.3MPa(C0.5MPa(D0.4MPa292.BF004热媒炉燃油雾化器用的雾化介质是压缩空气，工作压力范围是(。(A0.324～0.689MPa(B0.689～1.034MPa(C1.034～1.053MPa(D1.053～2.OO1MPa293.BF004雾化风系统是指空气经过加压后，对燃油进行(的设施。(A助燃(B雾化(C点燃(D燃烧294.BF005热媒炉点火系统主要由燃气罐、火花发生器、火焰探测器和(组成。(A燃烧器(B主火嘴(C燃油泵(D辅助火嘴295.BF005热媒炉点火系统是通过电点火装置，点燃(，再由其产生的火焰去点燃燃油的设施。(A燃料油(B可燃气(C主火嘴(D辅助火嘴296.BF005热媒炉用天然气点火(。引燃以后再由主燃烧器送入雾化好的燃料油和送风机吹人的空气，将引燃火焰扩大为主要燃烧火焰。(A由操作员点燃汽油火把点火(B由操作员点燃柴油火把点火(C由计算机控制打火机火石自动打火(D由点火变压器实现电火花点火297.BF006热媒炉发生火焰故障时，热媒炉自动(。(A灭火(B停炉(C降温(D点火298.BF006有两类状况可以导致(。一类是运行参数越限停炉。处于这种停炉状态下，当运行参数恢复到正常值时，热媒炉能自动启炉。例如热媒温度超高时停炉，当热媒温度恢复正常值时自动启炉。(A自动启炉(B人工启炉(C自动发出启炉警报(D自动报警299.BF006有两类状况可以导致自动停炉。一类是设备故障锁定停炉，处于锁定停炉状态下，如果故障消除，(。这一功能设置是基于安全的考虑。(A自动启炉(B只有按动复位按钮后才能自动启炉(C自动发出启炉警报，(D自动报警300.BF007氮气保护监控系统监控的是氮气压力和热媒的(参数。(A压力(B温度(C流量(D液位301．BF007氮气系统的作用是保持(与空气隔绝，防止其氧化。(A原油(B燃油(C热媒(D氮气302.BF007氮气系统主要由氮气罐、调节阀和(组成。(A氮气(B管道(C阀门(D热媒罐303.BF007热媒膨胀罐的氮气压力应该控制在(范围内，压力过低应该更换氮气瓶，保证膨胀罐有充足的氮气。(A0.01～0.05MPa(B0.06～0.10MPa(C0.10～0.15MPa(D0.15～0.20MPa304.BF008烟气换热系统主要由热媒预热器、(预热器和烟囱组成。(A燃油(B空气(C烟气(D雾化风305.BF008烟气换热系统是将(中的余热传给热媒和空气后，从烟囱中排出的设施。(A燃油(B雾化风(C烟气(D空气306.BF008烟气经过(预热器、空气预热器，最后从烟囱中排出。(A燃油(B雾化风(C热媒(D烟气307.BFD08直接加热炉炉膛和对流段烟道均处于(状态，加热炉外的冷空气会从调风器、看火孔、人孔及其他炉体开孔处渗入，使炉膛温度下降，燃料燃烧不良；对流段过剩空气系数增大，使排烟热损失增加。这些都使直接加热炉热效率降低。(A负压(B正压(C内外压力平衡(D微正压308.BF009原油换热系统监控参数是原油流量、温度和换热器两端的(。(A流速差(B液位差(C压差(D温差309.BF009原油换热器是将(中的热量传给原油的装置。(A原油(B热媒(C空气(D热水310.BF009原油换热器中三通调节阀主要调节热媒(的流量。(A进入原油换热器(B进入加热炉(C流出热媒炉(D流出热媒炉后直接返回热媒炉311.BF009在运行中如果上站停输或减小排量，换热器中原油流量变小，原油温度升高，高于原油控制的给定温度，温度控制器动作，自动开大换热器的(，减少进入换热器的热媒数量，使原油温度降到给定值。(A原油主阀(B原油旁通阀(C热媒主阀(D热媒旁通阀312.BF010热媒一原油换热器两端原油压差不得大于(。(A0.005MPa(BO.O1MPa(C0.015MPa(D0.02MPa313.BF010火焰发生检测由火焰检测器、火焰信号转换器和控制器给出的开关量用于火焰信号检测。从建立引燃火开始，如果发现炉膛内无火，立刻(。(A关闭燃油阀(B自动停炉(C产生停炉控制信号(D打开氮气灭火系统314.BF010原油换热器的原油进出口压力值符合工艺要求，压降小于0.02MPa，原油出换热器的温度低于(。(A50℃(B60℃(C70℃(D80℃315.BF010观察热媒进炉压力、出炉压力、进出炉压力差是否合乎设计规定值范围。对于进出炉温度值（现场读数），用手背触摸炉体外壁温度应不大于(。观察炉体应无漏烟漏火星现象，炉体上的各紧固件应无松动。(A50℃(B60℃(C70℃(D80℃316.BF011热媒罐热媒的液位不得高于(罐位。(A1/3(B2/3(C1/4(D1/2317.BF011正常情况下，热媒炉烟气的含氧量（体积分数）应为(。(A4%～6%(B6%～8%(C8%～10%(D10%～12%318.BF011热媒炉火焰长度不得超过炉膛长度的(。(A1/3(B1/2(C2/3(D3/4319.BF011正常情况下，热媒炉火焰的颜色是(。(A红色(B淡蓝色(C金黄色(D紫色320.BF011用来使热量从热流体传递到冷流体的装置，称为(。(A加热器(B导热器(C换热器(D传热器321.BF012在换热器中，热流体通过隔开两种流体的固体壁材料的导热，将热量传递给另一面的冷流体，这种换热器称为(换热器。(A间壁式(B交互式(C回热式(D混合式322.BF012输油常用的原油一热媒换热器和原油一蒸汽换热器一般都是(换热器。(A蛇管式(B管壳式(C板翅式(D板式323.BF012在其他条件相同时，换热器内冷、热流体流动方向属于(时，换热效果最好。(A顺流(B逆流(C叉流(D混合流324.BGO01电动机是把(转换成机械能的一种动力设备。(A电能(B动能(C光能(D热能325.BGO01按电源的性质分类，电动机可分为(电动机。(A交流电动机和直流(B直流电动机和单相(C单相电动机和三相(D三相电动机和交流326.BGO01交流异步电动机按其结构可分为(。(A直流式和单相式(B单相式和绕线式(C绕线式和笼式(D笼式和直流式327.BG002当电动机定子三相绕组接通三相电源后，绕组内便产生三相交流电流，并在空间产生(。(A旋转磁场(B旋转力矩(C旋转电流(D旋转功率328.BG002电动机转子感应电流和旋转磁场相互作用的结果，使转子受到(的作用而形成转矩。(A电流力(B电压力(C电阻力(D电磁力329.BG002三相异步电动机的工作原理：当定子本相绕组通入三相电流后，定子绕组产生旋转磁场。该磁场以(，静止的转子绕组被旋转磁场的磁力线所切割，产生感应电动势。在感应电动势的作用下，闭合的转子导体中就有电流。转子电流与旋转磁场相互作用的结果便在转子导体上产生电磁力，电磁力对转轴产生电磁转矩，使转子转动。(A异步转速在空间顺时针方向旋转(B同步转速在空间顺时针方向旋转(C同步转速在空间逆时针方向旋转(D异步转速在空间逆时针方向旋转330.BG003三相异步电动机的定子是固定不动的部分，它的任务是专门产生一个(。(A旋转磁场(B旋转力矩(C旋转电流(D旋转功率331.BG003三相异步电动机的转动部分即转子，它得到一个(而旋转。(A转动磁场(B转动电流(C转动力矩(D转动功率332.BG003三相异步电动机要旋转起来的先决条件是具有一个旋转磁场，三相异步电动机的定子绕组就是用来产生旋转磁场的。三相异步电动机定子中的三个绕组在空间方位上互差(，这样，当在定子绕组中通入三相电源时，定子绕组就会产生一个旋转磁场。(A60°(B90°(C120°(D180°333.BG004三相异步电动机主要由(两部分组成。(A机座和定子(B定子和转子(C转子和端盖(D端盖和机座334.BG004三相异步电动机定子绕组三相线圈在空间上以(分布。(A60°(B120°(C180°(D360°335.BG004定子绕组产生旋转磁场后，转子导条（鼠笼条）将切割旋转磁场的磁力线而产生(，转子导条中的电流又与旋转磁场相互作用产生电磁力，电磁力产生的电磁转矩驱动转子沿旋转磁场方向以n1的转速旋转起来。(A感应电压(B感应电流(C感应电阻(D电场力336.BG005电动机在额定电压和额定功率下运行时，有功功率和视在功率的比值称为(。(A额定效率(B功率因数(C额定功率(D计算功率337.BG005用以表示电动机内部损耗大小的指标，即输出功率与输入功率的比值，称为(。(A功率消耗(B功率因数(C额定功率(D额定效率338.BG005表示三相异步电动机的型号为(。(AJ(BJO(CJR(DJK339.BG005表示三相异步防爆型电动机的型号为(。(AJ