地下室模板工程轮扣式安全专项施工方案

湘潭万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案湘潭万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案编制：审核：审批：中国建筑第二工程局有限公司目录HYPERLINK模模板设计平面面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式纵向剖面图.dwg"品茗软件\\安全全计算软件\\\OutPPut\\板板模板盘扣式式纵向剖面图图.dwg""纵向剖面面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式横向剖面图.dwg"品茗软件\\安全全计算软件\\\OutPPut\\板板模板盘扣式式横向剖面图图.dwg""横向剖面面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)16.83面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取取1m单位宽度度计算。W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4承载能力极限状态态q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×11=10.0014kN//mq1静==γ0×[γG(G1k+(GG2k+G3k)h)]]b=11×[1.335×(0..1+(244+1.1))×0.188)]×1==6.2344kN/mq1活==γ0×(γQ×φc×Q1k)×b==1×(1..4×0.99×3)×11=3.788kN/m正常使用极限状态态q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b==(1×(00.1+(224+1.11)×0.118))×11＝4.6188kN/m计算简图如下：1、强度验验算Mmaxx＝0.1q1静L2+0.1117q1活L2＝0.1×66.234××0.42+0.1117×3.778×0.442＝0.1711kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1711×106/375000＝4.5477N/mm22≤[f]＝16.833N/mm22满足要求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××4.6188×40044/(1000×93500×2812250)=00.304mmmν＝0..304mmm≤[ν]＝L/4000＝400/4400＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)12.87小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.386小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁弹性模量E((N/mm22)8415小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.3+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×00.4＝4.1144kN/m因此，q1静＝γγ0×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b=1××1.35××(0.3++(24+11.1)×00.18)××0.4＝2.6022kN/mq1活＝γ0×1.4××φc×Q1k×b=11×1.4××0.9×33×0.4＝＝1.5122kN/m计算简图如下：1、强度验验算M1＝00.125qq1静L2+0.1225q1活L2＝0.1255×2.6002×1.222+0.1225×1.5512×1..22＝0.74kkN·mM2＝qq1L12/2=4..114×00.12/2＝0.0211kN·mMmaxx＝max[MM1，M2]＝max[00.74，0.0211]＝0.74kkN·mσ=Mmmax/W==0.74××106/833330=8.8886N/mmm2≤[f]=112.87NN/mm2满足要求！2、抗剪验验算V1＝00.625qq1静L+0.6625q1活L＝0.6255×2.6002×1.22+0.6225×1.5512×1..2＝3.0855kNV2＝qq1L1＝4.1144×0.1＝＝0.4111kNVmaxx＝max[VV1，V2]＝max[33.085，0.4111]＝3.0855kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.085××1000//(2×500×100))＝0.9266N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2满足要求！3、挠度验验算q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..3+(244+1.1))×0.188))×0..4＝1.9277kN/m挠度,跨中νmaax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.9277×120004/(1000×84155×416..67×1004)＝0.5944mm≤[ν]＝L/4000＝1200//400＝3mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Ф48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根根数2主梁受力不均匀系系数0.61、小梁最最大支座反力力计算q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.5+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×00.4＝4.2222kN/mq1静＝＝γ0×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b＝1×1.335×(0..5+(244+1.1))×0.188)×0.44＝2.71kkN/mq1活＝＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.44×0.9××3×0.44＝1.5122kN/mq2＝((γG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..5+(244+1.1))×0.188))×0..4＝2.0077kN/m承载能力极限状态态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.222×1.2＝6.333kN按悬臂梁，R1＝＝4.2222×0.1＝＝0.4222kN主梁2根合并，其其主梁受力不不均匀系数==0.6R＝maax[Rmaax，R1]×0.66＝3.8kNN;正常使用极限状态态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×1.2＝3.011kN按悬臂梁，R'11＝q2l1=2.0007×0.11＝0.2011kNR'＝mmax[R''max，R'1]×0.66＝1.8066kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验验算主梁弯矩图一(kkN·m)主梁弯矩图二(kkN·m)σ=Mmmax/W==1.4677×106/44900=326..758N//mm2>[f]==205N//mm2不满足要求！请减减小小梁间距距或立柱纵向向间距，或优优化小梁位置置等！3、抗剪验验算主梁剪力图一(kkN)主梁剪力图二(kkN)τmaxx=2Vmaxx/A=2××6.7644×10000/424＝＝31.9007N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求！4、挠度验验算主梁变形图一(mmm)主梁变形图二(mmm)跨中νmax=22.922mmm≤[ν]=12000/4000=3mm悬挑段νmax＝＝1.3622mm>[ν]=2×1150/4000=0.775mm满足要求！5、支座反反力计算承载能力极限状态态图一支座反力依次为RR1=8.4336kN，R2=11.8831kN，R3=12.7781kN，R4=4.9552kN图二支座反力依次为RR1=6.5887kN，R2=12.4413kN，R3=12.4413kN，R4=6.5887kN七、可调托座验算算荷载传递至立柱方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N]](kN)30按上节计算可知，可可调托座受力力N＝12.7881/0.66=21.3302kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mmm)Ф48×3钢管计算截面类型型(mm)Ф48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.15支架立柱计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.71、长细比验验算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×450==1630mmml0=ηηh=1.22×12000=14400mmλ=max[l011，l0]/i=11630/115.9=1102.5116≤[λ]=1800满足要求！2、立柱稳定定性验算顶部立柱段：λ1=ll01/i=11630.0000/155.9=1002.5166查表得，φ＝0..573不考虑风荷载:N1==Max[RR1，R2，R3，R4]/0.66=Max[[8.4366，12.4113，12.7881，6.5877]/0.66=21.3302kNf＝NN1/(ΦA)＝213022/(0.5573×4224)＝87.688N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γγ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.44×0.9××0.0766×1.2××1.22/10＝0.0177kN·mN1w=Max[[R1,R2,R3,R4]/0.66+Mw/lb=Max[[8.4366,12.4413,122.781,,6.5877]/0.66+0.0117/1.22=21.3316kNf＝NN1w/(φA)+MMw/W＝213166/(0.5573×4224)+0..017×1106/44900＝91.5223N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l00/i=14440.0000/15..9=90..566查表得，φ1=00.661不考虑风荷载:N=MMax[R11,R2,R3,R4]/0.66+1×γG×q×H==Max[88.436,,12.4113,12..781,66.587]]/0.6++1×1.335×0.115×4.11=22.1132kNf=N/(φ1AA)＝22.1332×1033/(0.6661×4224)=788.968NN/mm2≤[σ]=2055N/mm22满足要求！考虑风荷载:Mw＝γγ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.44×0.9××0.0766×1.2××1.22/10＝0.0177kN·mNw==Max[RR1,R2,R3,R4]/0.66+1×γG×q×H++Mw/lb=Max[[8.4366,12.4413,122.781,,6.5877]/0.66+1×1..35×0..15×4..1+0.0017/1..2=22..146kNNf=Nw/(φ11A)+Mw/W＝22.1446×1033/(0.6661×4224)+0..017×1106/44900=82.8804N/mmm2≤[σ]=2055N/mm22满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承承插型盘扣式式钢管支架安安全技术规范范》JGJ2231-20010第6.1.44:对长条条状的独立高高支模架，架架体总高度与与架体的宽度度之比不宜大大于3H/B==4.1/44=1.0225≤3满足要求，不需要要进行抗倾覆覆验算！十、立柱支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)1400混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天天)7混凝土的实测抗压压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mmm)200立柱垫板宽b(mmm)100F1=NN=22.1146kN1、受冲切切承载力计算算根据《混凝土结构构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=0..95，ft=0.8229N/mmm2，η=1，h0=h-200=13800mm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=61120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×0.955×0.8229+0.225×0)××1×61220×13880/10000=46555.9333kN≥F1=22.1146kN满足要求！2、局部受受压承载力计计算根据《混凝土结构构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1..4-1取值值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.33.1条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6..6.2条确确定可得：fc=8..294N//mm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××8.2944×200000/10000=5488.534kkN≥F1=22.1146kN满足要求！9.2主楼周边地地下室板模板板（轮扣式）计算书计算依据：1、《混混凝土结构工工程施工规范范》GB500666-220112、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ1300-201113、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220084、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200105、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201126、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土楼板名名称9栋主楼周边地下室室顶板新浇混凝土楼板板板厚(mm)180模板支架高度H((m)4.1模板支架纵向长度度L(m)6模板支架横向长度度B(m)4二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产产生的荷载标标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房房屋较高市区区)模板支架顶部距地地面高度(m)9风压高度变化系数数μz0.51风荷载体型系数μμs0.5三、模板体系设计计主梁布置方向平行立柱纵向方向向立柱纵向间距laa(mm)1200立柱横向间距lbb(mm)1200水平拉杆步距h((mm)1200立柱伸出顶层水平平杆长度a((mm)450小梁间距l(mmm)400小梁最大悬挑长度度l1(mm)100主梁最大悬挑长度度l2(mm)150结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式平面图.dwg"品茗软件\\安全全计算软件\\\OutPPut\\板板模板盘扣式式平面图.ddwg"模模板设计平面面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式纵向剖面图.dwg"品茗软件\\安全全计算软件\\\OutPPut\\板板模板盘扣式式纵向剖面图图.dwg""纵向剖面面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式横向剖面图.dwg"品茗软件\\安全全计算软件\\\OutPPut\\板板模板盘扣式式横向剖面图图.dwg""横向剖面面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)16.83面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取取1m单位宽度度计算。W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4承载能力极限状态态q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×11=10.0014kN//mq1静==γ0×[γG(G1k+(GG2k+G3k)h)]]b=11×[1.335×(0..1+(244+1.1))×0.188)]×1==6.2344kN/mq1活==γ0×(γQ×φc×Q1k)×b==1×(1..4×0.99×3)×11=3.788kN/m正常使用极限状态态q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b==(1×(00.1+(224+1.11)×0.118))×11＝4.6188kN/m计算简图如下：1、强度验验算Mmaxx＝0.1q1静L2+0.1117q1活L2＝0.1×66.234××0.42+0.1117×3.778×0.442＝0.1711kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1711×106/375000＝4.5477N/mm22≤[f]＝16.833N/mm22满足要求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××4.6188×40044/(1000×93500×2812250)=00.304mmmν＝0..304mmm≤[ν]＝L/4000＝400/4400＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)12.87小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.386小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁弹性模量E((N/mm22)8415小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.3+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×00.4＝4.1144kN/m因此，q1静＝γγ0×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b=1××1.35××(0.3++(24+11.1)×00.18)××0.4＝2.6022kN/mq1活＝γ0×1.4××φc×Q1k×b=11×1.4××0.9×33×0.4＝＝1.5122kN/m计算简图如下：1、强度验验算M1＝00.125qq1静L2+0.1225q1活L2＝0.1255×2.6002×1.222+0.1225×1.5512×1..22＝0.74kkN·mM2＝qq1L12/2=4..114×00.12/2＝0.0211kN·mMmaxx＝max[MM1，M2]＝max[00.74，0.0211]＝0.74kkN·mσ=Mmmax/W==0.74××106/833330=8.8886N/mmm2≤[f]=112.87NN/mm2满足要求！2、抗剪验验算V1＝00.625qq1静L+0.6625q1活L＝0.6255×2.6002×1.22+0.6225×1.5512×1..2＝3.0855kNV2＝qq1L1＝4.1144×0.1＝＝0.4111kNVmaxx＝max[VV1，V2]＝max[33.085，0.4111]＝3.0855kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.085××1000//(2×500×100))＝0.9266N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2满足要求！3、挠度验验算q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..3+(244+1.1))×0.188))×0..4＝1.9277kN/m挠度,跨中νmaax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.9277×120004/(1000×84155×416..67×1004)＝0.5944mm≤[ν]＝L/4000＝1200//400＝3mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Ф48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根根数2主梁受力不均匀系系数0.61、小梁最最大支座反力力计算q1＝γγ0×[1.335×(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××φc×Q1k]×b==1×[1..35×(00.5+(224+1.11)×0.118)+1..4×0.99×3]×00.4＝4.2222kN/mq1静＝＝γ0×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b＝1×1.335×(0..5+(244+1.1))×0.188)×0.44＝2.71kkN/mq1活＝＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.44×0.9××3×0.44＝1.5122kN/mq2＝((γG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..5+(244+1.1))×0.188))×0..4＝2.0077kN/m承载能力极限状态态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.222×1.2＝6.333kN按悬臂梁，R1＝＝4.2222×0.1＝＝0.4222kN主梁2根合并，其其主梁受力不不均匀系数==0.6R＝maax[Rmaax，R1]×0.66＝3.8kNN;正常使用极限状态态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×1.2＝3.011kN按悬臂梁，R'11＝q2l1=2.0007×0.11＝0.2011kNR'＝mmax[R''max，R'1]×0.66＝1.8066kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验验算主梁弯矩图一(kkN·m)主梁弯矩图二(kkN·m)σ=Mmmax/W==1.4677×106/44900=326..758N//mm2>[f]==205N//mm2满足要求！3、抗剪验验算主梁剪力图一(kkN)主梁剪力图二(kkN)τmaxx=2Vmaxx/A=2××6.7644×10000/424＝＝31.9007N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求！4、挠度验验算主梁变形图一(mmm)主梁变形图二(mmm)跨中νmax=22.922mmm≤[ν]=12000/4000=3mm悬挑段νmax＝＝1.3622mm>[ν]=2×1150/4000=0.775mm满足要求！5、支座反反力计算承载能力极限状态态图一支座反力依次为RR1=8.4336kN，R2=11.8831kN，R3=12.7781kN，R4=4.9552kN图二支座反力依次为RR1=6.5887kN，R2=12.4413kN，R3=12.4413kN，R4=6.5887kN七