高应变法检测及答案

高应变练习题一、单选题.桩作为杆件模型满足一维应力波理论的条件之一是（B）。（九波长,R桩半径,L长度）A：X^R；B：九》R；C：A,<R：D：九《L；.某桩基工程桩径为600,磅的强度为C30,桩帽直径为600、碎的强度为C40,桩帽高度为1.3米，传感器安装在距桩顶（B ）位置合适。A：1.2米B：1.5米C：0.8.米 D:1.0米.下面说法哪个是错误的（B）A：高应变锤击设备宜具有稳固的导向装置B：高应变检测重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比小于1C：高应变检测要求既要有足够的能量又要有足够的桩-土相对位移D：高应变检测提倡重锤低击.某根桩为离心管桩，桩身材料质量密度为2.4吨/立方米，应力波传播速度为4000米/秒，桩身材料弹性为（B）。A：19200000kPaB：38400000kPaC：38400000MPaD：19200MPa.承载力检测时宜实测桩的贯入度，单击贯入度宜为（B）。A:2.5mmB:2-6mmC:>2.5mmD:2.5-10mm.土与桩的阻力和桩的运动有关，决定静阻力的主要因素是（B）A:锤的重量 B:桩土的相对位移 C:重锤的落距 D:冲击力的大小.有一混凝土桩，分别采用高应变、低应变和声波透射法三种方法进行检测，其中以（B）测出的桩身波速最小。A.低应变法 B.高应变法 C.声波透射法 D.不能肯定.《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规定应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上，同侧的应变传感器与加速度传感器间的水平距离不宜大于（C）mm。A：120B：100C：80D：50.与Jc值无关的是（D）A.桩尖土 B.桩周土C.桩类型 D.施工工艺.高应变检测中桩身完整性判定的HI类桩，其桩身完整性系数B为（A）。A：0.6WBV0.8B:P<0.6C:0.8<P<1.0 D:0,6<3<0,8.《基桩动测仪》JG/T3055中规定检测仪器应达到（B）标准，且应具有保存、显示实测力与速度信号和信号处理与分析的功能A.1级B.2级C.3级D.4级.重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比不得（C）,并采用铸铁或铸钢制作A.大于1 B.大于等于1 C.小于1 D.小于等于1.当采取自由落锤安装加速度传感器的方式实测锤击力时，高径（宽）比应在（B）范围内A.0.5~1.0 B.l.0—1.5 C.l.2-1.5 D.1,5~2.014..进行承载力检测时，锤的重量与单桩抗压承载力特征值的比值不得（C）A.大于0.02 B.大于等于0.02 C.小于0.02D.小于等于0.02.根据规范说明中“严重锤击偏心”是指两侧力信号之一与力平均值之差的绝对值超过平均值的（D）。A.20%B.25%C.30%D.33%.在距桩顶（D）桩径以下的桩侧表面对称安装应变传感器和加速度传感器各2支，以便减少锤击应力集中、消除锤击偏心A.1.0倍B.L2倍C.1.5倍D.2.0倍.桩顶部应设置桩垫，桩垫可采用（C）厚的木版或胶合板等材料。A：5-10mm B：10-20mmC：10-30mmD：10-50mm.实测数据的好坏必须从信号的比例性、一致性、归零性及（C）进行判别，只有反映真实情况的实测数据，才能得出正确的结果A.真实性B.必要性C.充分性D.完整性.有一根砂预制桩，采用锤击法施工，桩尖需穿透密实砂层进入软黏土层，在穿透的一瞬间，桩身会出现（）o（A）A：较大的拉应力B：较大的压应力 C：速度为零 D:既有拉应力又有压应力.高应变试桩检测数量一般为工程总桩数（D）,并不少于5根A.0.1%B.l%C,0.5% D.5%.混凝土桩桩头处理做法错误的是（B）A.凿掉桩顶部的破碎层和软弱混凝土B.桩头主筋全部直通至桩顶混凝土保护层之下，各主筋不在同一高度上C.桩头混凝土强度等级比桩身混凝土提高了1级，强度为C30D.检测的桩头测点处截面积与原桩身截面积相同.应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上，同侧的应变传感器和加速度传感器间的水平距离不宜（A）A.大于100mm B.大于等于100mmC.小于100mm D.小于等于100mm.高应变检测时的桩长是指（C）距离。A:桩顶到桩底的距离 B:传感器安装点到桩底的距离，包括桩尖C:传感器安装点到桩底的距离，不包括桩尖 D:桩顶到桩尖的距离.采样时间间隔宜为50〜200us,信号采样点数不宜少于（C）A.512点B.1012点C.1024点D.2048点.现场试验参数设定错误的是（C）A.采样时间间隔宜为50〜200us,信号采样点数不宜少于1024点B.力的设定值由加速度传感器设定值与重锤质量的乘积确定C.力传感器和加速度传感器标定系数只能由国家法定计量单位开具D.桩身波速可结合本地经验或按同场地同类型已检桩的平均波速初步设定.采用试打桩判定桩的承载力时，不符合规定的是（B）A.试打桩位置的工程地质条件应具有代表性B.判定的承载力值应小于或等于试打桩时测得的桩侧和桩端静土阻力值之和，并应进行复打校核C.复打至初打的休止时间应符合规定D.试打桩数量不应少于3根.PDI公司推荐的凯斯法中粉砂的Jc值为（B）。A：0.7-1.0B：0.15-0.25C：0..25-0.4D：0.4-0.7.深度x处土阻力Rx,下行入射波通过x界面时，将在界面处分别产生幅值为Rx/2的（B）oA.上行压力波和下行拉力波 B.上行拉力波和下行压力波C.上行压力波和下行压力波 D.上行拉力波和下行拉力波.混凝土的高应变动力试桩中，混凝土的最大应变量通常在（B）oA：0.001%-0.01%B：0.01%-0.1%C：0.1%-1%D：1%-10%.高应变测试时，常用桩身完整性系数B值判别桩身质量，这里B的物理意义是（A）。A：传感器安装截面与被测截面的阻抗比 B：上部完整截面与被测截面的阻抗比C：被测截面与上部完整截面的阻抗比D：传感器安装截面与被测截面的面积比.对同一根桩，先进行了高应变测试，在休止一段时间之后，再进行静载试验，对比高应变与静载测试结果，则（D）oA：高应变得出的承载力高B：静载得出的承载力高C：静载与高应变得出的承载力一致D：不一定.高应变测试中，习惯把速度与力分别以正、负表示，正确的定义是（C）A：压力为正，速度向上为正B：拉力为正，速度向上为正C：压力为正，速度向下为正D：拉力为正，速度向下为正.高应变测桩时得出一组力一-时间曲线和一组速度--时间曲线，这里速度指（C）A：应力波在桩内传播的速度 B：桩底处质点运动速度 C：传感器安装截面处质点运动速度 D：桩顶面处质点运动速度.高应变检测时必须在桩同一截面处，安装二只加速度传感器和二个应变传感器，且应对称安装，其主要目的是（B）A：避免一只传感器损坏，而采集不到数据B：减少偏心锤击的影响C：避免单只传感器处，因桩身质量而影响结果D：多采集几组数据，以相互比较.计算桩阻抗一混凝土灌注桩，桩径1000mm,桩长L=20m,混凝土强度为C35,弹性波速为Ws=38OOm/s,质量密度为P=2.5t/m3,则该桩的广义波阻抗为（B）A、8185kN・s/mB、7458kN・s/mC、8185kN«m/sD、7458kN«m/s.高应变动力试桩中，测点处最大冲击力为Fmax,岩土对桩的总阻力为Ro,则（B）A、Ro一般情况下大于FmaxB、Ro一般情况小于FmaxC、对打入硬层的端承型桩，Ro一般情况下小于FmaxD、对软土地区的长摩擦桩，施打过程中Ro一般情况下小于Fmax.下面关于高应变动力试桩的陈述正确的是（C）A、上行压缩波一定是土阻力波B、桩底反射波一定是上行拉伸波C、土阻力波传至桩顶附近会使传感器安装截面受力增大速度减小D、土阻力波传至桩顶附近会使传感器安装截面受力减小速度增大.下面哪种情况下可用Case法中的最大阻力修正法RMX （B）A、桩底土的Quake值较小B、桩底土的Quake值较大C、高应变动测承载力明显低于静载试验结果，用RMX对检测结果作适当放大，使之与静载试验结果吻合D、冲击能量偏低，单击贯入度小.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同的情况下，Jc值的极差不宜大于平均值的（D）A:5%B:10%C:20% D:30%.曲线拟合法分析计算时有三种方法可供选择，分别是1）由实测的速度曲线（Zv（t））为边界条件拟合实测的力曲线（F⑴）;2）由实测的力曲线（F（t））为边界条件拟合实测速度曲线（Zv（t））;3）以下行波（Fd）为边界条件拟合上行波（Fu）。无论采用上述那种方式，程序实际计算时（D）A、均以实测力曲线（F（t））为边界条件B、均以实测速度曲线（Zv（t））为边界条件C、均以下行波曲线（Fd（t））为边界条件D、实测力曲线（F⑴）、实测速度曲线（Zv⑴）下行波曲线（Fd⑴）任何一个都可以作为实际计算时的边界条件。.软土地区长摩擦桩在施工中易导致桩身缺陷是因为（B）A、桩较长时，桩具备较大的惯性，使施工设备能给桩顶施加较高的能量，而使桩顶局部受拉破坏B、桩较长，桩锤能正常爆发起跳，桩底反射回来的上行拉力波与下行压力波叠加，在桩身某一部位产生净的拉应力，当拉应力强度超过混凝土抗拉强度，使桩身破坏C、桩侧土阻力较小，冲击应力波有较大的能量传至桩底，经桩底放大后使桩尖受压破坏D、桩较长时，冲击脉冲持续时间长，连续的施打使压应力反复叠加造成桩身中下部受压破坏.根据《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规定，在高应变动力试桩中，使用的应变式力传感器、加速度计的安装谐振频率fl、f2必须满足下列要求（A）A、fl22kHz,f2210kHz B、fl210kHz,f222kHzC、fl21kHz,f223kHz D、fl23kHz,f221kHz.在高应变动力试桩中，锤击偏心往往引起桩身两侧传感器实测信号产生差异，一般情况下（B）A、两侧速度信号的差异大于两侧力信号的差异B、两侧力信号的差异大于两侧速度信号的差异C、A、B两种情况均有可能发生，视偏心程度而定D、由于两侧传感器对称安装，所以两侧力信号的差异程度和速度信号的差异程度是一样的.高应变测桩时得出的“传递到桩身的锤击能量”是指（B）A.打桩锤的势能B.传感器截面处的有效能量 C.势能与动能之比D.锤的动能.对一根桩端处在粘土层中的摩擦桩，当桩顶受到锤击的冲击后，则（B）A.桩端附近桩身锤击压力大于桩顶处 B.桩端处的锤击压应力小于桩顶处C.桩端与桩顶处应力相等 D.不一定.60、某桩基工程桩长为28m,桩径750mm,单桩承载力特征值为3000kN,进行高应变检测时应使用（B）的重锤。A.3.0吨B.9.0吨C.4.5吨D.6.0吨.CASE法分分析桩承载力时，下列的（C）种桩型较为合适。A.大直径嵌岩钻孔桩B.超长钢管桩 C.中小直径预制碎桩D.Q-s缓变形桩.实测曲线拟合法得出的某根桩的承载力称为（C）A.承载力特征性 B.承载力标准值 C.静止阻力值 D.总阻力值.如图示：高应变动力试桩中,在变阻抗截面处作用土阻力RI,ZKZ2,则（A）A、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波，且压缩波幅值大于拉伸波幅值；B、R1在1单元中产生上行拉伸波，在2单元中产生下行压缩波， 12a且拉伸波幅值小于压缩波幅值；C、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波，且拉伸波幅值小于压缩波幅值； 2区D、R1在1单元中产生上行压缩波，在2单元中产生下行拉伸波， 且压缩波幅值小于拉伸波幅值。.下面关于Case法几种方法的陈述正确的是（A）A、RAU法将桩端运动速度为零时的总阻力作为桩的检测承载力；B、RUN法由于扣除了桩中上部的侧阻力使计算结果偏于保守；C、RMN法适用于上升沿tr短，Quake值较大的桩；D、RMX法适用于Quake值较小、土阻力滞后发挥的桩。.67、在高应变动力试桩中，某时刻t,传感器实测值为F⑴=2396kN,V（t）=0.9m/s,桩阻抗为Z=975kN・s/m,则t时刻经过传感器安装截面的上行波Fu、下行波Fd最接近下列哪组数据？（B）Fu=952kN,Fd=1364kN；Fu=759kN,Fd=1637kN；C、Fu=-759kN,Fd=1637kN；D、Fu=-952kN,Fd=1364kN。.下面哪种情况下可用Case法中的卸荷修正法RUN（A）A、土阻力滞后于H+2L/C时刻明显发挥；B、长摩擦桩锤击时桩中上部强烈反弹；C、高应变动测承载力明显低于静载试验结果，可RUN用对高应变检测结果作适当放大；D、单击贯入度大，桩底反射明显。.高应变信号采样点数不宜少于（B）点。A.1（X）0 B.1024C.2048D.10000.对于普通钢桩，桩身波速可直接设定为（C）m/soA:4500B:3000-4500 C:5120 D:4000.硬粘土中桩侧阻力充分发挥所需的桩土间相对位移大概要（B）A:l-2mmB:5-6mm C:10-20mm D:10-20cm.对于高应变检测使用的加速度计，对于钢桩，宜选择（C）的量程的加速度计。A:10（X）-2000m/s2B:10000-20000m/s2C:20000-30000m/s2D:2000-3000m/s2.对于高应变检测的加速度计，采用自制自由落锤时，加速度计量程不应小于（B）A:1000m/s2 B:10000m/s2 C:20000m/s2D:30000m/s2.根据重锤低击原则，锤体上的加速度峰值不应超过（A）A:1500-2000m/s2B:10000-20000m/s2C:5000m/s2D:20000m/s2.75、对于进入粉土中的预制桩，进行高应变检测时，最佳的检测龄期宜为（B）天。A:7B:10 C:15 D:28.高应变检测贯入度的测量最精确的方法可以采用（A）来测定。A:精密水准仪 B:利用打桩机作为锤击设备时，可根据一阵锤的锤击下的总下沉量确定单击贯入度C:采用加速度信号两次积分得到的最终位移作为实测贯入度D:采用在受检桩的附近架设的基准梁的办法.一侧的加速度传感器和力传感器中心的水平距离以下哪个是最正确的（A）A:105mmB:56mmC:81mm D:50mm.78、自由落锤安装加速度传感器测力时，锤重为10吨，加速度的灵敏度为2.5mv/g,则锤体测力的设定值为（B）A:38500kN/V B:39200kN/VC:41200kN/V D:34800kN/V.由于锤击偏心不可避免，所以安装后的传感器初始应变值应能保证锤击时的可测轴向变形余量，混凝土桩为（A）A:大于±1000u£B:大于±2000u£ C:小于±1000u£D:小于±2000ue.对于常见的工业与民用建筑的桩，高应变检测采样时间间隔宜为（C）A:10usB:1000usC:100usD:500us.对于超过60米桩长的桩，高应变检测采样时间间隔宜为（C）A:10us B:100usC:200usD:1000us.由于锤击偏心不可避免，所以安装后的传感器初始应变值应能保证锤击时的可测轴向变形余量，钢桩为（A）A:大于±1500u£B:大于±2000u£ C:小于±1500u£D:小于±2000ue.高应变锤重为5吨，落距为1.5米，则重锤锤击桩顶时最大运动速度是（B）A:2.5m/s B:5.4m/sC:2.7m/sD:5.0m/s.桩锤传递比应按（A）的比值确定。A:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤额定能量 B:桩锤计算的能量与桩锤额定能量C:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤理论能量 D:桩锤传递给桩的能量与桩锤总的能量.桩锤效率应按（B）的比值确定。A:桩锤实际传递给桩的能量与桩锤额定能量B:实测的桩锤最大动能与桩锤额定能量的 C:桩锤理论计算能量与桩锤额定能量D:桩锤传递给桩的能量与桩锤额定能量.86、高应变试验成功的关键是（C）A:桩是否打动B:实测曲线是否归零 C:信号质量以及信号中的桩-土相互作用信息是否充分 D:桩侧土阻力是否充分发挥.87、当采用自由落锤进行高应变检测时，锤的落距应（A）A:确定合适的高度一锤定音 B:由高到低 C:由低到高D:根据锤的重量，锤轻，落距高一点；锤重落距低一点。.对波形的（D）是指导计算分析过程并最终产生合理结果的关键A:合理调整 B:拟合分析 C:直观正确判断 D:定性检查.确定基桩承载力最可靠的方法是（C）A:机械阻抗法B:CAPWAPC拟合法 C:静载荷试验 D:静动法.对待高应变的科学态度应该是（D）A:盲目迷信 B:盲目相信 C:垃圾进，垃圾出，全盘否定 D:合理的利用.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定对于多节预制桩，采用高应变法检测其完整性，抽检数量不应少于总桩数的（B）A:5%B:10% C:2% D:15%.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定对于多节预制桩，采用高应变法检测其完整性，抽检数量最少不应少于（B）根A:5根 B:10根 C:15根D:20根.《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ142规定，采用高应变法检测基桩承载力，抽检数量不应少于总桩数的（A）A:5%B:10%C:2% D:15%.CASE法分析桩承载力时，下列的（C）桩型较为合适。A:后注浆钻孔桩 B:超长钢管桩 C:小直径的预制桩 D:清孔彻底的大直径灌注桩.无任何修正的CASE法单桩承载力计算公式最适用于（B）A:桩长较短的摩擦桩 B:桩长较短的端承桩 C:桩长较长的摩擦桩 D:桩长较长的端承桩.采用自由落锤为锤击设备时，应采用（B）A:短距轻击B:短距重击 C:长距轻击D:长距重击.某城市一桥梁工程，预制混凝土方桩，桩长31米，截面尺寸为400mmX400mm,单桩竖向抗压承载力容许值2000kN,则高应变动力检测时锤重不应少于（D）A:3.2吨B:4.0吨C:4.8吨D:6.0吨.预制方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为32米，预估单桩极限承载力为2000kN；预制混凝土管桩，桩径500mm,桩长28米，预估单桩极限承载力为3000kN；高应变动力试桩时重锤分别不应小于（C）A:2吨、3吨B:2吨、4.5吨C:3吨、3吨D:3吨、4.5吨.高应变动力检测，预估最大冲击加速度为10000-15000m/s2,加速度计量程宜为（D）A:10000-15000m/s2 B:15OOO-2OOOOm/s2C:15OOO-3OOOOm/s2 D:20000-30000m/s2.高应变检测用仪器的系统动态范围不应低于（C）A:40dBB:50dBC:66dBD:80dB.高应变检测仪器，单道采用频率不应低于（D）A:1500HzB:2000HzC:2500HzD:20000Hz.高应变动力检测法，采用自由落锤为锤击设备时，要求重锤（C）A:锤重要轻 B:落距要大C:高径比不得小于1 D:单击贯入度不得大于6mm.混凝土灌注桩，桩长为20m,桩底至桩中混凝土强度为C25,弹性波速为3600m/s,桩中至桩顶混凝土轻度为C30,弹性波速为3800m/s,.现对该桩进行高应变检测，仪器设定的弹性波速Ws和应力波传播速度Wc分别为（C）A:Ws=3600m/s、Wc=3700m/s B:Ws=3700m/s>Wc=38OOm/sC:Ws=3800m/s、Wc=3700m/s D:Ws=3700m/s、Wc=37OOm/s.高应变检测时，若测出的力〜时间曲线出现高频振荡波，这说明（B）A:桩顶有塑性变形 B:传感器已松动 C:桩身已断裂 D:附近震动干扰.高应变某一侧实测力时程曲线，信号异常的原因（B）A:50Hz交流干扰 B:力传感器松动 C:加速度传感器松动 D:振动干扰.某高应变实测力时程曲线，信号异常的原因（A）A:锤击偏心 B:传感器安装处混凝土开裂C:加速度传感器松动 D:力传感器松动.力传感器直接测到的是其安装面上的（A）A:应变B:应力C:锤击力 D:加速度.高应变检测承载力分析时选取锤击信号，宜取（B）击次的信号。A:最后一击B:锤击能量较大 C:平均 D:第一击.高应变检测某2根桩的桩身完整性系数分别为0.95、0.8,则分别应判为（B）桩。A:I类、II类B:II类、II类C:I类、I类D:II类、III类.高应变分析计算结果的可靠性起决定作用的是哪项要素（C）A:动测仪器 B:分析软件 C:人员素质 D:设备匹配能力.对于土阻力滞后2L/c发挥的情况，应采用（A）对CASE法单桩承载力计算结果进行提高修正。A:RMX法B:RSU法C:RAU法D:RMN法.实测曲线拟合法中，桩的力学模型一般为一维杆模型，单元划分应采用（A）A:等时单元 B:等宽单元C:等质单元 D:等体单元.对于锤击桩，锤击压应力应小于（B）桩身混凝土的轴心抗压强度设计值。A:0.9倍 B:1.0倍 C:L1倍 D:1.2倍.对于锤击桩，锤击拉应力应小于（D）桩身混凝土的轴心抗拉强度设计值。A:0.9倍 B:1.0倍 C:l.l倍 D:1.2倍.不同桩型材料质量密度的大小排序一般是（D）A:钢桩、混凝土预制桩、离心管桩、混凝土灌注桩B:钢桩、混凝土灌注桩、离心管桩、混凝土预制桩C:钢桩、离心管桩、混凝土灌注桩、混凝土预制桩D:钢桩、离心管桩、混凝土预制桩、混凝土灌注桩、.沉桩设备选择得一般思路是（A）A:选择锤型——选择锤重——选择桩架 B:选择锤重一选择锤型----选择桩架C:选择锤型一选择桩架----选择锤重 D:选择桩架 选择锤型 选择锤重.混凝土灌注桩，桩长21米，其中：桩头加固，高1米，混凝土强度等级为C35,弹性模量为32000MPa,质量密度P=2400kg/m3,下面20米，混凝土强度等级为C25,弹性模量为29400MPa,质量密度P=2400kg/nP。现对该桩进行高应变检测，请问输入仪器的弹性波速应取（B）A:3651m/sB:3500m/sC:3600m/sD:3550m/s.已知一根截面尺寸为500mmX500mm的预制钢筋混凝土方桩，实测力和速度波形如下图所示，其中E=312OOMPa,c=3900m/s,Jc=0.3，用CASE法计算该桩的承载力为（B）.128、已知一根桩径为1000mm的钻孔灌注桩，桩长为40米，根据下示波形图用CASE法计算单桩承载力（A）o已知Jc=0.4,c=3500m/s,容重为24kN/n?A:4158kN B:11496kN C:6042kND:12304kN

.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=35OOm/s,上、下节桩间接头存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。桩身材料的弹性模量E为（A）A:3001MPaB:3001kPaC:3840MPaD:3840kPa.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=3500m/s,上、下节桩间接头存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。桩身阻抗为（B）。A:1372kNm/sB:1372kNs/mC:1372000kNs/mD:1372000kNm/s.有一混凝土预制桩，两端自由，桩长L=10m,截面积A=0.16 配筋为4根直径16mm的，桩身混凝土强度等级为C30,不考虑加载速率影响，取抗拉强度标准值ftk=2.01MPa,应力波波速C=4000m/s,当一端受到如下图所示的锯齿形脉冲力P（t）激励时，不考虑计任何阻尼，桩身混凝土不被拉断时的最大力峰值Pmax为（B）A:322kNB:327kNC:262kND:290kNz(ms)

z(ms).有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，己知桩身截面积A=2199cm2,波速C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa.高应变实测得tl时刻的F1=8000kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的上行力波值(A)A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN.有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cm2,波速C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa.高应变实测得tl时刻的Fl=8000kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的下行力波值(B)A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN.有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cm2,波速C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa，高应变实测得tl时刻的F1=8000kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=35OOkN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的下行力波(C)A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN.有一桩径800mm，壁厚100mm的离心管桩，已知桩身截面积A=2199cn?,波速C=4000m/s,桩弹性模量E=38200MPa，高应变实测得tl时刻的F1=8000kN,Vl=4m/s;t2时刻的F2=3500kN,V2=-0.7m/s,计算N时刻的上行力波(D)A:OkNB:8000kNC:1050kND:2450kN.某工程桩基础采用预制钢筋混凝土方桩，截面尺寸为400mmX400mm,桩长为23米，为2节单桩焊接而成，质量密度P=2450kg/n?C=3500m/s,上、下节桩间接头存在裂缝。传感器安装在桩顶下1.0米。已知11=0.5ms,tx=10.7ms高应变锤击信号如下图所示，缺陷距桩顶的距离为(B)A:10mB:11mC:20mD:21m.混凝土桩的桩身材料质量密度为(B)A:2.4吨/m3B:2.45-2.50吨/m3C:24kN/m3D:24.5-25.0kN/m3.高应变检测中，如力传感器安装点处的应变为0.05%,波速为3800m/s,则该时刻力传感器安装点处的速度为(B)m/soA:3.8B:1.9C:2.0D:7.6.若锤击设备为自由落锤，当落距1.0米，实测最大锤击力Fmax=4.0MN;当落距1.2米时，锤击脉冲时间相当，估算实测最大锤击力Fmax=（C）MNoA:4.2 B:4.0C:4.4D:4.6.对于钢桩，桩身最大锤击压应力应小于钢材的（B）A:极限强度 B:屈服强度 C:强度标准值 D:强度设计值.对于混凝土桩，桩身最大锤击压应力应小于桩材的（A）A:单桩竖向抗压强度设计值 B:单桩竖向抗压强度标准值 C:单桩竖向抗压强度容许值 D:单桩竖向抗压强度极限值.国内现有最重的重锤约20吨，在进行承载力检测时，对于30米以上的灌注桩能检测的最大单桩承载力特征值为（B）A:lOOOOkNB:6666.7kNC:20000kND:13333kN.某钢管桩外径800,内径780,其桩身质量密度为7.850Vn?,钢管桩的弹性模量E为（A）A:205783040KPaB:125600（X）0KPaC:12560MPaD:2057MPa.某钢管桩外径800,内径780,其桩身质量密度为7.850Vn?,钢管桩的阻抗2值（C）A:3988.0kN«m/sB:3988.0kN«s/mC:997.0kN«s/mD:997.0kN«m/s.混凝土预制桩为400X400mm,桩长12米，混凝土强度等级为C40,波速C为4100m/s,桩身材料质量密度为2.45吨/n?,测得应变值£为1.5X10-4,请计算高应变检测时的冲击力（C）A:9884.3kNB:940.8kNC:988.43kND:9408.0kN工程师试题.对于桩浅部缺陷最适宜的检测方法是（B）A:高应变B:低应变 C:静载荷 D:钻芯法.下面的高应变检测的图形反映的信息是（D）A:波形显示桩侧摩阻力很大 B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力C:波形显示桩身无缺陷D:波形显示桩浅部阻力较小

.下列图形反映的信息是（A）A:波形显示桩身无缺陷 B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力C:波形显示桩侧摩阻力很大 D:波形显示桩浅部阻力较小2Lie2Lie2、UeB:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力D:波形显示桩浅部阻力较小2、UeB:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力D:波形显示桩浅部阻力较小B:波形显示仅有桩端阻力，无桩侧摩阻力D:波形显示桩浅部阻力较小.下列图形反映的信息是（A）A:波形显示桩侧摩阻力很大C:波形显示桩身无缺陷.下列图形反映的信息是（B）A:波形显示桩侧摩阻力很大C:波形显示桩身无缺陷

.已知试桩桩身阻抗为5000kN•s/m,实测其检测截面在某时刻的力值为F=1000kN,速度值为V=-0.5m/s,求当时通过检测截面的上行波Wu值（B）A:1000kNB:1750kNC:0kND:5000kN.最大阻力修正法主要适用于（A）A:端承型桩且端阻力发挥所需位移较大的情况 B:摩擦桩端承桩， C:端承型桩且端阻力发挥所需位移较小的情况D:纯摩擦桩.从下面的图形分析可以反映的信息是（A）A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大D:波形显示波形的2L/C以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可能是桩身产生裂缝。.从下面的图形分析可以反映的信息是（C）A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大D:波形显示波形的2Uc以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可能是桩身产生裂缝。L/C.从下面的图形分析可以反映的信息是（C）A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大C:波形显示波形的2Uc以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可能是桩身产生裂缝。D:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大.从下面的图形分析可以反映的信息是（B）A:波形显示桩侧摩阻力很小，几乎无端阻力B:波形显示桩侧摩阻力小，端阻力大C:波形显示桩侧摩阻力大，端阻力大D:波形显示波形的2L/C以前速度波位于力波的上面，表明桩身有严重缺陷，该桩可能是桩身产生裂缝。.高应变检测、分析、计算承载力最基本的概念是（B）A:应充分考虑选用的桩-土模型的局限性B:充分考虑与位移相关的土阻力发挥性状和波传播效应，使土阻力的发挥程度与位移建立联系C:好的信号是保证高应变检测结果合理性的重要一环D:高应变检测范围具有局限性.PDI公司推荐的粘土的Jc值为（A）A：0.7-1.0B：0.15-0.25C：0.25-0.4D：0.4-0.7.高应变中的桩身阻抗Z是指（B）A:传感器安装点以上的桩身阻抗 B:等截面均匀桩缺陷以上段的桩身阻抗C:等截面均匀桩缺陷以下段的桩身阻抗D:桩头处的桩身阻抗.高应变检测中桩身完整性系数B的计算公式适用于（A）A:桩身中距传感器的第一个缺陷 B:桩身中所有的缺陷C:桩身中距桩顶的第一个缺陷 D:桩身中距传感器的第一和第二个缺陷.对于等截面均匀桩，桩身完整性系数B的测定属于（A）A:直接法 B:半直接法 C:间接法 D:无法确定.打桩土阻力的大小与桩的竖向承载力高低有关，桩承载力愈高，打桩土阻力愈强，土阻力的测量是属于（A）A:直接法 B:半直接法 C:间接法 D:无法确定.高应变检测得到的单桩承载力值是（B）A:单桩竖向抗压承载力设计值 B:单桩竖向抗压承载力检测值C:单桩竖向抗拔承载力极限值 D:单桩竖向抗压承载力特征值.高应变检测时，常用桩身完整性系数B判别桩身质量，这里B的物理意义是（C）A:传感器安装截面与被测截面的面积比 B:上部完整截面与被测截面阻抗比C:被测截面与上部完整截面的阻抗比 D:被测截面与桩顶截面的阻抗比.桩身完整性系数B为0.60时，该桩判为（C）桩A:IB:IIC:HID:IV.高应变法可用来验证（C）的预制桩。A:实测桩长比施工桩长短B:存在竖向裂缝C:桩身或接头存在裂隙D:无法验证.桩头混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高（）级，且不得低于（）。（A）A：1〜2级，C30 B：2〜3级，C40C：1〜3级，C30D：1〜2级，C40.混凝土桩头设置距桩顶（）倍桩径范围内，宜用厚度为3〜5mm的钢板围裹或距桩顶（）倍桩径范围内设置箍筋，间距不宜大于100mm。桩顶应设置钢筋网片2〜3层，间距60〜100mm。（A）A;1倍，1.5倍B:1.5倍，1倍C:1.5倍，1.5倍D:1倍，1倍.采用锤上测力时对称安装在桩侧表面的加速度传感器距桩顶距离不得小于（）,并取两者（）。 （A）A:0.4Hr或ID,高值B:0.5Hr或ID,高值C:0.4Hr或1.5D,较小值D:0.4Hr或1D,较小高值.对于（）和Q-s曲线具有（）特征的大直径灌注桩，不宜采用高应变法进行竖向抗压承载力检测。（A）

A:大直径扩底桩，缓变型 B:大直径灌注桩，缓变型C:大直径灌注桩，陡降型 D:大直径扩底桩，陡降型.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同情况下，Jc值的极差不宜（B）A:小于平均值的30% B:大于平均值的30%C:大于平均值的10% D:小于最大值的30%.打入式预制桩有控制打桩过程中的桩身应力要求时，应采用高应变法进行试打桩的打桩过程监测；在相同施工工艺和相近地质条件下，试打桩数量不应少于（C）A:1根B:2根C:3根D:5根.单桩承载力验收检测时适量选择完整性检测中判定的（C）A:I类桩B:II类桩C:III类桩 D:IV类桩.重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比不得小于（），并采用铸铁或铸钢制作。当采取自由落锤安装加速度传感器的方式实测锤击力时，重锤应整体铸造，且高径（宽）比应在（）范围内。（A）A:l,1.0~1.5 B:1.5,1.0~1.5C:l,1.5—2.0 D:1.5,1.5~2.0.贯入度小，即通常所说的“打不动”，使检测得到的承载力（B）极限值A:高于B:低于 C:等于 D:无法判定.为了避免可能高估承载力的危险，不得将极差超过（C）的“高值”参与统计平均。A:20%B:33% C:30% D:50%（A）的测试。B:从桩锤爆发起跳直到收锤为止D:后十阵B:锤重的正确性（A）的测试。B:从桩锤爆发起跳直到收锤为止D:后十阵B:锤重的正确性D:测试的应变值是否正确.锤击力的正确换算依赖于（C）A:设置的传感器灵敏度的正确性C:测点处设定的桩参数是否符合实际.计算测点以下原桩身的阻抗变化、包括计算的桩身运动及受力大小，都是以（B）为相对“基准”的。A:桩顶处桩的单元 B:测点处桩头单元C:桩身处的桩单元 D:桩身平均.对仪器的主要技术性能指标要求宜使选择的量程大于（C）的一倍以上。A:最大冲击加速度值 B:最大冲击能量C:预估最大冲击加速度值 D:预估最大应变值.多数情况下高应变检测所用锤的重量有限，很难在桩顶产生较长持续时间的作用荷载，达不到使土阻力充分发挥所需的（B）A:能量B:位移量C:加速度D:动能.试打桩过程中，应按（C）；当持力层较厚时，应在同一土层中进行多次测试。A:土层类别进行 B:每阵进行测试C:测试桩端进入的土层逐一进行 D:最后一阵.当出现严重锤击偏心，两侧力信号幅值相差超过（A）倍，锤击信号不得作为承载力分析计算的依据。A:1 B:2C:3 D:5.参数设定和计算时传感器的设定值应按（B）设定。A:实测值B:计量检定结果 C:合格证上的数据 D:经验数据.自由落锤安装加速度传感器测力时，力的设定值由加速度传感器设定值与（A）的乘积确定。A:重锤质量B:重锤重量C:重锤密度 D:重锤容重.当出现下列（A）情况时，锤击信号不得作为承载力分析计算的依据A.传感器安装处混凝土开裂或出现严重塑性变形使力曲线最终未归零B.严重锤击偏心，两侧力信号幅值相差未超过1倍C.触变效应的影响，预制桩在多次锤击下承载力未下降D.四通道测试数据齐全.以下（B）情况可不用静载法进一步验证A.桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力B.桩身缺陷对水平承载力无影响C.波形表现出竖向承载性状明显与勘察报告中的地质条件不符合D.嵌岩桩桩底速度曲线同向反射强烈，且在时间2L/c后无明显端阻力反射.下列不能用凯司法判定桩承载力的是（A）A.大直径桩B.桩身材质、截面基本均匀C.采用实测曲线拟合法确定Jc值，拟合计算的桩数应不少于检测总桩数的30%,且不少于3根D.在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同情况下，Jc值的极差不宜大于平均值的30%.不出现下列（C）情况时，桩身完整性判定宜按工程地质条件和施工工艺，结合实测曲线拟合法或其他检测方法综合进行A.桩身有扩径的桩B.桩身截面渐变或多变的混凝土灌注桩C.力和速度曲线在峰值附近比例一致D.锤击力波上升缓慢，力与速度曲线比例失调的桩.下列不符合Case法基本假定的是（B）A.桩看作一维杆体，桩身等阻抗，即截面不变、桩身材质均匀且无明显缺陷B.不仅考虑桩底的动阻尼，还考虑桩身周围的动阻尼C.应力波在传播过程中没有能量耗散和信号畸变D.在（tl-tl+4L/C）时段内桩侧各点的摩阻力不变.关于Case法说法错误的是（C）A.在现场只要输入Jc值，即可得预测承载力值B.Jc值正是高勃尔根据120根打入桩动静对比结果总结出来的C.对桩侧动阻力比较明显的灌注桩，Jc值仍有其特定的物理意义D.Case法有一定适用范围.实测曲线拟合法主要是将理论计算所得力波、速度波和实测值的反复比较和迭代，通过调整（）大小与分布及各参数值来与实测力波、速度波拟合以提供承载力。（A）A：土阻力B；速度C：力D：阻尼.关于Capwapc法说法错误的是（D）A.是高应变动力试桩中较为常用的方法B.比凯斯法更精密C.以波动方程解为基础D.拟合法的标准唯一，其解也是唯一的.高应变实测曲线拟合法，曲线拟合时间段长度不应少于（C）。A:tl+2L/CB:tl+3L/C+20ms；C:tl+2L/C+20ms；D:tl+5L/C+20ms；.高应变实测曲线拟合法在2L/C时刻后延续时间不应（A）。A：少于20msB：少于30msC：少于50msD：多于20ms.对于柴油锤打桩信号，曲线拟合时间段长度在tl+2L/C时刻后延续时间不应（B）。A:少于20msB:少于30msC:少于50msD:多于20ms.CAPWAPC拟合曲线中第二时间段［从第一段终止点为起点，到（tr+3）ms］中长度tr为冲击波上升时间，该区段的波主要用于修正（）和总阻力。（B）A：侧阻力B：桩尖阻力C：侧阻力D：静阻力.根据《建筑地基基础检测规程》（DGJ32/TJ142）,凯斯法阻尼系数Jc宜根据同条件下静载试验校核，或应在已取得相近条件下可靠比对资料后，采用实测曲线拟合法确定。拟合计算的桩数不应少于检测总桩数的（）,且不应少于（）根。（C）A:10%;5根B:20%；3根C:30%；3根D:30%；5根.一维应力波理论基本假定错误的是（D）A.桩的基本特性在测试所涉及的时间内可以看作是固定不变的B.桩在总体上是弹性的，所有的输入和输出都可以简单叠加C.可以用平均应力应变来描述桩身截面上的分布D.桩是一个线性系统，在桩身的局部环节不考虑其非线性性状.下列不符合实测曲线拟合法分析计算规定的是（B）A.可用实测的速度、力和上行波的其中之一作为边界条件进行拟合B.对于柴油锤打桩信号，在tl+2Uc时刻后延续时不应少于20msC.拟合完成时应使计算曲线与实测曲线吻合良好D.贯入度的计算值应与实测值吻合良好.不符合桩身锤击应力监测规定的是（C）A.被监测桩的桩型、材质应与工程桩相同B.应包括桩身锤击拉应力和锤击压应力两部分C.桩身锤击拉应力宜在桩端进入硬土层或桩周土阻力较大时测试D.桩身锤击压应力宜在桩端进入硬土层或桩周土阻力较大时测试.在曲线拟合分析法中，土的静阻力模型一般采用（B）A、线弹性模型B、理想弹塑性模型C、理想刚塑性模型 D、塞强化力学模型二、多选题.检测时应及时检查信号的质量，发现下列哪些情况时应进行检查、调整或停止检测?（ABCD）A：信号出现异常，或同一根桩进行多锤测试时信号差异较大B：测试系统出现问题，传感器安装不良、锤击偏心或测点处混凝土开裂、桩身有明显缺陷且程度加剧C：力或速度时程曲线最终不归零D：加速度通道有一个不通。.高应变检测桩身完整性存在的优点是（ACD）A：快捷、廉价、激励能量和检测有效深度大B：设备笨重、效率低、费用高C：在检测预制桩接头等缺陷时能够查明这些缺陷是否影响竖向抗压承载力的基础上，合理判定缺陷程度D：在判定桩身水平整合型裂缝的缺陷时能够查明这些缺陷是否影响竖向抗压承载力的基础上，合理判定缺陷程度.高应变检测中试打桩和打桩监控是其特有的功能。它能监测预制桩打入时的（ABD）,为沉桩工艺参数及桩长选择提供依据，是静载试验无法做到的。A：桩身应力 B：桩身完整性变化 C：桩侧土层情况D：锤击能量的传递.对低应变法检测中不能明确完整性类别的桩或III类桩，可根据实际情况采用（ABCD）等适宜的方法验证检测。A:静载法、B:钻芯法、 C:高应变法D:开挖.高应变检测中影响采集信号的因素有（ABCD）。A：桩头处理的好坏、B：锤击位置及能量大小、C：外界有无干扰D：传感器的安装.下面哪些桩不适用高应变法验收检测（ABCD）A：设计等级为乙级的桩基B：大直径的钻孔灌注桩C：当静载荷检测桩承载力未达设计要求可采用高应变检测作为扩大检测的依据D：地质条件复杂的预制管桩.高应变检测适用于检测基桩的（CD）。A：单桩水平承载力 B：单桩竖向抗拔承载力C：单桩竖向抗压承载力D：桩身完整性.对于混凝土桩，高应变测试信号质量受（ABCD）的影响。A：传感器安装好坏B：锤击偏心程度C：传感器安装面处混凝土是否开裂D：混凝土的不均匀性和非线性.凯司法承载力计算公式是基于（ABCD）假定推导出的。A：桩身阻抗基本恒定 B：动阻力只与桩底质点运动速度成正比，即全部动阻力集中于桩端。 C：土阻力在时亥t2=tl+2Uc已充分发挥。D：中小直径桩.下面哪几种情况不适用CASE法（ABD）。A：大直径的长桩B：扩底桩C：桩身截面不变的桩D：桩身存在严重缺陷的桩.高应变实测数据的好坏必须从信号的（ACD）以及试验的充分性进行判别，只有反映真实情况的实测数据，才能得出正确的结果。A：比例性B：协调性C：归零性D：一致性.当出现下列（BCD）情况之一时，高应变桩身完整性判定宜按工程地质条件和施工工艺，结合实测曲线拟合法或其他检测方法综合进行。A：桩身深部有缺陷的桩 B：桩身浅部有缺陷的桩C：锤击力波上升缓慢，力和速度曲线在峰值附近比例失调的桩D：桩身截面渐变或多变的混凝土灌注桩.当出现（ACD）情况时，高应变锤击信号不得作为承载力分析计算的依据。A：传感器安装处混凝土开裂或出现严重塑性变形使力曲线最终未归零；B：两侧力信号幅值相差不超过1倍；C：触变效应的影响，预制桩在多次锤击下承载力下降；D：有1个通道不通；.以下关于凯司阻尼系数Jc的描述哪些是正确的？（AD）。A、Jc是无量纲的量 B、Jc的量纲为牛顿•秒/米C、土中细粒组含量越高，Jc越小D、土中细粒组含量越低，越小.下面关于高应变试验的描述哪些是正确的？（CD）。A、高应变可用于检测试打桩的单桩极限抗压承载力，为设计提供依据；B、高应变可以取代单桩竖向抗压静载试验用于基桩工程质量验收检测；C、高应变可以监测打桩过程，为沉桩工艺参数及桩长的选择提供依据；D、高应变试验利用从桩身上直接测试的应力波信号，对桩〜土力学模型作一定的假设后，用数值法求解一维波动方程获得桩的承载力和完整性信息，因此，高应变是一种半直接法。.一般情况下，实测力曲线与速度曲线起始部分应该重合，若力曲线与速度曲线在起始部分即有较大的偏离，这有可能是哪些情况引起(ABCD)。A：传感器附近混凝土松散锤击作用下该处混凝土产生塑性变形；B：锤击严重偏心引起信号偏离；C：弹性波速输入不正确；D：桩身浅部有缺陷；.高应变检测的抽样宜符合的规定(ABCD)A：施工中有疑问的桩B：局部地质条件出现异常的桩；C：施工工艺不同的桩;D：同类型桩宜均匀随机分布.下列哪种锤适合高应变检测(AC)A：筒式柴油锤B：振动锤；C：自由落锤；D：强夯锤.下面说法哪个是正确的？(AD)A：高应变可以检测出长桩深部的缺陷B：高应变可以判别桩身的微小裂缝C：高应变可以检测出桩顶附近的缺陷D：高应变可以检测出一根桩的2个以上不同断面处的明显缺陷.下面说法哪个是正确的？(AD)A：低应变桩顶位移比高应变低2-3个数量级；B：同一根混凝土桩高应变的波速高于低应变的波速；C：对于同一根桩，低应变检测桩身完整性为IV类桩，但高应变检测完整性可能为n类；d：对于普查性的完整性检测，低应变比高应变更为恰当；.确定高应变检测桩身波速的以下哪个是正确的？(ABD)A：可根据下行波波形起升沿的起点到上行波下降沿的起点之间的时差与已知桩长值确定；B：桩底反射明显时，桩身平均波速可以根据速度波形第一峰起升沿的起点和桩底反射峰的起点之间的时差与已知桩长值确定；C：对桩底反射峰变宽或有水平裂缝的桩，可根据峰与峰之间的时差来确定平均波速；D：桩底反射不明显时，可根据桩长、混凝土波速的合理取值范围以及邻近桩的桩身波速值综合确定.当测点处原设定的波速随调整后的桩身平均波速改变时，下列说法哪个是正确的？(BCD)A：桩身弹性模量不需要重新计算B：当采用应变式传感器测力时，原实测力信号是以速度的单位存储的，应对原实测力值校正；C：当采用应变式传感器测力时，如原实测力信号是直接以应变值保存的，则不需要对原实测力值校正D：桩身弹性模量需要重新计算；.高应变使用的力传感器要具有防尘(ACD)和高分辨率。A：防水B：防风C：防止机械冲击D：良好的频率特性；.打桩引起的桩身破坏有(ABCD)A：锤击压应力过大、锤击偏心造成桩头破坏；B：打桩拉应力引起的桩身破坏；C：桩本身的强度达不到设计要求D：桩端碰到基岩、孤石、密实砂、卵砾石层时使锤击压应力过大造成桩上部破坏；；.42、拟合法与CASE法的相同点有（ACD）A：桩有一定的位移；B：考虑桩的抗压强度C：相当长时间的维持荷载；D：长径比要满足一维近似要求.CASE法的基本假定条件是（ABCD）A：桩身截面没有变化；B：应力波在传播过程中没有能量耗散和信号畸变；C：桩周土的动阻力忽略不计D：桩底土的动阻力与桩端的运动速度成正比.CASE法的局限性有（ABD）A：假设条件太苛刻、桩土模型理想化，B：CASE法的阻尼系数Jc为地区性经验系数，桩身阻抗有较大变化时，CASE法无法考虑，C：桩身阻抗有较大变化时，CASE法只能部分考虑； D：CASE法无法将侧摩阻力与桩端承力分开，不能得到侧摩阻力的分布.信号拟合分析计算模型存在的局限（ABCD）A：土的静阻力模型中土的极限摩阻力Ru.最大弹性位移尚未与土的一部分参数如剪切模量G等建立联系；B辐射阻尼模型对参与运动的土质量和辐射阻尼系数取值具有较大的随意性C：只考虑桩身在土中受力和变形，而没有考虑到桩周土的运动情况；D：计算模型中没有考虑摩梯桩和端承桩在冲击荷载作用下桩土作用的差别；波形拟合分析具有多解性.下列说法中哪些是正确的（BCD）A：拟合质量代表了拟合结果的正确性；B：拟合分析是基于一维波动理论，对一些特殊的桩，其反射的波形用一维近似有很大的误差；C：根据测试精度、桩长、桩型、施工工艺、桩周土情况，最佳拟合质量系数是不同的，它有个合理范围；D：拟合结果的好坏应以拟合趋势而定，要求计算值与实测值在桩底反射波之后相当一段时间内变化趋势要一致；.48、PAD方法在桩基工程中的应用的优势比传统的静载荷试验是明显的，但在工程界普遍以静载荷试验为唯一标准。相对于静载荷试验方法，用CAPAWAP来估算桩的承载力，有较多因素难于考虑，容易高估或低估，以下哪些因素是引起高估的（ABCD）A：桩周土蠕变B：负空隙水压力C：桩周土松弛；D：过高的动测能量；.当采用高应变法对单桩承载力验收检测时对被检桩的要求正确的是（BCD）A：被检桩应有代表性，由建设方、施工方、设计方指定B：对不能承受锤击的桩头应该加固处理、被检桩应满足桩顶部分的自由长度大于2倍桩径和边长C：装传感器的桩身部位处的截面尺寸应与原桩相同D：被检桩的休止期和役龄期应满足规范的要求.下列说法中哪些是不正确的（ACD）A：对于预应力管桩高应变测试宜在灌芯后进行； B：低应变动测可以使用速度型传感器或加速度型传感器，而高应变动测只能采用加速度型传感器C：传感器应该安装在混凝土质量较好的部位，即使是离桩顶的距离较近D：传感器不得安装在变截面处，桩帽的强度高于桩身一个等级，但桩帽碎的龄期比桩身晚一周，传感器可以安装在桩帽上。.现场测试时击打多少锤合适（AB）A：施工阶段的实时监控无所谓多少锤；达到休止期的复打试验，一般以柴油锤连续击打时能量发挥最大的第3、4锤作为分析曲线；B:自由落锤测试时，一般倾向于一锤定音，不宜超过3锤；C：达到休止期的复打试验，一般以柴油锤连续击打时能量发挥最大的第2、3锤作为分析曲线；D：自由落锤测试时，一般倾向于一锤定音，不宜超过2锤；.力曲线和速度曲线起始段的重合亦即良好的一致性是必须的，这是一维应力波理论的必然产物，但当存在下列哪些情况时，二者的一致性未必能得到充分满足（ABCD）A：输入的传感器灵敏度不准确，弹性波速不合理；B：传感器安装不合理；打击力不够或严重偏心；C：利用柴油锤激发D：锤垫过厚，信号过缓；.当出现下列哪些情况时，需要通过静载荷试验的方法进一步验证（ABCD）A：桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力；B：嵌岩桩桩底同向反射强烈，却在时间2L/C后无明显端阻力反射； C：桩身缺陷对水平承载力有影响； D：单击贯入度大，桩底同向反射强烈却反射峰较宽，侧阻力波、端阻力波反射弱；.当采取自由落锤安装传感器实测锤击力的方式，无论桩身材料弹性模量是否调整，下列说法正确的是（AD）A:不得对原始实测力值进行调整。B：不应扣除响应传感器安装测点以上的桩头惯性力影响C:要对原始实测力值进行调整D:应扣除响应传感器安装测点以上的桩头惯性力影响.在高应变分析计算承载力前，应结合（AD）,对实测波形特征进行定性检查。A:地质资料 B:桩基施工后土层变化情况C:桩基施工情况D:设计参数.对于等截面的均匀桩，只有桩底反射能形成上行拉力波，且一定是2L/C时刻到达桩顶，如果动测实测信号中于2L/C之前看到上行的拉力波，那么是由（AB）所引起的。A:桩身阻抗的减小B:桩身缺陷 C:桩身阻抗变大D:桩身强度增加.以下说法哪些是正确的（BCD）A:高应变法的主要功能是确定单桩竖向抗压承载力是否满足设计要求 B:高应变法可以检测桩身质量C:在使桩侧和桩端岩土阻力充分发挥的情况下高应变法能得到单桩承载力极限值D:在桩侧和桩端岩土阻力未充分发挥的情况下高应变法只能得到单桩承载力检测值.在承载力分析计算前，对下列哪些（ABCD）高应变实测波形特征进行定性检查？A:实测曲线反映出的桩承载性状 B:桩身缺陷程度和位置C:连续锤击时缺陷的扩大情况D:连续锤击时缺陷逐步闭合的情况.下面有关高应变的一下内容哪些是正确的（AC）A:预制桩承载力的时间效应应通过复打确定 B:测点处的桩截面尺寸应按设计尺寸确定 C:测点以下的桩长可采用施工记录提供的数据作为设定值 D:传感器的设定值应按出厂合格证上的结果设定.高应变检测时应及时检查采集数据的质量，每根受检桩记录的有效锤击信号应根据（ACD）/缺陷程度及其发展情况综合确定。A:桩顶最大动位移 B:桩身弹性模量 C:桩身最大拉、压应力 D:贯入度.高应变试验成功的最关键是（ACD）A:信号质量B:仪器的优劣C:信号中的信息是否充分D:传感器安装质量.贯入度的大小与（AD）相对应，是反映桩侧、桩端土阻力是否充分发挥的一个重要信息。A:桩尖刺入 B:土的阻尼C:持力层的强度 D:桩端压密塑性变形量.打入式预制桩有下列条件要求之一时，应采用高应变法进行试打桩的打桩过程监测：（ABD）A：控制打桩过程中的桩身应力； B：选择沉桩设备和确定工艺参数； C：控制打桩过程中的桩身应变； D：选择桩端持力层。.高应变现场检测应符合下列要求（ACD）A：交流供电的测试系统应良好接地； B：采用自由落锤为锤击设备时，应轻锤重击，最大锤击落距不宜大于2.5m。 C：检测时应及时检查采集数据的质量；D：发现测试波形紊乱，应分析原因；桩身有明显缺陷或缺陷程度加剧，应停止检测。.冲击力和响应测量可采取以下方式（AD）A：在桩顶下的桩侧表面分别对称安装加速度传感器和应变式力传感器，直接测量桩身测点处的响应和应变，并将应变换算成冲击力。B：在桩顶下的桩侧表面分别对称安装加速度传感器和应变式力传感器，直接测量桩身测点处的应力和应变，并将应变换算成冲击力。C：在桩顶下的桩侧表面对称安装加速传感器直接测量响应，在自由落锤锤体1.5”r处（“r为锤体高度）对称安装加速度传感器直接测量冲击力。D：在桩顶下的桩侧表面对称安装加速传感器直接测量响应，在自由落锤锤体0.5出处（心为锤体高度）对称安装加速度传感器直接测量冲击力。.高应变技术是从打入式预制桩发展起来的，（BD）是其特有的功能，是静载荷试验无法做到的。A:桩身完整性检测B：试桩可打性C：承载力检测D：打桩监控.由于预制桩截面恒定、材质均匀，可以直接通过桩顶附近的应力波测量，准确地测得（ABD）进而控制打桩过程的桩身应力和减少打桩破损率，为合理选择沉桩设备参数和确定桩端持力层以及停锤标准提供依据。A:桩身最大拉应力 B：桩身完整性系数C:桩侧土层的变化D：桩锤传递给桩的能量.高应变法包括（AC）波动方程法等几种方法。A:锤击贯入试桩法 B：水电效应法 C：静动法D：机械阻抗法.与静载荷试验和钻芯等直接方法相比，动测法主要特点是（ABD）A:检测速度快B：检测费用低C：结果直接 D：检测覆盖面广.桩身缺陷定义为：使桩身完整性恶化，在一定程度上引起桩身结构强度和耐久性降低的桩身断裂、（ABCD）、蜂窝等现象的总称。A:裂缝B：夹泥C：空洞D：松散.桩身完整性定义为：反映（ABC）的综合定性指标。A：桩身截面尺寸相对变化B：桩身材料密实性 C：桩身材料连续性 D：桩身强度.目前高应变进行灌注桩的完整性检测时，根据阻抗的变小不能判断（AC）A：缺陷的具体类型 B：桩身缺陷程度定量判断C：缺陷的水平位置 D:缺陷的深度.JGJ106规范中高低应变检测没有规定检测桩的（ABCD）这些功能。A：桩的有效长度B：推定桩身混凝土的强度等级C：区分缺陷类型 D：缺陷的水平位置.在分析检测信号时要仔细分清哪些是缺陷波或缺陷谐振峰，还有哪些情况也会造成类似缺陷信号特征（BCD）A：尺寸效应B：成桩工艺 C：土层影响 D：桩身构造.根据测试信号幅值大小判定缺陷程度，受（ABC）影响。A:缺陷的程度B:桩周土的阻尼大小 C:缺陷所处深度的影响 D:桩型.以下哪些情况能影响高低应变法无法测试到桩底反射信号（ABCD）A:软土地区的超长桩，长径比很大。 B:桩周土约束很大，应力波衰减很快C:桩身阻抗与持力层阻抗匹配良好 D:桩身截面阻抗显著突变或沿桩长渐变.阻抗变化与（ABCD）等因素或某一因素变化有关。A:桩的截面尺寸B:质量密度C:波速 D:弹性模量.土的最大弹性变形值Sq与土性（ABD）等诸多因素有关。A:土的类别 B:土层埋深 C:土层的含水量D：桩的横截面尺寸.一下哪些说法是正确的：（ABCD）A:由于传感器接收点与激振点之间的距离不同将造成接受速度响应的滞后，从而导致一维纵波波速比真实的偏高或缺陷定位偏浅。B:桩顶的径向振型是造成桩顶面纵向速度干扰的原因C:激励脉冲的宽度、桩直径的大小、传感器的安装位置都将直接影响高频干扰的强弱D:桩的浅部有严重缺陷且激励脉冲较宽时，波形主要表现出大振幅、低频宽幅摆动性状，缺陷以上桩段的波动性状不明显，但不能就此说一维波动理论不适用。.高应变的锤击设备一般由（ABCD）组成。A:锤体 B:脱钩装置 C:导向架 D:底盘.对于冲击响应测量系统，必须考虑以下哪些问题（ABC）A:高重力加速度值的冲击水平B:脉冲的成分具有较宽的频率范围C:仪器的瞬态特性 D:仪器的稳态特性.评估和选择冲击测量系统及其子系统时必须满足哪些要求（ABCD）A:合适的线性动态范围，包括足够的量程B:线性频率响应特性能覆盖一个合适的频率范围C:对瞬态输入的响应能力D:在感兴趣的频率范围内相位误差可忽略不计.波速除与桩身混凝土强度有关外，还与混凝土的骨料品种、（ABCD）等因素有关。A:粒径级配 B:密度C:水灰比 D:成桩工艺.如果在整个深度L的桩段上连续作用有侧阻力以及端阻力，且土阻力是自上而下依次激发的，记初始速度曲线第一峰的时刻为tl,则在t2=tl+2L/c时刻，桩顶实测的力和速度记录中将包含哪些影响（ABCD）A:由侧阻力产生的全部上行压缩土阻力波的总和Rskn/2 B:由初始的下行压力波经桩底反射产生的上行拉力波，其大小即为Fd（tl）,但符号为负 C:由侧阻力产生的下行拉力波经桩底反射以后以及桩端阻力均以压缩波的形式上行，并与上述的上行波同时到达桩顶，其大小分别为Rskn/2和RtoeD:全部的上行波在桩顶反射而形成的下行波Fd（t2）..由于高应变激励能量和检测有效深度大的优点，特别在判定（AC）的缺陷时，能够在查明这些缺陷是否影响竖向抗压承载力的基础上，合理判定缺陷程度。可以作为低应变检测这类缺陷桩的一种补充验证手段。A:桩身水平整合型裂缝 B:灌注桩沉渣厚C:预制桩接头的缺陷D:预应力管桩的竖向裂缝.由于灌注桩的（ABCD）导致灌注桩高应变检测采集的波形质量低于预制桩，波形分析中的不确定性和复杂性又明显高于预制桩A:混凝土材料应力应变关系的非线性 B:桩头加固措施不当C:传感器安装条件差D:传感器安装处混凝土质量不均匀.在与桩头附近的桩侧表面安装应变式测力传感器的测力方式相比，在锤体上安装加速度计的直接测力方式有以下哪些优缺点（ABCD）A:避免了桩头损伤和安装部位混凝土差导致的测力失败以及应变式传感器的经常损坏B:避免了因混凝土非线性造成的力信号失真 C:直接测定锤击力，即使混凝土波速、弹性模量改变，也无需修正D:由于基线修正方法不同，锤体加速度测量可能有1g的误差，由于锤体内部的运动和受力状态多少会存在不均匀，大锤上的测试效果可能比小锤差。.高应变检测时的贯入度可以采用（ABD）来测定。A:精密水准仪B:利用打桩机作为锤击设备时，可根据一阵锤的锤击下的总下沉量确定单击贯入度 C:采用加速度信号两次积分得到的最终位移作为实测贯入度D:采用在受检桩的附近架设的基准梁的办法.关于桩休止的问题下列说法哪些是正确的（ABCD）A:受超孔隙水压力消散速率的影响砂土中的桩承载力恢复随时间增加较快且增幅较小B:受超孔隙水压力消散速率的影响，粘性土中的桩承载力恢复随时间增加较慢且增幅较大C:桩承载力的增长和时间的对数基本成线性关系D：承载力的歇后效应可能和桩型、几何尺寸有关系.试打桩与打桩过程监控是信息化施工不可缺少的重要环节，它可以（ABCD）A:减少打桩时的破损率 B:选择合理的桩入土深度C:控制沉桩质量 D:提高沉桩效率.高应变检测时应及时检查采集数据的质量，每根受检桩记录的有效锤击信号应根据（ABCD）及其发展情况综合确定。A:桩顶的最大动位移 B:贯入度 C:桩身最大拉压应力 D:缺陷的程度.贯入度的大小与（AB）相对应。A:桩尖刺入 B:桩端压密塑性变形量C:单桩承载力高低D:桩底土阻力大小.最大拉应力幅值及其位置的主要影响因素包括（ACD）A:锤击力波幅值低和持续时间长，拉应力就低B:打桩时土阻力弱，拉应力就弱C:桩愈长且锤击力波持续时间愈短，最大拉应力位置就愈往下移 D:沉桩阻力小时桩锤对桩的作用压力也会小，从而降低了拉应力幅值。.高应变检测时，当测点处原设定的波速随调整后的平均波速改变时，下列哪些做法是正确的（ACD）A:桩身弹性模量需重新计算B:当采用应变式的传感器时，应对原实测力值校正C:当采用以速度为单位存储的应变式的传感器时,应对原实测力值校正D:当采用实测应变值保存的应变式的传感器时，不需对原实测力值校正.在多数情况下，力和速度信号第一峰应基本成比例，但在一些情况下，比例失调也是正常的（ABC）A:桩浅部阻抗变化和土阻力影响 B:采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成力值明显偏高 C:锤击力波上升缓慢土阻力波或桩底反射波的影响D:桩较长时.高应变检测桩垫的选择的目的是（ABD）A:为了防止重锤与桩帽直接接触，缓减重锤的冲击能量， B:保护桩帽不被重锤击烂。C:延缓低频冲击保护桩头，降低低频成分的不良影响 D:使测试信号符合传感器的测量范围。.以下哪些说法是符合高应变重锤低击的基本原则的（ACD）A:高应变动力试桩要让冲击设备使桩〜土之间产生足够的相对位移从而充分激发岩土对桩的阻力。 B:静阻力与桩〜土相对运动速度相关，动阻力与桩〜土相对位移相关。 C:“轻锤高击”虽然可以提高冲击能量，但它只能提高冲击脉冲幅值，不能增加脉冲宽度，使桩身所受最大应力变大（易造成桩身损坏），同时增加了土的动阻力。 D:“重锤低击”可以在冲击脉冲幅值变化不大的前提下明显增加脉冲宽度，从而使桩〜土之间相对速度幅值增加不大的同时，明显增加桩〜土之间的相对位移。既可以充分激发岩土的静阻力，又使桩身所受的峰值应力不至于太大。.基桩竖向承载力的确定方法有（ABD）A:高应变法B:静载法C:钻芯法D:STATNAMIC法.高应变动力检测成果可为下列哪些工作提供依据（ABCD）A:校核桩涉及参数的合理性 B:选择沉桩设备与工艺C:桩基施工质量动力检测评定 D:估算预制桩的接头缝隙宽度.高应变试打桩的打桩过程监测可以打到下列哪些目的（ABCD）A:控制打桩过程中的桩身应力 B:选择沉桩设备和确定工艺参数C:选择桩端持力层或合理的入土深度D:可减少桩的破损率，提高沉桩效率.对于下列哪些桩型不宜采用高应变法进行单桩竖向抗压承载力检测（AB）A:素混凝土桩墩B:Q—S曲线呈缓变型的大直径灌注桩C:H型钢D:钢管桩.高应变动力试桩前需收集的资料是（ABCD）A:工程地质资料 B:基桩设计图 C:施工原始记录 D:桩位布置图.下列哪些设备不能作为高应变的锤击设备（AC）A:强夯锤 B:液压锤 C:导杆式柴油锤 D:单动筒式柴油锤.对贯入度测量精度要求较高时，宜采用（CD）A:在受检桩附近架设基准梁，安置百分表 B:在受检桩附近架设基准梁，安置千分表C:精密水准仪 D:激光变形仪.高应变动测法传感器安装应符合（ABD）A:至少对称安装冲击力和冲击响应测量传感器各2个B:传感器距桩顶的距离不宜小于2倍桩径或边宽 C:加速度传感器和应变式传感器的中轴线应相互垂直D:传感器不得安装在截面突变处.下列关于高应变检测时贯入度的说法中，哪些是正确的（AC）A:单击贯入度宜在2—6mmB:应减小重锤使单击贯入度不超过6mmC:贯入度过大造成桩周土扰动大，造成拟合结果可能明显低于静载试验结果 D:贯入度较小，动静对比误差显著，统计结果离散大.采用CASE法测桩时，应预先将桩的（ABCD）等按试桩的实际情况确定。A:测