插槽式钢管模板支撑架搭设方案

PAGE1PAGE189一、工程概况本工程为龙脊·时代广场B区工程，建设地址位于渝北区空港新城F59-2号地块，由1#楼、2#楼、3#楼、1#楼商业、2#楼商业及独立车库组成，各栋楼的设计标高分别为1#楼±0.000=362.000，2#楼±0.000=360.000，3#楼±0.000=362.700，以此来调节现状地貌与规划市政道路之高差。1#楼地下2层,地上25层,高77.90米；2#楼地下2层,地上10层,高56.00米；3#楼地下2层,地上7层,高34.30米。1#、3#楼地上一至二层通过裙楼相连,为一体建筑。1#、2#、3#楼均属一类高层综合楼。1#～3#楼建筑围合在车库四周均与车库连通。1#楼建筑结构形式设计为剪力墙结构,建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级一级，设防烈度为6度，结构抗震等级：剪力墙及框架梁均为三级。2#楼建筑结构形式设计为框架－剪力墙结构,建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级一级，设防烈度为6度，结构抗震等级：剪力墙及主楼为三级,框架及裙楼为四级。3#楼建筑结构形式设计为框架结构,建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级二级，设防烈度为6度，结构抗震等级：主楼为三级。1#楼商业、2#楼商业及独立车库建筑结构形式设计为框架结构,建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级二级，设防烈度为6度，结构抗震等级：主楼框架为四级。1#～3#楼建筑结构设计使用年限50年。该工程由重庆龙脊（集团）有限公司开发,泛华建设集团有限公司设计,监理公司为重庆永鑫工程项目管理有限公司，重庆三峡城市建筑工程有限公司承建。二、编制依据1、泛华建设集团有限公司设计的本工程施工图2、重庆市《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》DBJ50-184-20143、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《钢结构设计规范》GB50017-20039、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210、《木结构设计规范》GB50005-200311、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号14、本工程施工合同、施工组织设计及国家相关文件、规范、规定等要求编制。三、插槽式钢管模板支撑架(简称快拆支撑架)的组成本工程的模板支撑体系由插槽式钢管脚手架组成。插槽式钢管模板支撑架采用规格为φ48×3.2㎜的钢管。它是在一定长度的钢管上焊接插槽座作为立杆类（目前常用的立杆有2600㎜）；在一定长度钢管的两端焊接楔形插头作为水平杆类（目前常用的水平杆有500㎜、700㎜、1000㎜、1200㎜、1400㎜）。再将立杆类、水平杆类杆件通过插槽座与楔形插头相互承插组成，形成结构尺寸精度高，坚固耐用，稳定性能好，装卸灵活便捷的脚手架。立杆接长采用一端有接长套管的杆件。材料力学性能指标：1、插槽式节点应由焊接于立杆上的插槽座、焊接于水平杆杆端的楔形插头相互承插组成，见下图：(a)连接前(b)连接后插槽式节点构成1—立杆；2—水平杆；3—立杆插槽座；4—水平杆端楔形插头2、水平杆端楔形插头内表面应与立杆插槽座凸缘外表面吻合，插销连接应保证水平杆端楔形插头锤击楔入到位后具有一定的自锁抗拔脱能力，抗拔力不得小于3.0kN。3、水平杆端楔形插头与立杆插槽座锤击楔紧后，插头插入插槽座的深度不应小于插槽座深度的3/4，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。4、立杆、水平杆、立杆连接套管钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送焊接钢管》GB/T3091及《建筑脚手架用焊接钢管》YB/T4202中规定的Q235普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。5、立杆插槽座、横杆插头应采用一般工程用铸造碳钢件制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中ZG230-450的规定。6、立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准《无缝钢管》GB/T8162中规定的20号无缝钢管的规定。7、可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB/T9440中KTH330-08的规定及现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中ZG270-500的规定。8、可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》GB/T3274中的Q235级钢的规定。9、剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。10、插槽式钢管支撑架主要构配件材质应符合下表的规定。支撑架主要构配件材质表基杆、顶杆、水平平杆、连接套套管顶部U形顶托板和底部垫垫座板立杆插槽座水平杆插头可调托撑及可调底底座螺杆可调托撑、可调底底座螺母Q235AQ235BZG230-4550Q235A或20号无缝钢管ZG270-5000四、施工准备1、上道工序已完成并做办理完验收手续。2、搭设支撑体系所需材料已办理完进场手续。3、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已经办理完验收手续。4、施工人员已做好相应的技术交底及安全交底工作，做到搭设规范，一次成型。5、当承受架体承载力的基础为回填土时，已浇筑完成C15混凝土厚100mm垫层并清理完现场。6、立杆不得直接安装在楼板上，应采用厚度50mm的木板进行立杆底部铺垫。7、工人配齐施工操作用工具，如榔头、钢卷尺、扳手等。五、施工方法1、工艺要求（1）立杆设置位置应在对基础、预留预埋件进行检查验收合格后，按专项施工方案确定的位置放线测量。（2）支撑架立杆底座、垫板应准确放置在定位线上，在放置底座、垫板后应按先立杆、后水平杆再剪刀撑的顺序安装。（3）立杆的搭配应符合专项施工方案的规定，立杆应通过连接套管接长。（4）水平杆端楔形插头内表面与立杆插槽座凸缘外表面的吻合度、承销索的自锁抗拔脱要求应符合规范的规定。（5）首步模板支撑架搭设完后，应校正水平杆步距、水平偏差，立杆的纵、横间距、垂直度偏差。在搭设完成后对模板支撑架进行检查，模板支撑架立杆垂直偏差不应大于模板支撑架高度的1/500，且不大于15mm。（6）模板支撑架应与主体结构的墙、柱牢固拉接。其高度与宽度相比大于2.5倍的独立支撑系统，应按规范规定加设保证整体稳定的构造措施。（7）在多层楼板上连续设置模板支撑架时，上下层立杆宜在同一轴线上。（8）模板支撑架应设置保证人员上下的安全设施、防护设施。2、工艺流程放支撑杆件点位线—支立杆，安水平拉杆（横杆）—按放线支一个互相垂直的标准四边形支撑格构—沿已支成的水平支承格构按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构，用立杆及顶杆将竖向立杆接高到所需标高（立杆2600㎜×n＋顶杆700～2600㎜＋顶托）—按横杆步距要求安完水平拉杆。以3#楼支模架搭设进行举例说明。3#楼负二层支模架搭设高：层高3.8米，空心板厚：350mm。立杆组合：立杆2600＋套筒500+顶托3#楼负一层支模架搭设高：层高6.3米，空心板厚：500mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆2600＋套筒500＋顶托3#楼负一层支模架搭设高：层高6.0米，板厚：500mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆1600＋顶杆1200＋顶托3#楼负一层支模架搭设高：层高5.6米，板厚：500mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆1600＋顶杆800＋顶托3#楼一层支模架搭设高：层高6.3米，空心板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆2600＋顶杆700＋顶托3#楼一层支模架搭设高：层高6.6米，板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆2600＋顶杆1000＋顶托3#楼一层支模架搭设高：层高5.1米，板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆1600＋套筒500＋顶托3#楼二层支模架搭设高：层高5.1米，板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆1600＋套筒500＋顶托3#楼三层支模架搭设高：层高4.2米，板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆1100＋顶托3#楼三层支模架搭设高：层高4.5米，板厚：320mm。立杆组合：立杆2600＋顶杆900＋顶杆600＋顶托3、施工要点支立支撑架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支撑格构要方正。支撑格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆的插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自改用横杆长度。4)立杆两节及两节以上且节点在同一水平上必需采用剪刀撑加固。5)以不超过6跨为布局进行剪刀撑加固,竖向剪刀撑斜杆底端应与地面紧顶。6)模板支撑架在施工过程中，严禁折除架体的构配件。7）插槽式钢管脚手架支撑系统的部分辅助水平杆及所采用的剪刀撑为扣件式钢管。4、质量要求支撑系统及附件要安装牢固，无松动现象，插头应插入插座三分之二，按搭设布置图所有需要连接横杆处必须连接横杆，两块互相独立搭设且不能用横杆连接的必须用钢管扣件连接形成整体。六、施工技术安全措施1、支撑架的安装与拆除人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。2、支撑架的构配件、基础、安装、安全防护应按《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50-184-2014）第8.4节的规定进行检查验收，验收合格后方可使用。3、构配件材质和制作质量要求必须符合《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50-184-2014）第3章的要求，支撑架构配件出厂文件应有产品标识、主要技术参数、产品使用说明书及产品质量合格证。4、支撑架在安装或拆除过程中，应符合下列规定：（1）应设有专人监护施工，发现隐患应立即报告有关人员处理；（2）支撑架安装和拆除过程中，在其安全距离范围以外应设置安全警示标志，必要时设立隔离设施，并派人巡视，严禁非操作人员进入作业范围；（3）安装在2m及以上时，应按现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80执行；（4）拆除过程中严禁抛掷作业；5、架体的外电防护应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行；6、夜间不宜进行支撑架安装与拆除作业；7、在架体安装或拆除过程中，不应将钢管和配件堆放在外防护架体上。8、安装或拆除过程中如遇中途停歇，应将杆件有效固定，不得松动、浮搁或悬空，确保架体处在安全状态，如停工时间较长应重新检查后方可继续施工；9、在支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。10、支撑架作业层上施工荷载不得超过设计允许荷载。11、在支撑体系上堆放材料时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。12、操作工具要随手放入工具袋内，严禁放在支撑体系上。13、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。14、搭设过程中如发现有个别损坏材料，禁止使用，以免造成安全隐患。七、快拆脚手架和模板的拆除措施2、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。结构类型结构跨度（m）达到设计混凝土强强度等级的百百分比（%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁≤8≥75>8≥100悬臂结构-≥100八、环保措施1、施工中必须注意控制噪音，禁止夜间进行生产噪音的建筑施工。由于施工不能中断的技术原因和其他特殊情况，确需夜间连续施工作业的，应向相关部门申请。2、加强对作业人员的环保意识教育，支撑体系搭设、拆卸、运输应防止不必要的噪音产生，最大限度的减少施工噪音污染。3、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃。九、插槽式钢管模板支撑架剪刀撑设置应满足下列要求：1、在架体外侧周边及内部纵、横向分别由底至顶设置连续封闭竖向剪刀撑，竖向剪刀撑的布置宜均匀、对称，剪刀撑跨越立杆不应大于6跨（按立杆不加密时确定的跨数）。2、在竖向剪刀撑顶部交点平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；扫地杆的设置层平面内应设置连续封闭水平剪刀撑；水平剪刀间隔层数不应大于6步。3、水平剪刀撑跨越立杆跨数宜与竖向剪刀撑跨越立杆跨数相一致。(a)平面图(b)A-A剖面图架体剪刀撑布置大样图1—立杆；2—水平杆；3—竖向剪刀撑；4—水平剪刀撑；5—梁底加密区4、支撑架剪刀撑斜杆应符合下列要求：（1）竖向剪刀撑两个方向的交叉斜杆宜分别设置在立杆的两侧；（2）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应在45°～60°之间，竖向剪刀撑斜杆底端应与地面顶紧；（3）竖向和水平向剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，竖向剪刀撑扣件中心宜靠近主节点；（4）剪刀撑杆件接长时应采用搭接，搭接长度不应小于800mm，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定。5、当遇柱时，宜采用抱柱连接措施，并应满足下列要求：（1）抱柱钢管应向相邻架体延伸至少1跨并与相邻架体利用扣件扣紧；（2）抱柱钢管与相邻架体竖向框架的水平距离不应超过300mm。架体抱柱构造措施1—结构柱；2—相邻架体竖向框架；3—抱柱水平杆十、架体结构的重点检查和验收（1）架体的立杆、水平杆、可调托撑、可调底座及连接件的品种、规格应符合《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50-184-2014）第3章的规定；（2）立杆间距、水平杆步距、扫地杆设置、封顶杆设置、剪刀撑设置、架体连墙加固措施应符合专项施工方案和《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50-184-2014）第7章的规定；（3）水平杆端楔形插头内表面与立杆插槽座凸缘外表面应充分吻合；（4）架体的实测项目容许偏差应满足下表的规定。模板支撑架架体结构实测项目容许偏差表序号检查项目允许偏差（mm）1立杆垂直度≤H/500，且不大大于152水平杆水平度±103可调托撑垂直度54插入立杆深度≥1505可调底座垂直度56插入立杆深度≥150注：H为支撑架高度。十一、监测监控措施1、模板支撑架的使用应在对架体进行总体验收合格后方可投入使用，并宜在钢筋安装、混凝土浇筑阶段实施监测监控。2、模板支撑架在使用过程中，严禁拆除构配件。3、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师应确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。4、混凝土浇筑过程应符合专项施工方案的要求，确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜。混凝土浇筑顺序应符合下列规定：1）框架结构中连续浇筑立柱和梁板时，应按先浇筑立柱，后浇筑梁板的顺序进行；2）浇筑梁板或悬臂构件时，应按先从沉降变形大的部位向沉降变形小的部位顺序进行。5、模板支撑架在使用过程中，应进行例行检查、专项检查和全面检查，其检查时机和检查内容应满足如下规定：1）支撑架结构应进行日常的例行检查与整改，例行检查应针对下列内容开展：（1)基础应无积水，基础周边排水有序；（2)架体各部件的品种、规格、空间尺寸等应符合安全专项方案及本规范的要求；（3)架体应无明显变形，立杆、水平杆及连接件、连墙加固件、可调托撑、底座应无松动；（4)安全防护设施应符合专项施工方案及本规范的要求；（5)监测监控点完好；（6)应无超载使用工况，其他设施或设备不得与之相连接；2）支撑架在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域；3）支撑架在使用过程中，当遇到下列异常情况后，则应进行全面检查，对检查发现的隐患应在整改后经检查确认符合使用前的验收条件时，在形成检查验收记录后方可继续使用：（1)遇到六级及以上大风或大雨后；（2）停用超过一个月后；（3）架体遭受外力撞击作用后；（4）其他异常情况发生后。6、当有下列情况之一时，宜对支撑架进行预压及监测：1）承受重载或设计有特殊要求时；2）地基为不良地质条件时；3）其他被认定为危险性较大的模板支撑架时。7、支撑架使用过程中，宜在以下阶段（工况）对以下部位进行沉降和位移以及内力监测：1）在支撑架安装完工后，对基础进行监测；2）在模板、钢筋安装完工后，对基础、支撑架进行监测；3）在混凝土浇筑完成60%、80%、100%后，对基础、支撑架进行监测；4）在混凝土终凝前后，对基础、支撑架进行监测。8、当架体需进行位移移检测时，位位移监测点的的布置可分为为基准点和位位移监测点，其其布设应符合合下列规定：：1）每个架体结构应设设置基准点；；2）在架体的顶层、底底层及不超过过5步设置位移移监测点；3）监测点宜设置在架架体角部和四四边的中部位位置。9、支当架体需进行内内力检测时，其其测点布置应应符合下列规规定：1）单元框架中受力较较大的立杆宜宜布置测点；；2）单元框架的角部立立杆宜布置测测点；3）高度区间内测点数数量不应少于于3个。10、支撑架在使使用过程中的的监测监控宜宜采用仪器定定量监测、视视频定性监测测和人员巡视视检查相结合合的方式。11、监测点应稳稳固、明显，应应设监测装置置和监测点的的保护措施。12、监测项目的的检测频率应应根据支撑架架规模、周边边环境、自然然条件、施工工阶段等因素素确定。架体体使用过程中中，位移检测测频率不应少少于每日1次，内力检检测频率不应应少于2小时1次。监测数数据变化量较较大或速率加加快时，应提提高监测频率率。13、支撑架专项项施工方案中中应明确支撑撑架监测监控控的内容，并并编制监测监监控计划表，确确定监测对象象、工况、监监测项目、监监测点、监测测方法与频率率和报警值等等。14、监测资料宜宜包括监测方方案、内力及及变形记录、监监测分析及结结论。15、监测报警值值应采用监测测项目的累积积变化量和变变化速率值进进行控制，并并应满足下表规定。监测报警值表监测指标限值内力设计计算值近3次读数平均值的11.5倍位移水平位移量：H//300近3次读数平均值的11.5倍注：H为支撑结构构高度。16、当沉降监测测值超过报警警值时，必须须立即停止作作业，撤离作作业人员，并并采取相应的的加固措施后后方可继续施施工。17、当出现下列列情况之一时时，应立即启启动安全应急急预案：1）监测数据达到报警警值时；2）支撑架的荷载突然然发生意外变变化时；监测措施模板支撑采用插槽槽式插槽式脚脚手架支撑体体系，在搭设设和钢筋安装装、砼浇捣施施工过程中，必必须随时进行行监测。本方方案采取如下下监测措施：：1、重点检查立柱底底部基础是否否回填夯实；；垫木是否满满足要求；底底座位置是否否正确，顶托托螺杆伸出长长度是否符合合规定。2、立杆的规格尺寸寸及立杆的纵纵距、横距、步步距和垂直度度是否符合《方方案》规定，不不得出现偏心心荷载。3、扫地杆和水平杆杆横杆的插头头与立杆的插插座是否紧至至安全插入深深度，且不得得小于30mm。4、剪刀撑等设置是是否符合规定定、安全可靠靠。5、扣件螺丝的紧固固力是否符合合规范要求；；安全网和各各种安全防护护设施是否符符合要求6、撑架在搭设时，严严格把好“基础、材质质、间距、支支撑、连接、防防护、承重、铺铺板、上下通通道、验收”等“十道关”7、班组日常进行安安全检查，项项目每天进行行安全检查，所所有安全检查查记录必须形形成书面材料料。8、日常检查、巡查查重点部位：：⑴杆件的设置和连接接、扫地杆、支支撑、剪力撑撑等构件是否否符合要求。⑵地基是否积水，底底座是否松动动，立杆是否否符合要求。⑶插槽式脚手架插头头、插座连接接是否松动，普普管连接扣件件是否松动。⑷架体是否不均匀的的沉降、垂直直度。⑸施工过程中是否有有超载的现象象。⑹安全防护措施是否否符合规范要要求。⑺插槽式脚手架架体体和插槽式脚脚手架横杆是是否有变形的的现象。8、插槽式脚手架在在承受六级大大风或大暴雨雨后必须进行行全面检查。9、浇砼的过程中，由由质安员、施施工员对架体体进行检查，随随时观测架体体变形。发现现隐患，及时时停止施工，采采取措施保证证安全后再施施工。10、变形监测措施监测项目：支架沉沉降、位移和和变形。测点布设：每100～15m布设一个监监测剖面，每每个监测剖面面布设不少于于2个支架水平平位移监测点点，3个支架沉降降观测点。监测频率：在浇筑筑混凝土过程程中应实施实实时观测，一一般监测频率率不超过20-30分钟一次，浇浇筑完后不少少于2小时再观测测一次。变形预警值：各监监测点连续24h的沉降量平平均值小于1mm，各监测点点连续72h的沉降量平平均值小于5mm。监测结果接近或达达到材料的允允许变形值时时马上启用应应急预案，同同时必须向市市建筑工程安安全督促站等等相关部门报报告。十二、计算书标准层板模板（板板厚120㎜）计算书一、计算参数楼板模板支架参数数砼楼板厚度0.12m支架高度2.75m立杆纵距1m立杆横距0.7m水平杆最大步距1.6m顶步步距0.7m立杆顶伸出长度aa0.65m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，φ488×3.2mmmmm面板木胶合板厚度：：15mm次楞方钢管50×500×2.5mmm，间距0.22m主楞单钢管剪刀撑按重庆规范设置,,剪刀撑立杆杆纵距方向宽宽度6跨，立杆横横距方向6跨支撑结构与既有结结构连接情况况支撑结构与既有结结构未作可靠靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自自重25.5kN/mm3面板自重0.3kN/m22每米立杆承受支架架自重0.1344kNN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆堆载等因素产产生的附加水水平荷载竖向永久荷载标准准值的2%风荷载重庆，基本风压：：0.25kkN/m2二、模板面板验算算面板采用木胶合板板，厚度为15mm，取主楞间间距1m的面板作为为计算宽度。面板的截面抵抗矩矩W=10000×15××15/6==375000mm3；截面惯性矩I=1000××15×155×15/112=2811250mmm4；（一）强度验算面板按简支梁计算算，其计算跨跨度取支承面面板的次楞间间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[1.22×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×3]×1=7.4099kN/mq1=0.9×[1.335×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×0..7×3]×1=6.7228kN/mm根据以上两者比较较应取q1=7.4009kN/m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=0.9×1..2×1×0.3=0.3244kN/mm跨中集中荷载设计计值P=0.9××1.4×2..5=3.1550kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.125q1ll2=0.1255×7.4009×0.222=0.0377kN·m施工荷载为集中荷荷载：M2=0.125q2ll2+0.25PPl=0.1125×0..324×00.22+0.255×3.1550×0.22=0.1559kN·mm取Mmax=0.1559KN·mm验算强度。面板抗弯强度设计计值f=12.55N/mm22；σ=Mmax=0.159×1006=4.24N/mmm2

<f=122.5N/mmm2W37500面板强度满足要求求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=1×（225.5×00.12＋0×0.12＋0.3+3）=6.3600kN/m；面板最大容许挠度度值:200//400=00.5mm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=5ql4=5×6.360××2004=0.10mm<<

0.5mmm384EI384×45000×2812250满足要求!三、次楞验算次楞采用方钢管550×50××2.5，间距0.22m，截面抵抗矩W=71664.58mmm3；截面惯性性矩I=1799114.558mm4；（一）抗弯强度验验算次楞按三跨连续梁梁计算，其计计算跨度取主主楞间距即立立杆横距，LL=0.7m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[1.22×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×3]×0.2=1.4822kN/mq1=0.9×[1.335×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×0..7×3]×0.2=1.3446kN/mm根据以上两者比较较应取q1=1.4882kN/m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=0.9×1..2×0.22×0.3=0.0655kN/m跨中集中荷载设计计值P=0.9××1.4×2..5=3.1550kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.1q1ll2=0.1×1..482×00.72=0.0733kN·m施工荷载为集中荷荷载：M2=0.08q22l2+0.2133Pl=0..08×0..065×00.72+0.2133×3.1550×0.77=0.4772kN·mm取Mmax=0.4772kN·mm验算强度。次楞抗弯强度设计计值f=2055N/mm22；σ=Mmax=0.472×1006=65.88N//mm2

<f==205N//mm2W7164.58次楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.2××（25.5××0.12＋0×0.112＋0.3+3）=1.2772kN/mm次楞最大容许挠度度值:700//250=22.8mm；次楞弹性模量:E=2066000N//mm2；ν=0.677ql44=0.677×1..272×7700.044=0.06mm<

2.88mm100EI100×2060000×1779114..58满足要求!四、主楞验算主楞采用:单钢管管，截面抵拒拒矩W=4.733cm3，截面惯性性矩I=11.336cm4（一）强度验算当进行主楞强度验验算时，施工工人员及设备备均布荷载取取3kN/mmm2。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中力P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q11=0.9××[1.2××(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×3]×0.2=1.4822kN/mq12=0.9××[1.355×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+11.4×0..7×3]×0.2=1.3446kN/mm根据以上两者比较较应取q1=1.4882kN/m作为设计依依据。次楞最大支座力==1.1q1l=1.1×1..482×00.7=1..141kNN。次楞作用集中荷载载P=1.1441kN，进行最不不利荷载布置置如下图：计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)最大弯矩Mmaax=0.5822kN·m；主楞的抗弯强度设设计值f=205NN/mm2；σ=Mmax=0.582×1006=123.044NN/mm2

<

205NN/mm2W4.73×1033主楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中荷载P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q=0.2××（25.5××0.12＋0×0.112＋0.3+3）=1.2772kN/mm次楞最大支座力==1.1q1l=1.1×1..272×00.7=1..141kNN。以此值作为次楞作作用在主楞上上的集中荷载载P，经计算，主主梁最大变形形值V=1.4665mm。主梁的最大容许挠挠度值:1000//250=4..0mm，最大变形Vmaax=1.4665mm<<4.0mmm主楞挠度验算满足足要求!（三）悬挑段强度度验算主楞悬挑长度0..3m，次楞间距距0.2m，弯矩M=1.14×00.3+1..14×0..1=0.445kN·mm主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=M=0.45×1066=95.14N/mmm2

<

205NN/mm2W4730

主楞悬挑段强度验验算满足要求求!（四）悬挑段挠度度验算验算挠挠度时取荷载载标准值，其其作用效应下下次楞传递的的集中荷载P=0.988kN，主楞弹性性模量:E==2060000N/mmm2。容许挠度值：3000×2/4400=1..5mm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0.5mmm<1.5mmm。主楞悬挑段挠度验验算满足要求求!五、风荷载计算（一）风荷载标准准值风荷载标准值应按按下式计算：：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按按重庆10年一遇风压压值采用，ωω0=0.25kNN/m2。µs支撑结构风风荷载体形系系数µs，将支撑架架视为桁架，按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》表8.33.1第33项和37项的规定计计算。支撑架架的挡风系数数j=1.2××An/(la×h)=11.2×0..150/((1×1.6))=0.1113式中An--一步一跨范范围内的挡风风面积，An=(la+h0.3225lah)d=0..150m2la--立杆间距，1m；；h--步距，1.66m；d钢管外径，00.048mm；系数1.2节点面积增增大系数；系系数0.3255支撑架立面面每平米内剪剪刀撑的平均均长度。单排架无遮拦体形形系数：µst=1.22j=1.2××0.1133=0.144无遮拦多排模板支支撑架的体形形系数：µs=µst1-ηn=0.141-0.95

22=0.271-η1-0.95η风荷载地地形地貌修正正系数。n支撑架相连连立杆排数。支撑架顶部立杆段段距地面计算算高度H=2.755m，按地面粗糙糙度B类田野、乡村村、丛林、丘丘陵以及房屋屋比较稀疏的的乡镇和城市市郊区。风压压高度变化系系数µz=1。支撑架顶部立杆段段风荷载标准准值ωk=µzµsω0=1×0.27××0.25==0.0688kN/m222.风荷载作用产生的的立杆轴向力力标准值NWK立杆中由风荷载作作用产生的轴轴向力标准值值，按下式计计算：NWK=nwaωklaH22=6×0.068××1×2.7552=0.40kN2B2×3.9ωk—风荷载标准值,ωωk=0.0688kN/m22,la—立杆纵向间间距，la=1mnwa—支撑架单元元框架纵向跨跨数，取nwa=6H—支撑架高度，H==2.75mm,B—支撑架横向向宽度，B=3.9mm3.由风荷载产生的立立杆弯矩设计计值MW立杆段由风荷载产产生的弯矩设设计值，按下下式计算：MW=0.9×1.4××ωklah2=0.9×1.4××0.0688×1×1.62=0.022kN··m1010六、立杆稳定性验验算（一）立杆轴力设设计值不组合风荷载时：：N=1.35×((0.13444×2.75++(25.55×0.12++0.3)××1×0.7)++1.4×3×1×0.7=66.61kNN组合风荷载时：N=1.35×((0.13444×2.75++(25.55×0.12++0.3)××1×0.7)++1.4×(3×1×0.7+00.40)==7.17kkN（二）立杆计算长长度L0插槽式钢管模板支支撑架的单元元框架进行整整体稳定性验验算时，立杆杆计算长度L0=βHβaμhμ—立杆计算长度系数数，按重庆市市《建筑施工工插槽式钢管管模板支撑架架安全技术规规范》附录F表F.0.1取值。表中主主要参数取值值如下：支撑结构的刚度比比，其中E--弹性模量，取取2060000（N/mm2）立杆的截面惯性矩矩，取1133600（mm4）h—立杆步距，取16600mmk—节点转动刚度，取取10kN··m/raddly—立杆的y向间距，取取700mmmK=206000×11136000+700=1.541600×10××1066×1600ax—单元框架x向跨距距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.6=0.63nx—单元框架的x向跨跨数，nx=6x向定义：立杆纵横横向间距不同同，x向分别取纵纵向、横向进进行计算，μ取计算结果果的较大值。x向为立杆纵距方向向时，K=11.54，ax=0..63，nx=6，查查表得立杆计计算长度系数数μ=2.466x向为立杆横距方向向时，K=11.57，ax=0..44，nx=6，查查表得立杆计计算长度系数数μ=2.399x向取立杆纵距方向向，立杆计算算长度系数μ=2.466βa—扫地杆高度与悬臂臂长度修正系系数，按附录录表E.3取值，βa=1.03其中a1—扫地杆杆高度与步距距h之比，a1=0.2/1.6=0.13a2—悬臂长度与步距hh之比，a2=0.65/1.6=0.41a—a1与a2中的较大值，a==0.41βH—高度修正系数，架架体高度2..75m,ββH=1L0=βHβaμh=1×1.003×2.446×1.66=4.055m（三）立杆稳定性性验算插槽式钢管模板支支撑架的单元元框架，按下下式整体稳定定性验算：N≤fAN--立杆轴力设设计值，取77.17kNN；--轴心受压构件件的稳定系数数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ==Lo/i=40550/15..90=2555，查表=0.113；L0—立杆计算长度，取取4050mmm，i—杆件截面回回转半径,取15.900mm；A—杆件截面积，取4450mm22；f—钢材抗压强强度设计值,取205N//mm2；N=7.17×1033=141.003NN/mm2

<

f=205N/mm22A0.113×4550立杆稳定性满足要要求!立杆局部稳定性验验算有剪刀撑框架式支支撑结构，组组合风荷载时时，还应按下下式进行立杆杆局部稳定性性验算：N--立杆轴力设设计值，取7.17kkN；--轴心受压构件件的稳定系数数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ==Lo/i=2990/1.559=1822，查表=0..216L0—立杆计算长度，进进行局部稳定定性验算时，L0=（1+2a）h=(1++2×0.4406)×1.6=2..90ma—a1与a2中的较大值，a==0.4066其中a1—扫地杆杆高度与步距距h之比，a1=0.2/1.6=0.1255a2—悬臂长度与步距hh之比，a2=0.65/1.6=0.4066i—杆件截面回转半径径,取1.59ccm；杆件截面积，取4450mm22；f—钢材抗压强强度设计值,取205N//mm2；M—风荷载引起的立杆杆弯矩设计值值，M=0.0222kN·mmW—杆件截面模量，WW=47300mm3N’E—立杆的欧拉临界力力，N’E=π2EA=3.142

2××2060000×4500=27.63kNNλ2182

2立杆稳定性验算如如下：7.17×1033+0.022×10060.216×45504730×（1--1.1×00.216××7.17）27.63=73.765+44.957==78.7222N/mmm2<f=205N/mm22立杆局部稳定性验验算满足要求求!七、架体抗倾覆验验算支架应按砼浇筑前前和砼浇筑时时两种工况进进行抗倾覆验验算，抗倾覆覆验算应满足足下式要求：：γ0M0≤MrMr支架的抗倾倾覆力矩设计计值Mo支架的倾覆覆力矩设计值值γ0—结构重要性系数，取取1架体高度2.755m，宽度3.99m，取一个立立杆纵距1m作为架体计计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾倾覆验算混凝土浇筑前，支支架在搭设过过程中，倾覆覆力矩主要由由风荷载产生生。1、风荷载倾覆力矩矩计算作用在模板支撑架架上的水平风风荷载标准值值ωk=0.0688kN/m22风荷载作用下的倾倾覆力矩γ0M0=1×1.44×0.0668×1×2.755×2.755/2=0..36kN··m2、架体抗倾覆力矩矩计算当钢筋绑扎完毕后后，架体、模模板与钢筋自自重荷载标准准值如下（立立杆取7排。）：0.1344×22.75×77+(0.33+0×0.122)×1×3.9==3.76kkN架体自重作用下产产生的抗倾覆覆力矩，永久久荷载的分项项系数取0.9Mr=0.9×3.776×3.99/2=6..60kN··mM0<Mr，抗倾覆覆验算满足要要求!(二)砼浇筑时架体抗倾倾覆验算混凝土浇筑时，支支架的倾覆力力矩主要由泵泵送混凝土或或不均匀堆载载等因素产生生的附加水平平荷载产生，附附加水平荷载载以水平力的的形式呈线荷荷载作用在支支架顶部外边边缘上。抗倾倾覆力矩主要要由钢筋、混混凝土和模板板自重等永久久荷载产生。1、附加水平荷载产产生的倾覆力力矩计算附加水平荷载取竖竖向永久荷载载标准值的22%，(0.1344×22.75×77+(0.33+25.550×0.112)×1××3.9)×2%=15.699×2%=0.3144kN附加水平荷载下产产生的倾覆力力矩γ0M0=1×1.44×0.3114×2.775=1.2209kN··m2、架体抗倾覆力矩矩计算架体自重作用下产产生的抗倾覆覆力矩，永久久荷载的分项项系数取0.9Mr=0.9×15..69×3..9/2=227.54kkN·mM0<Mr，抗倾覆覆验算满足要要求!标准层梁（2000×600㎜）模板计计算书一、工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.2m梁截面高度0.6m支架高度2.75m楼板厚度0.12m板底立杆纵距laa1m板底立杆横距lbb0.7m梁长度方向立杆纵纵距1m梁侧与梁底立杆间间距梁底无立杆，梁两两侧立杆间距距0.90mm钢管类型φ48×3.2mmm水平杆最大步距1.6m顶步步距0.8m立杆伸出顶层水平平杆长度a0.65m面板15mm厚木胶合合板梁底次楞40×90mm方方木，2根梁底主楞梁底水平钢管梁侧次楞40×90mm方方木，间距200mmm梁侧主楞单钢管，间距5000mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓剪刀撑设置依据重庆地标规范范要求设置,剪刀撑纵距距方向宽度4跨，横距方方向宽度4跨支撑结构与既有结结构连接情况况支撑结构与既有结结构未作可靠靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自自重24kN/m3模板自重0.3kN/m22每米立杆承受支架架自重0.1344kNN/m可变荷载施工荷载及设备荷荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：：0.3kNN/m2二、新浇砼对模板板侧压力标准准值计算依据《砼结构工程程施工规范GB506666-20011》，浇筑速速度大于10m/h，或砼坍落落度大于180mm时，新浇筑筑砼对模板的的侧压力标准准值，按下列列公式计算:=24×0.6=114.4kkN/m2其中γc--混凝土的重重力密度，取取24kN//m3；H混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取00.6m；三、梁侧模板面板板验算面板采用木胶合板板，厚度为15mm，验算跨中中最不利抗弯弯强度和挠度度。计算宽度度取1000mmm。面板的截面抵抗矩矩W=10000×155×15/66=375000mm3；截面惯性矩I=1000××15×155×15/112=2811250mmm4；（一）强度验算1、面板按简支板计计算，其计算算跨度取支承承面板的次楞楞间距，L==0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模模板的侧压力力标准值G4k=14..4kN/mm2，砼下料产生生的水平荷载载标准值Q2K=2kN/mm2。均布线荷载设计值值为：q1=(1.2××14.4++1.4×22)×1=220.08KKN/mq2=(1.355×14.44+1.4××0.7×22)×1=221.4KNN/m取较大值q=211.4KN//m作为设计计依据。3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.125q11l2=0.1225×21..4×0.2202=0.111kN·m面板抗弯强度设计计值f=12..5N/mmm2；σ=Mmax=0.11×1066=2.93N/mmm2

<f==12.5NN/mm2W37500面板强度满足要求求!（二）挠度验算q=1×144.4=144.4kN//m；面板最大容许挠度度值:2000/400==0.5mmm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=5ql4=5×14.4000×20044=0.24mm<

0.55mm384EI384×45000×2812250满足要求!四、梁侧模板次楞楞验算次楞采用40×990mm(宽度×高度)方木，间距距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W==40×90×90/6==540000mm3；截面惯性矩I==40×90×90×90/122=24300000mmm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传传递的荷载，按按均布荷载作作用下三跨连连续梁计算，其其计算跨度取取主楞间距，LL=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模模板的侧压力力标准值G4k=14..4kN/mm2，砼下料产产生的水平荷荷载标准值QQ2K=2kNN/m2。均布线荷载设计值值为：q1=(1.2××14.4++1.4×22)×0.22=4.0116KN/mmq2=(1.355×14.44+1.4××0.7×22)×0.22=4.288KN/m取较大值q=4..28KN//m作为设计计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1qql2=0.1×4..28×0..52=0.1077kN·m最大支座力：1..1ql=11.1×4..28×0..5=2.335kN次楞抗弯强度设计计值[f]＝17N/mmm2。σ=Mmax=0.107×1006=1.981N//mm2

<

177N/mm22W54000

满足要求!（二）抗剪强度验验算次楞最大剪力设计计值V1=0.6q1l=0.6××4.28××0.5=1..284kNN木材抗剪强度设计计值fv=1.66N/mm22；抗剪强度按下式计计算:τ=3V=3×1.284××103=

0.535N/mmm2<

fv=1.6N//mm22bh2×40×90

次楞抗剪强度满足足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，故其作作用效应的线线荷载计算如如下：q=14.44×0.2==2.88kkN/m；次楞最大容许挠度度值=500//250=22mm；次楞弹性模量:E=110000NN/mm2；ν=0.677ql44=0.677×2..88×50004=0.050mmm<

2mm100EI100×100000×24330000

满足要求!五、梁侧模板主楞楞验算主楞采用单钢管，间间距：0.5m，截面抵抗抗矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W==4730mmm3；截面惯性矩I==1136000mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传传递的集中荷荷载P=2.355kN，按集中荷荷载作用下简简支梁计算，其其计算跨度取取梁侧高度间间距，L=0.488m。主楞计算简图(kkN)主楞弯矩图(kNN·m)2、强度验算最大弯矩Mmaxx=0.3776kN·m主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=Mmax=0.376×1006=79.493N//mm2

<

2005N/mmm2W4730

满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，其作用用效应下次楞楞传递的集中中荷载P=1.5584kN，主楞弹性性模量:E==2060000N/mmm2。主楞最大容许挠度度值：480/2250=1..9mm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0..235mmm<1..9mm。满足要求!（三）悬挑段强度度验算穿梁螺栓距梁底距距离200mmm，次楞间间距200mm，弯矩M=2.35×00.2=0..47kN··m主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=M=0.47×1066=99.366N//mm2

<

2005N/mmm2W4730

满足要求!（四）悬挑段挠度度验算验算挠挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，其作用用效应下次楞楞传递的集中中荷载P=1.5584kN，主楞弹性性模量:E==2060000N/mmm2。容许挠度值：2000×2/4400=1mmm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0..268mmm<1mmm。满足要求!六、梁底模板面板板验算面板采用木胶合板板，厚度为15mm。取梁底横向向水平杆间距距1m作为计算单单元。面板的截面抵抗矩矩W=1000×1.55×1.5//6=37..5cm3；截面惯性矩I=100×11.5×1..5×1.55/12=228.1255cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为2根根，面板按简简支板计算，其其计算跨度取取梁底次楞间间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的的均布线荷载载设计值为：：q=[1.35××(24×00.6+0..3)+1..4×3]××1=24..05kN//m计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=2.4055kN;N22=2.4005kN;最大弯矩Mmaax=0.1120kN··m梁底模板抗弯强度度设计值[f]((N/mm22)=12..5N/mmm2；梁底模板的弯曲应应力按下式计计算：σ=Mmax=0.120×1006=3.200N/mmm2

<

12.55N/mm22W37.5×1033满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=1×（224×0.66＋0.3+3）=17.770kN/mm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；经计算，最大变形形Vmax=0.2911mm梁底模板的最大容容许挠度值:200//400==0.5mmm；最大变形Vmaax=0.2291mm<0.5mmm满足要求!七、梁底模板次楞楞验算本工程梁底模板次次楞采用方木木，宽度40mm，高度90mm。次楞的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×9×9//6=544cm3；I=4×9×9××9/12==243ccm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永永久荷载与可可变荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，取受力力最大的次楞楞，按照三跨跨连续梁进行行计算，其计计算跨度取次次楞下横向水水平杆的间距距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值q=22.405//1=2..405kNN/m；最大弯距MMmax=00.1ql22=0.11×2.4005×12=0.2241kNN·m；次楞抗弯强度设计计值[f]]=17N//mm2；σ=Mmax=0.241×1006=4.463N//mm2

<

177N/mm22W54×103次楞抗弯强度满足足要求！（二）抗剪强度验验算V=0.6ql==0.6×22.405××1=1.4443kN木材抗剪强度设计计值fv=1..6N/mmm2；抗剪强度按下式计计算:τ=3V=3×1.443××103=

0.60N/mmm2<

fv=1.66N/mm222bh2×40×90次楞抗剪强度满足足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度度值：l/250=10000/250=4mm；挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=1.7700/1=1.777N/mmm；次楞弹性模量:E=110000NN/mm2；ν=0.677ql44=0.677×1..77×100004=0.493mm<

4mm100EI100×100000×2433×104次楞挠度满足要求求!八、梁底横向水平平杆验算横向水平杆按照集集中荷载作用用下的连续梁梁计算。集中荷载P取梁底底面板下次楞楞传递力。计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)经计算，从左到右右各支座力分分别为：N1=2.4055kN;N22=2.4005kN;最大弯矩Mmaax=0.8422kN·m；最大变形Vmaax=2.9233mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]((N/mm22)=2005N/mmm2；；支撑钢管的弯曲应应力按下式计计算：σ=Mmax=0.842×1006=178.013NN/mm2

<

205NN/mm2W4.73×1033满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容容许挠度值:l/2550=9000/2500=3..6mm或10mm；最大变形Vmaax=2.9923mm<3.6mmm满足要求!九、梁底纵向水平平杆验算横向钢管作用在纵纵向钢管的集集中荷载P=2.4405kN。计算简图(kN))纵向水平杆只起构构造作用，不不需要计算。十、扣件抗滑移验验算水平杆传给立杆荷荷载设计值R=2.441kN,由于采用顶顶托，不需要要进行扣件抗抗滑移的计算算。十一、风荷载计算算（一）风荷载标准准值风荷载标准值应按按下式计算：：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按按重庆10年一遇风压压值采用，ωω0=0.3kNN/m2。µs支撑结构风风荷载体形系系数µs，将支撑架架视为桁架，按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》表8.33.1第33项和37项的规定计计算。支撑架架的挡风系数数j=1.2××An/(la×h)=11.2×0..150/((1×1.66)=0.1113式中An--一步一跨范范围内的挡风风面积，An=(la+h0.3325lah)d=00.150mm2la--立杆间距，1m；；h--步距，1.6m；d钢管外径，0.0488m；系数1.2节点面积增增大系数；系系数0.3255支撑架立面面每平米内剪剪刀撑的平均均长度。单排架无遮拦体形形系数：µst=1.22j=1.2××0.1133=0.144无遮拦多排模板支支撑架的体形形系数：µs=µst1-ηn=0.141-0.95

110=1.121-η1-0.95η风荷载地地形地貌修正正系数。n支撑架相连连立杆排数。支撑架顶部立杆段段距地面计算算高度H=2.775m，按地面粗粗糙度C类有密集建筑筑群的城市市市区。风压高高度变化系数数µz=0.65。支撑架顶部立杆段段风荷载标准准值ωk=µzµsω0=0.655×1.122×0.3==0.2188kN/m222.风荷载作用产生的的立杆轴向力力标准值NWK立杆中由风荷载作作用产生的轴轴向力标准值值，按下式计计算：NWK=nwaωklaH22=4×0.218××1×2.7752=0.33kN2B2×10ωk—风荷载标准值,ωωk=0.2118kN/mm2,la—立杆纵向间间距，la=1mnwa—支撑架单元元框架纵向跨跨数，取nwa=4H—支撑架高度，H==2.75mm,B—支撑架横向向宽度，B=10mm3.由风荷载产生的立立杆弯矩设计计值MW立杆段由风荷载产产生的弯矩设设计值，按下下式计算：MW=0.9×1.4××ωklah2=0.9×1.4××0.2188×1×1..62=0.070kNN·m1010十二、立杆稳定性性验算（一）立杆轴力设设计值支撑结构的危险等等级系数取1立杆承受梁荷载设设计值：2.41kkN;立杆承受支架自重重荷载设计值值：1.35××2.75××0.13444=0.550kN梁侧立杆承受楼板板荷载设计值值：1.35×（24×0..12+0..3）×1×0..70+1..4×3×11×0.700=5.955kN立杆轴向力设计值值N=8.886kN;风荷载引起的立杆杆轴力：0.33kkNN=8.86+00.9×0.33==9.16kkN（二）立杆计算长长度L0插槽式钢管模板支支撑架的单元元框架进行整整体稳定性验验算时，立杆杆计算长度L0=βHβaμhμ—立杆计算长度系数数，按重庆市市《建筑施工工插槽式钢管管模板支撑架架安全技术规规范》附录F表F.0.1取值。表中主主要参数取值值如下：支撑结构的刚度比比，其中E--弹性模量，取取2060000（N/mm2）立杆的截面惯性矩矩，取1136000（mm4）h—立杆步距，取16600mmk—节点转动刚度，取取10kN··m/raddly—立杆的y向间距，取700mmmK=206000×11136000+700=1.541600×10××1066×1600ax—单元框架x向跨距距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.6=0.63nx—单元框架的x向跨跨数，nx=4x向定义：立杆纵横横向间距不同同，x向分别取纵纵向、横向进进行计算，μ取计算结果果的较大值。x向为立杆纵距方向向时，K=11.54，ax=0..63，nx=4，查查表得立杆计计算长度系数数μ=2.244x向为立杆横距方向向时，K=11.57，ax=0..44，nx=4，查查表得立杆计计算长度系数数μ=2.144x向取立杆纵距方向向，立杆计算算长度系数μ=2.244βa—扫地杆高度与悬臂臂长度修正系系数，按附录录表E.3取值，βa=1.033其中a1—扫地杆杆高度与步距距h之比，a1=0.2/1.6=0.13a2—悬臂长度与步距hh之比，a2=0.65/1.6=0.41a—a1与a2中的较大值，a==0.41βH—高度修正系数，架架体高度2.75mm,βH=1L0=βHβaμh=1×1.003×2.224×1.66=3.699m（三）立杆稳定性性验算风荷载引起的立杆杆弯矩设计值值:0.0770kN·mm;按下式进行立杆稳稳定性验算：：N--立杆轴力设设计值，取9.16kkN；--轴心受压构件件的稳定系数数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ==Lo/i=36690/155.9=2332，查表=0..136；L0—立杆计算长度，取取3690mmm，i—杆件截面回回转半径,取15.9mmm；杆件截面积，取4450mm22；f—钢材抗压强强度设计值,取205N//mm2；M—风荷载引起的立杆杆弯矩设计值值，M=0.0070kN··mW—杆件截面模量，WW=47300mm3N’E—立杆的欧拉临界力力，N’E=π2EA=3.142

2××2060000×4500=17.00kNNλ2232

2立杆稳定性验算如如下：9.16×1033+0.070×10060.136×45504730×（1--1.1×00.136××9.16）17.00=149.6733+16.0097=1665.7700N/mm2<f=2205N//mm2立杆稳定性验算满满足要求!空心板（板厚3550㎜）模板计计算书一、工程参数楼板模板支架参数数砼楼板厚度0.23m支架高度3.35m立杆纵距1m立杆横距0.7m水平杆最大步距1.6m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度aa0.65m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，φ488×3.2mmmmm面板木胶合板厚度：：15mm次楞方钢管50×500×2.5mmm，间距0.2m主楞单钢管剪刀撑按重庆规范设置,,剪刀撑立杆杆纵距方向宽宽度6跨，立杆横横距方向6跨支撑结构与既有结结构连接情况况支撑结构与既有结结构未作可靠靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自自重25.5kN/mm3面板自重0.3kN/m22每米立杆承受支架架自重0.1344kNN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆堆载等因素产产生的附加水水平荷载竖向永久荷载标准准值的2%风荷载重庆，基本风压：：0.25kkN/m2二、模板面板验算算面板采用木胶合板板，厚度为15mm，取主楞间间距1m的面板作为为计算宽度。面板的截面抵抗矩矩W=10000×155×15/66=375000mm3；截面惯性矩I=1000××15×155×15/112=2811250mmm4；（一）强度验算面板按简支梁计算算，其计算跨跨度取支承面面板的次楞间间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[1.22×(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×3]×1=10.4338kN/mmq1=0.9×[1.335×(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×0..7×3]×1=10.1136kN//m根据以上两者比较较应取q1=10.4438kN//m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=0.9×1..2×1×0.3=0.3244kN/mm跨中集中荷载设计计值P=0.9××1.4×2..5=3.1550kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.125q11l2=0.1225×100.438××0.22=0.0552kN·mm施工荷载为集中荷荷载：M2=0.125q22l2+0.255Pl=0..125×0.3244×0.222+0.225×3..150×00.2=0..159kNN·m取Mmax=0.1559KN·mm验算强度。面板抗弯强度设计计值f=12..5N/mmm2；σ=Mmax=0.159×1006=4.24N/mmm2

<f==12.5NN/mm2W37500面板强度满足要求求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=1×（225.5×00.23＋0×0.223＋0.3+3）=9.1665kN/mm；面板最大容许挠度度值:2000/400==0.5mmm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=5ql4=5×9.165××2004=0.15mm<

0.55mm384EI384×45000×2812250满足要求!三、次楞验算次楞采用方钢管550×50××2.5，间距0.2m，截面抵抗矩W=71164.588mm3；截面惯性性矩I=1779114..58mm44；（一）抗弯强度验验算次楞按三跨连续梁梁计算，其计计算跨度取主主楞间距即立立杆横距，LL=0.7m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[1.22×(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×3]×0.2=2.0888kN/mq1=0.9×[1.335×(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×0..7×3]×0.2=2.0227kN/mm根据以上两者比较较应取q1=2.0888kN/m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=0.9×1..2×0.22×0.3=0.0655kN/m跨中集中荷载设计计值P=0.9××1.4×2..5=3.1550kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.1q1ll2=0.1××2.0888×0.722=0.1002kN·mm施工荷载为集中荷荷载：M2=0.08q22l2+0.2113Pl=00.08×00.065××0.72+0.2113×3.1150×0..7=0.4472kN··m取Mmax=0.4772kN·mm验算强度。次楞抗弯强度设计计值f=2055N/mm22；σ=Mmax=0.472×1006=65.88N//mm2

<f==205N//mm2W7164.58次楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.2××（25.5××0.23＋0×0.223＋0.3+3）=1.8333kN/mm次楞最大容许挠度度值:700//250=22.8mm；次楞弹性模量:E=2066000N//mm2；ν=0.677ql44=0.677×1..833×7700.044=0.08mm<

2.88mm100EI100×2060000×1779114..58满足要求!四、主楞验算主楞采用:单钢管管，截面抵拒拒矩W=4.773cm3，截面惯性性矩I=11..36cm44（一）强度验算当进行主楞强度验验算时，施工工人员及设备备均布荷载取取3kN/mmm2。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中力P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q11=0.9××[1.2××(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×3]×0.2=2.0888kN/mq12=0.9××[1.355×(25.5×0.23+0×0.23+0.3)+11.4×0..7×3]×0.2=2.0227kN/mm根据以上两者比较较应取q1=2.0888kN/m作为设计依依据。次楞最大支座力==1.1q1l=1.1××2.0888×0.7==1.6088kN。次楞作用集中荷载载P=1.6608kN，进行最不不利荷载布置置如下图：计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)最大弯矩Mmaax=0.8820kN··m；主楞的抗弯强度设设计值f=2055N/mm22；σ=Mmax=0.820×1006=173.362NN/mm2

<

2005N/mmm2W4.73×1033主楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中荷载P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q=0.2××（25.5××0.23＋0×0.223＋0.3+3）=1.8333kN/mm次楞最大支座力==1.1q1l=1.1××1.8333×0.7==1.6088kN。以此值作为次楞作作用在主楞上上的集中荷载载P，经计算，主主梁最大变形形值V=2.1111mm。主梁的最大容许挠挠度值:10000/250==4.0mmm，最大变形Vmaax=2..111mmm<4..0mm主楞挠度验算满足足要求!（三）悬挑段强度度验算主楞悬挑长度0..3m，次楞间距距0.2m，弯矩M=1.61×00.3+1..61×0..1=0.664kN·mm主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=M=0.64×1066=135.31N//mm2

<

2005N/mmm2W4730

主楞悬挑段强度验验算满足要求求!（四）悬挑段挠度度验算验算挠挠度时取荷载载标准值，其其作用效应下下次楞传递的的集中荷载P=1.441kN，主楞弹性性模量:E==2060000N/mmm2。容许挠度值：3000×2/4400=1..5mm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0..7mm<<1.5mmm。主楞悬挑段挠度验验算满足要求求!五、风荷载计算（一）风荷载标准准值风荷载标准值应按按下式计算：：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按按重庆10年一遇风压压值采用，ωω0=0.255kN/m2。µs支撑结构风风荷载体形系系数µs，将支撑架架视为桁架，按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》表8.33.1第33项和37项的规定计计算。支撑架架的挡风系数数j=1.2××An/(la×h)=11.2×0..150/((1×1.66)=0.1113式中An--一步一跨范范围内的挡风风面积，An=(la+h0.3325lah)d=00.150mm2la--立杆间距，1m；；h--步距，1.6m；d钢管外径，0.0488m；系数1.2节点面积增增大系数；系系数0.3255支撑架立面面每平米内剪剪刀撑的平均均长度。单排架无遮拦体形形系数：µst=1.22j=1.2××0.1133=0.144无遮拦多排模板支支撑架的体形形系数：µs=µst1-ηn=0.141-0.95

22=0.271-η1-0.95η风荷载地地形地貌修正正系数。n支撑架相连连立杆排数。支撑架顶部立杆段段距地面计算算高度H=3.335m，按地面粗粗糙度B类田野、乡村村、丛林、丘丘陵以及房屋屋比较稀疏的的乡镇和城市市郊区。风压压高度变化系系数µz=1。支撑架顶部立杆段段风荷载标准准值ωk=µzµsω0=1×0.227×0.225=0.0068kN//m22.风荷载作用产生的的立杆轴向力力标准值NWK立杆中由风荷载作作用产生的轴轴向力标准值值，按下式计计算：NWK=nwaωkla