西河大桥现浇箱梁满堂碗扣支架方案及验算

西河大桥支架方案（梁高1.8m）现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求以西河大桥最高梁段1-5为例，梁高1.8m，顶宽15.8m，支架最高8m。支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各6m范围内的支架采用纵向间距60cm，其余范围内（即跨中部分）的支架采用纵向间距90cm,标准段正对腹板下的立杆，步距0.6m，其余位置步距1.2m；支架高度超过4.5m，设置水平剪；纵向剪刀撑纵向距离不超过5m一道纵向剪刀撑，横向支架外及腹板位置设置剪刀撑；横向剪刀撑纵向不超过5m设置一道。立杆顶设二层方木，立杆顶托上横向设10×15cm方木，加密段及横梁处再加一层5*10cm方木；横向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁,及加密区腹板下和中横梁下间距0.25m，跨中区域腹板位置0.2m，在跨中其他部位间距0.30m。支架横向布置如下图：现浇箱梁模板支架验算一、横梁及临近横梁处梁高1.8m计算（一)模板验算混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为183cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1m/h,用插入式振捣。墩顶出来30cm开始搭设支架模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝1.8×26×1=46.8kN/m2；、施工人员及设备活荷载标准值：x3＝2.5×1=2.5kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x4＝2×1=2kN/m。以上1、2项为恒载，取分项系数1.2，3、4项为活载，取分项系数1.4，《施工手则》临时结构系数0.9则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2)×1.2=(0.3+46.8)×1.2×0.3×0.9=15.26kN/m；q1=(x3+x4)×1.4=(2.5+2)×1.4×0.3×0.9=1.701kN/m；q=g1+q1=16.961kN/m1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度:l=250.0mm；面板的最大弯距：M=0.1×16.961×250.0×250.0=1.06×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=300×15.0×15.0/6=1.125×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.500N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.06×105/1.125×104=9.42N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.42N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.500N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度:l=250.0mm；面板的最大剪力：∨=0.6×16.961×250.0=2544.15N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2544.15N；b--构件的截面宽度(mm)：b=300mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×2544.15/(2×300×15.0)=0.848N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.848N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的线荷载:q=16.961N/mm；l--计算跨度:l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30.00×1.50×1.50×1.50/12=8.48cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×16.961×250.004/(100×9500.00×0.848×105)=0.557mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.557mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！（二）、纵向方木腹板位置处为纵向方木最不利位置，以此处验算方木按照简支梁计算，考虑到市场方木尺寸不够,以9*9计算其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=9.000×9.000×9.000/6=121.5cm3；I=9.000×9.000×9.000×9.000/12=546.75cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土自重(kN/m)：q1=26.000×0.250×1.8=11.7kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.250=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.500+2.000)×0.600×0.250=0.675kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(11.700+0.088)=14.146kN/m；集中荷载p=1.4×0.675=0.945kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.600/4+14.146×0.6002/8=0.778kN.m；方木的最大应力值σ=M/w=0.778×106/121.5×103=6.403N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.5N/mm2；方木的最大应力计算值为6.403N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.5N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.600×14.146/2+0.945/2=4.716kN；方木受剪应力计算值T=3×4716/(2×90.000×90.000)=0.8733N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木受剪应力计算值为0.8733N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值V=5×14.146×600.0004/(384×9500.000×5467500)+945.000×600.0003/(48×9500.000×5467500)=0.541mm；方木最大允许挠度值[V]=600.000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值0.541mm小于方木的最大允许挠度值2.400mm,满足要求!（三）横向方木本工程中，实际使用10*15横向大龙骨采用木方，以9*14计算,宽度90mm，高度140mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90×140×140/6=294cm3；I=90×140×140×140/12=2058cm4；以3跨简支梁计算纵向方木支座反力，横梁位置纵向方木上的均布荷载14.146N/mm，横梁非腹板位置均布荷载为：（0.43+0.43）*1.2*26*0.25+0.088*1.2=6.814KN/m腹板位置均布荷载：14.146KN倒角位置均布荷载：1.36*1.2*26*0.25+0.088*1.2=10.714KN/m集中荷载1.4*4.5*0.6*0.25=945N最不利形式考虑在支座处，跨度600mm+600mm+300mmA、非腹板位置分析：非腹板位置纵向方木受力图计算支座反力：非腹板位置纵向方木支座反力图B．倒角位置分析倒角位置纵向方木受力图倒角位置纵向方木支座反力C．腹板位置分析：横梁腹板处纵向方木受力图腹板位置纵向方木支座反力图横向大方受力图抗弯强度验算以梁中段建立模型横向大方受力图横向木方弯矩图外楞最大弯矩:M=1939407.9N/mm强度验算公式：其中，σ--最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=1939407.9N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=2.94*105mm2；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=13.500N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=1939407.9/2.94×105=6.60N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=13.500N/mm2；最大应力计算值σ=6.60N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.500N/mm2,满足要求！抗剪强度验算剪力图最大剪力：∨=15009.61N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--计算最大剪力(N)：∨=15009.61Nb--的截面宽度(mm)：b=90.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=140.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；截面的受剪应力计算值:τ=3×15009.61/(2×90.0×140.0)=1.787N/mm2；截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；截面的受剪应力计算值τ=1.787N/mm2小于截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，不满足要求！所以在方木下再加一层5*10的方木，再进行剪力验算。截面抗剪强度必须满足:其中，τ--截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--计算最大剪力(N)：∨=15009.61Nb--的截面宽度(mm)：b=90.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=180.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；截面的受剪应力计算值:τ=3×15009.61/(2×90.0×180.0)=1.39N/mm2；截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；截面的受剪应力计算值τ=1.39N/mm2小于截面的抗剪强度设计值[fv]=1.40N/mm2，满足要求！3.挠度验算使用sap2000建建模计算的挠挠度最大挠度计算值::ω=0.08mm；最大容许挠度值::[ω]=33.600mmm；最大挠度计算值ωω=0.088mm小于最最大容许挠度度值[ω]=3.6600mm，满满足要求！二、标准段计算（一）模板验算前前面已通过（二）、纵向方木木A、腹板位置方木按照简支梁计计算，考虑到到市场方木尺尺寸不够,以9*9计算其惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=9.000××9.000×9.000//6=1121.5cm3；I=9.000××9.000×9.000×9.000//12=546.775cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算（腹腹板位置）：：(1)钢筋混凝土自自重(kN/m))：q1=26.0000×0.20×1.8=9.36kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.350××0.25=00.088kN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(2.5000+2.0000)×0.900×0.20=0.881kN；2.方木抗弯强度度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(9.36++0.0888)=11.344kN/m；集中荷载pp=1..4×0.81=1.1344kN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.134×0.900/44+111.34×0.9002/8=1..4033kkN.m；方木的最大应力值值σ=M//w=1.40333×106/121.55×103=11.555N/mmm2；方木抗弯强度设计计值[f]]=13.55N/mmm2；方木的最大应力计计算值为111.55NN/mm2小于方木的的抗弯强度设设计值133.5N/mmm2，满足要求求!3.方木抗剪验算算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:V=00.900×11.344/2+1.1134/2=5.677kN；方木受剪应力计算算值T==3×5670/((2×90.0000×90.0000)=11.05NN/mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400N//mm2；方木受剪应力计算算值为1.005N/mmm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..400N//mm2，满足要求求!4.方木挠度验算算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:方木最大挠度计算算值VV=5×11.344×900.00004/(3884×9500..000×54675500)++1134×900.00003/(448×9500..000×54675500)=2.22mm；方木最大允许挠度度值[[V]=9900.0000/250=3.600mmm；方木的最大挠度计计算值2.22mm小于方方木的最大允允许挠度值33.6mmm,满足要求求!B、非腹板位置方木按照简支梁计计算，考虑到到市场方木尺尺寸不够,以9*9计算其惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=9.000××9.000×9.000//6=1121.5cm3；I=9.000××9.000×9.000×9.000//12=546.775cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算（底板位置）：(1)钢筋混凝土自自重(kN/m))：q1=26.0000×0.30×0.5=3.9kN//m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.350××0.3=0..105kNN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(2.5000+2.0000)×0.900×0.30=1.2215kNN；2.方木抗弯强度度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(3.9+00.105))=4..806kNN/m；集中荷载pp=1..4×1.2155=1.7011kN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.7011×0.900/44+4..806×0.9002/8=0..869kNN.m；方木的最大应力值值σ=M//w=0.869×1006/121.55×103=7.1552N/mmm2；方木抗弯强度设计计值[f]]=13.55N/mmm2；方木的最大应力计计算值为7..152N//mm2小于方木的的抗弯强度设设计值133.5N/mmm2，满足要求求!3.方木抗剪验算算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:V=00.900×4.8066/2+1.7701/2=3.0113kN；方木受剪应力计算算值T==3×3013/((2×90.0000×90.0000)=00.558N/mm22；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400N//mm2；方木受剪应力计算算值为0.5558N//mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..400N//mm2，满足要求求!4.方木挠度验算算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:方木最大挠度计算算值VV=5×4.8066×900.00004/(3884×9500..000×54675500)++1701×900.00003/(448×9500..000×54675500)=1.229mm；方木最大允许挠度度值[[V]=9900.0000/250=3.600mm；方木的最大挠度计计算值1.229mm小于方方木的最大允允许挠度值33.6mmm,满足要求求!（三）横向方木本工程中，实际使使用10*155横向大龙骨骨采用木方，以9*14计算,宽度90mm，高度140mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面参数W=90×1140×140/6==294cm3；I=90×1140×140×140/12=20558cm4；2、荷载分析：横梁非腹板位置：：0.46*1..2*26**0.3+0.1055*1.2==4.4322KN/m传递到横向大方的的集中荷载：：P=44.432××0.9000+1..701==5.6889kN腹板位置均布荷载载：11.3166KN集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=11..316×0.9000+1..134==11.3316kN倒角位置均布荷载载：0.711*1.2**26*0..3+0.1055*1.2==6.7722KN/mP=6.7772×0.9000+1..701==7.7995kN抗弯强度验算以梁中段建立模型型横向大方受力图横向木方弯矩图外楞最大弯矩:MM=155751411.3N/mmm强度验算公式：其中，σ--最大应力计计算值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N.mm))；M=155751411.3N/mmmW---外楞的的净截面抵抗抗矩；W=2.994*1055mm2；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)，[f]==13.500N/mmm2；外楞的最大应力计计算值:σ=15775141..3/2.94×105=5.336N/mmm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13.500N/mmm2；最大应力计算值σσ=5.366N/mm2小于抗弯强强度设计值[f]=113.500N/mmm2,满足要求！！抗剪强度验算剪力图最大剪力：∨==112660.2N；截面抗剪强度必须须满足:其中，τ--截面面的受剪应力力计算值(N/mm2)；∨--计算最大剪力力(N)：∨=112260.2NNbb--的截面面宽度(mm)：b=90.0mmm；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=140.0mmm；ffv--外楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；截面的受剪应力计计算值:τ=3×112600.2/(22×90.0×140.0)==1.341N/mmm2；截面抗剪强度设计计值:[ffv]=1.400N/mmm2；截面的受剪应力计计算值τ=1.3441N/mmm2小于截面的的抗剪强度设设计值[ffv]=1..40N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算使用sap2000建建模计算的挠挠度最大挠度计算值::ω=0.427mm；最大容许挠度值::[ω]=33.600mmm；最大挠度计算值ωω=0.4227mm小于最最大容许挠度度值[ω]=3.6600mm，满满足要求！支架计算:（一）、加密段非非腹板位置1、脚手架参数横向间距或排距((m):0..90；纵距距(m):0..60；步距距(m):1..20；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..30；脚手手架搭设高度度(m):8..00；采用的碗扣(mmm):Φ48×3..2；2、模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):26..000；混凝土浇筑厚度((m):1..200；施工均布荷载标准准值(kN/m2):3.0000；加密区非腹板位置置支撑荷载单单元3、荷载计算静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自重重(kN)：NGG1=00.149××8.0000=1..191kkN；(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××0.9000×0.6000=0..189kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NGG3=226.0000×1.2000×0.9000×0.6000=166.848kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=118.2288kN；活荷载为施工荷载载标准值与倾倾倒混凝土及及振倒混凝土土时产生的荷荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(55.000++2.0000)×0.9000×0.6000=3..780kkN；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+1..4NQ=277.166kN；4、立杆的稳定性计算算:立杆的稳定性计算算公式:其中N-----立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=227.1666kN；φ----轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比llo/i查查表得到；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.50ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.773cm33；σ---------钢管立杆杆最大应力计计算值(NN/mm2)；[f]]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----计算长度((m)；l0=h++2ak11----计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u----计算长度系系数，u=1.7700；a----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.3300m；；上式的计算结果：：立杆计算长度LL0=h++2a=1.2000+0.3000×2=11.800m；L00/i=1800..000//15.9900=113.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4496；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=271665.8400/（0.4966×450.0000）=1221.7111N/mmm2；钢管立杆的最大应应力计算值σσ=1211.711N/mm22小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算l0=k1k2((h+2a))k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.2443；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.800按照表2取值1.014；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..243×1.0144×(1.2000+0.3000×2)=2.2699m；Loo/i=2268..724//15.9900=143.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3336；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=271665.8400/（0.3366×450.0000）=1779.6688N/mmm2；钢管立杆的最大应应力计算值σσ=1799.668N/mm22小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！（二）、加密段腹腹板位置1、脚手架参数横向间距或排距((m):0..60；纵距距(m):0..60；步距距(m):1..20；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..30；脚手手架搭设高度度(m):8..00；采用的碗扣(mmm):Φ48×3..2；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):26..000；楼板浇筑厚度(mm):1.8800；施工均布荷载标准准值(kN/m2):5.0000；加密区腹板处支撑撑荷载单元荷载计算静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自重重(kN)：NGG1=00.149××8.0000=1..191kkN；(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××0.6000×0.6000=0..126kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NGG3=226.0000×1.8000×0.6000×0.6000=166.848kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=118.1655kN；活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(55.000++2.0000)×0.6000×0.6000=2..520kkN；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+1..4NQ=255.326kN；4、立杆的稳定性计计算:立杆的稳定性计算算公式:其中N-----立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=225.3266kN；φ----轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比llo/i查查表得到；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.50ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.773cm33；σ---------钢管立杆杆最大应力计计算值(NN/mm2)；[f]]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----计算长度((m)；l0=h++2ak11----计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u----计算长度系系数，u==1.7000；a----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.3300m；；上式的计算结果：：立杆计算长度LL0=h++2a=1.2000+0.3000×2=11.800m；L00/i=1800..000//15.9900=113.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4496；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=253226.2400/（0.4966×450.0000）=1113.4699N/mmm2；钢管立杆的最大应应力计算值σσ=1133.469N/mm22小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算l0=k1k2((h+2a))k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.2443；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.800按照表2取值1.014；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..243×1.0144×(1.2000+0.3000×2)=2.2699m；Loo/i=2268..724//15.9900=143.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3336；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=253226.2400/（0.3366×450.0000）=1667.5022N/mmm2；钢管立杆的最大应应力计算值σσ=1677.502N/mm22小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！（三）标准段腹板板位置1、支架参数横向间距或排距((m):0..60；纵距距(m):0..90；步距距(m):0..60；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..30；脚手手架搭设高度度(m):8..00；采用的钢管(mmm):Φ48×3..2；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):26..000；楼板浇筑厚度(mm):1.8800；施工均布荷载标准准值(kN/m2):5.0000；标准段腹板位置支支撑荷载单元元荷载计算静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自重重(kN)：NGG1=00.149××8.0000=1..191kkN；钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A。(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××0.6000×0.9000=0..189kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NGG3=226.0000×1.8000×0.6000×0.9000=255.272kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=226.6522