九型人格(心理学)82691资料

九型人格(心理学)82691我爱涨停板之分手快乐我爱涨停板之分手快乐

/我爱涨停板之分手快乐我爱涨停板之分手快乐【分手快乐】股价在常态下正常运行，阴线之后突然出现大幅高开情形，而且股价当天攻击到涨停板，这样的形态称为分手快乐。这如同一对缘分走到尽头的恋人，在经过深思熟虑之后终于做出郑重的决定，分手才能让双方感到快乐。股价的阴阳线分离，而且是用涨停板这样最坚决的方式和阴线决裂，故得分手快乐之战法。技术原理及操作技巧1:世界上没有无缘无故的恨，也没有无缘无故的爱，股价在阴线之后突然出现高开这本身就说明股价出现了异动，应该是主力资金所为，最后又涨停所为何来呢？唯一的解释是前一天的阴线为主力洗盘动作，次日的涨停是主力开始进行大动作的表现，后市往往就会出现加速上涨的走势。技术原理及操作技巧2:实战操作中可在涨停的次日3%以内试探性介入，回调至涨停之下可做二次介入，短线获利空间达到10%即可出局，有效跌穿涨停启动点则坚决止损，说明分手失败。国海证券000750中原特钢002423天津磁卡600800ST迈亚

《整理房间》教案《整理房间》教案

/《整理房间》教案《整理房间》教案教学目标1.借助整理房间活动初步体会分类的含义和方法，渗透分类思想。2.让学生经历按一定标准对物品整理分类的过程，感受分类在生活中的作用。3.培养有条理地思考问题的能力，养成良好的生活习惯。教学重难点学会按一定的标准对物品进行分类。教具准备教学课件。教学过程一、创设情境，导入新课1.小朋友在家帮妈妈整理过房间吗？2.今天老师带大家去参观两位新朋友笑笑和淘气的家，看看他们的房间是什么样子，好不好？出示课件。3.小朋友们，笑笑的房间好看吗？给你什么样的感觉呢？4.我们一起去看看淘气的房间吧！你们看了有什么样的感觉？这节课我们一起来帮淘气整理一下房间。”板书《整理房间》。（设计意图：呈现淘气房间图片，激发学生的学习愿望和参与动机是引导学生主动学习的前提。通过语言铺垫渲染，让学生感到学习活动十分亲切有趣。提出这节课和老师一起帮淘气整理房间，激发其求知欲，拉近了抽象的数学问题和实际生活的距离，使数学回归生活，让学生在生活中体验分类的含义和方法。）二、探究新知，体验发现1.淘气也是一年级的学生，清晨他急急忙忙去上学了，来不及收拾房间，你们看，书本、衣物、玩具到处都是，非常杂乱，谁来帮他整理一下呢？请举起你的小手。有些学生能正确回答，有些学生不会回答。我们再来看看笑笑的房间是怎么整理的。出示课件，边看边总结：(1)桌子和椅子放在一起，摆放整齐。(2)玩具放在第一格，书放在第二格，衣服放在第三格。(3)床铺的很整齐，很漂亮。2.看完笑笑的房间，我相信大家也能帮淘气把房间整理的和笑笑的房间一样整齐。谁先来和老师一起帮忙整理？你来说我来做。出示课件。3.非常好，在大家的帮助下，淘气的房间整理得十分整齐，我们来看一下整理好的图片。”呈现图片，结合板书进行描述，例如：文具类：书本、铅笔、文具盒、台灯。玩具类：皮球、玩具熊、玩具车。服饰类：上衣、裤子、鞋、袜子。4.像上面整理房间的过程就是分类，书本、铅笔、文具盒、台灯是一类，都是学习用品，所以放在一起；皮球、玩具熊、玩具车都是玩具，放在一起；上衣、裤子、鞋都是服饰，放在一起。归纳：分类就是在不同的物体中，把同一类物品和其他物品分开。三、应用拓展，在情景和游戏中进一步巩固联系练一练课本第58页第1、2、3题。第1题，师：看下图，同桌互相说说都有哪些动物？然后找一找哪些是会飞的，涂上自己喜欢的颜色。让学生按照给定的标准对物体进行分类，让学生体会统一标准下分类结果的一致性。集体订正。第2题，让学生自己做，然后集体订正。第3题，分一分。按照一定的顺序把物品分类。注意学生会把有些物品遗漏，让学生体会按照一定顺序把物品分类的好处，让学生学会有条理地做事情。同桌合作完成，教师巡视，学生汇报，集体订正。四、课堂小结今天大家表现都很棒！我们不但学会分类的方法，而且还学会了整理房间，老师为你们鼓掌。小朋友想不想做个好孩子？以后回到家帮妈妈整理房间好不好啊？教学反思：

因式分解培优题(超全面、详细分类)因式分解培优题(超全面、详细分类)

页因式分解培优题(超全面、详细分类)因式分解专题培优把一个多项式化成几个整式的积的形式，这种变形叫做把这个多项式因式分解.因式分解的方法多种多样，现将初中阶段因式分解的常用方法总结如下：因式分解的一般方法及考虑顺序：1、基本方法：提公因式法、公式法、十字相乘法、分组分解法．2、常用方法与技巧：换元法、主元法、拆项法、添项法、配方法、待定系数法．3、考虑顺序：（1）提公因式法；（2）公式法；（3）十字相乘法；（4）分组分解法．一、运用公式法在整式的乘、除中，我们学过若干个乘法公式，现将其反向使用，即为因式分解中常用的公式，例如：(1)a2－b2=(a+b)(a－b)；(2)a2±2ab+b2=(a±b)2；(3)a3+b3=(a+b)(a2－ab+b2)；(4)a3－b3=(a－b)(a2+ab+b2)．下面再补充几个常用的公式：(5)a2+b2+c2+2ab+2bc+2ca=(a+b+c)2；(6)a3+b3+c3－3abc=(a+b+c)(a2+b2+c2－ab－bc－ca)；(7)an－bn=(a－b)(an－1+an－2b+an－3b2+…+abn－2+bn－1)，其中n为正整数；(8)an－bn=(a+b)(an－1－an－2b+an－3b2－…+abn－2－bn－1)，其中n为偶数；(9)an+bn=(a+b)(an－1－an－2b+an－3b2－…－abn－2+bn－1)，其中n为奇数．运用公式法分解因式时，要根据多项式的特点，根据字母、系数、指数、符号等正确恰当地选择公式．例题1分解因式：(1)－2x5n－1yn+4x3n－1yn+2－2xn－1yn+4；(2)x3－8y3－z3－6xyz；(3)a2+b2+c2－2bc+2ca－2ab；(4)a7－a5b2+a2b5－b7．例题2分解因式：a3+b3+c3－3abc．例题3分解因式：x15+x14+x13+…+x2+x+1．对应练习题分解因式：x10+x5－2(x5+x4+x3+x2+x+1)2－x5(5)9(a-b)2+12(a2-b2)+4(a+b)2(6)(a-b)2-4(a-b-1)（7）(x+y)3+2xy(1－x－y)－1二、分组分解法（一）分组后能直接提公因式例题1分解因式：分析：从“整体”看，这个多项式的各项既没有公因式可提，也不能运用公式分解，但从“局部”看，这个多项式前两项都含有a，后两项都含有b，因此可以考虑将前两项分为一组，后两项分为一组先分解，然后再考虑两组之间的联系.此类型分组的关键：分组后，每组内可以提公因式，且各组分解后，组与组之间又有公因式可以提.例题2分解因式：对应练习题分解因式：1、2、（二）分组后能直接运用公式例题3分解因式：

例题4分解因式：

对应练习题分解因式：3、4、综合练习题分解因式：（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）（11）（12）（13）（14）（15）（16）（17）三、十字相乘法1、十字相乘法（一）二次项系数为1的二次三项式直接利用公式——进行分解.特点：（1）二次项系数是1；（2）常数项是两个数的乘积；（3）一次项系数是常数项的两因数的和.例题1分解因式：例题2分解因式：对应练习题分解因式：(1)(2)(3)

(4)(5)(6)（二）二次项系数不为1的二次三项式——条件：（1）（2）（3）分解结果：=例题3分解因式：对应练习题分解因式：（1）（2）

（3）（4）（三）二次项系数为1的齐次多项式例题4分解因式：分析：将看成常数，把原多项式看成关于的二次三项式，利用十字相乘法进行分解.18b1－16b8b+(－16b)=－8b对应练习题分解因式：(1)(2)(3)（四）二次项系数不为1的齐次多项式例题5分解因式：例题6分解因式：

对应练习题分解因式：（1）（2）综合练习题分解因式：（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）思考：分解因式：2、双十字相乘法定义：双十字相乘法用于对型多项式的分解因式.条件：（1），，（2），，即：

，，则例题7分解因式：（1）（2）解：（1）应用双十字相乘法：

，，∴原式=（2）应用双十字相乘法：

，，∴原式=对应练习题分解因式：（1）（2）3、十字相乘法进阶例题8分解因式：例题9分解因式：四、主元法例题分解因式：

对应练习题分解因式：(1)(2)(3)(4)五、换元法换元法指的是将一个较复杂的代数式中的某一部分看作一个整体，并用一个新的字母替代这个整体来运算，从而使运算过程简明清晰．例题1分解因式：(x2+x+1)(x2+x+2)－12．例题2分解因式：例题3分解因式：分析：型如的多项式，分解因式时可以把四个因式两两分组相乘.例题4分解因式：.例题5分解因式：(x2+3x+2)(4x2+8x+3)－90．例题6分解因式：提示:可设，则.例题7分解因式：例题8分解因式：例题9分解因式：例题9对应练习分解因式：例题10分解因式：(x2+xy+y2)2－4xy(x2+y2)．分析：本题含有两个字母，且当互换这两个字母的位置时，多项式保持不变，这样的多项式叫作二元对称式．对于较难分解的二元对称式，经常令u=x+y，v=xy，用换元法分解因式．例题11分解因式：分析：此多项式的特点——是关于的降幂排列，每一项的次数依次少1，并且系数成“轴对称”.这种多项式属于“等距离多项式”．方法：提中间项的字母和它的次数，保留系数，然后再用换元法.例题11对应练习分解因式：6x4+7x3－36x2－7x+6．例题11对应练习分解因式：对应练习题分解因式：（1）x4+7x3+14x2+7x+1（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）(x+3)(x2－1)(x+5)－20（9）（10）(2x2－3x+1)2－22x2+33x－1（11）（12）（13）六、添项、拆项、配方法因式分解是多项式乘法的逆运算．在多项式乘法运算时，整理、化简常将几个同类项合并为一项，或将两个仅符号相反的同类项相互抵消为零．在对某些多项式分解因式时，需要恢复那些被合并或相互抵消的项，即把多项式中的某一项拆成两项或多项，或者在多项式中添上两个仅符合相反的项，前者称为拆项，后者称为添项．拆项、添项的目的是使多项式能用分组分解法进行因式分解．说明用拆项、添项的方法分解因式时，要拆哪些项，添什么项并无一定之规，主要的是要依靠对题目特点的观察，灵活变换，因此拆项、添项法是因式分解诸方法中技巧性最强的一种．例题1分解因式：x3－9x+8．例题2分解因式：(1)x9+x6+x3－3；(2)(m2－1)(n2－1)+4mn；(3)(x+1)4+(x2－1)2+(x－1)4；(4)a3b－ab3+a2+b2+1．

对应练习题分解因式：（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）x3+3x2－4（8）x4－11x2y2+y2（9）x3+9x2+26x+24（10）x4－12x+323（11）x4＋x2＋1；（12）x3－11x＋20；（13）a5＋a＋1(14)(15)七、待定系数法例题1分解因式：分析：原式的前3项可以分为，则原多项式必定可分为对应练习题分解因式：（1）（2）2x2＋3xy－9y2＋14x－3y＋20（3）（4）例题2（1）当为何值时，多项式能分解因式，并分解此多项式.（2）如果有两个因式为和，求的值.（3）已知：能分解成两个一次因式之积，求常数并且分解因式.（4）为何值时，能分解成两个一次因式的乘积，并分解此多项式.八、余式定理（试根法）1、的意义：已知多项式，若把用带入所得到的值，即称为在=的多项式值，用表示.2、被除式、除式、商式、余式之间的关系：设多项式除以所得的商式为，余式为，则：=×+3、余式定理：多项式除以之余式为；多项式除以之余式.例如：当f(x)=x2+x+2除以(x–1)时，则

余数

=f(1)=12+1+2=4.当除以时，则

余数

=.4、因式定理：设，，为关于的多项式，则为的因式；为的因式.整系数一次因式检验法：

设f(x)＝为整系数多项式，若ax–b为f(x)之因式(其中a,b为整数,a0,且a,b互质)，则

（1） （2）(a–b)例题1设，试问下列何者是f(x)的因式？(1)2x–1，(2)x–2，(3)3x–1，(4)4x＋1，(5)x–1，(6)3x–4例题2把下列多项式分解因式：

(1)

(3)（4）（5）课后作业分解因式：（1）x4＋4（2）4x3－31x＋15（3）3x3－7x＋10（4）x3－41x＋30（5）x3＋4x2－9（6）x3＋5x2－18（7）x3＋6x2＋11x＋6（8）x3－3x2＋3x＋7（9）x3－11x2＋31x－21（10）x4＋1987x2＋1986x＋1987（11）（12）（13）x3＋3x2y＋3xy2＋2y3（1412）x3－9ax2＋27a2x－26a3（15）（16）（17）（18）（19）x4＋x2y2＋y4（20）x4－23x2y2＋y4（21）a3＋b3＋3(a2＋b2)＋3(a＋b)＋2（22）（23）.（24）（25）（26）（27）（28）x2y－y2z＋z2x－x2z＋y2x＋z2y－2xyz（29）因式分解的应用1、证明：四个连续整数的的乘积加1是整数的平方.2、2n－1和2n+1表示两个连续的奇数(n是整数)，证明这两个连续奇数的平方差能被8整除．3、已知可以被60与70之间的两个整数整除，求这两个整数.4、已知724－1可被40至50之间的两个整数整除，求这两个整数.5、求证：能被45整除.6、求证：14+1能被197整除．7、设4x－y为3的倍数，求证：4x+7xy－2y能被9整除．8、已知=7，求整数x、y的值．9、求方程的整数解.10、求方程xy－x－y＋1=3的整数解．11、求方程4x2－4xy－3y2=5的整数解．12、两个小朋友的年龄分别为a和b，已知a2＋ab=99，则a=______，b=_______.13、计算下列各题：(1)23×3.14＋5.9×31.4＋180×0.314；(2)．14、求积的整数部分？15、解方程：（x2＋4x)2－2(x2＋4x)－15=016、已知ac＋bd=0，则ab(c2＋d2)＋cd(a2＋b2)的值等于___________．17、已知a－b=3,a－c=,求(c—b)[(a－b)+(a－c)(a－b)+(a－c)]的值．18、已知，求的值．19、若满足，计算.20、已知三角形的三边a、b、c满足等式，证明这个三角形是等边三角形．

金属活动性顺序记忆口诀金属活动性顺序记忆口诀

/金属活动性顺序记忆口诀金属活动性顺序知识小结及记忆口诀1.熟记一个规律：金属活动性强弱的顺序?KCaNa?MgAlZnFe?SnPb(H)?CuHgAgPtAu{谐音记忆：嫁给那美女，心铁（了）喜欠情，（欠了多少？）统共一百斤}分析：在金属活动性顺序中，金属的位置越靠前，金属原子在水溶液中就越容易失去电子变成离子，它的活动性就越强；越靠后的金属活动性越弱2.掌握两种应用：（“前置后”）（1）判断金属与酸反应。排在氢前面的金属能置换出酸中的氢生成氢气，而排在氢后面的金属则不能置换出酸中的氢。例如：实验室制氢气Zn+H2SO4=ZnSO4+H2↑（2）判断金属与某些化合物（盐）的反应。排在前面的金属一般能把排在后面的金属从它们的化合物（盐）溶液中置换出来。例如：曾青得铁Fe+CuSO4=FeSO4+Cu3、注意三个要点:（1）适用范围?金属活动性顺序仅适用于在水溶液中的反应，超出此范围则不一定适用。（2）判断金属跟酸反应时的要点①酸：这里的酸一般是指稀硫酸、稀盐酸等非氧化性强酸，不包括浓硫酸和硝酸等强氧化性酸。②金属：铁与酸（如稀硫酸、稀盐酸）反应，生成+2价的亚铁盐。（3）判断金属跟盐反应时的要点①盐：盐必须是可溶的，因为金属与盐的反应必须在溶液中进行。②金属：铁与盐或酸的反应，生成+2价的亚铁盐。KCaNa太活泼易与水反应，不与酸、盐发生置换反应；4、记忆口诀：（知识小结，朗朗上口，便于记忆）钾钙钠镁铝，锌铁锡铅（氢），铜汞银铂金。和酸来反应，氢后难进行，稀酸常用盐酸和硫酸；和盐液反应，前金换后金，盐需溶于水；特殊情况要记牢，单质铁变亚铁盐，钾钙钠，不可行。

“蒸汽发生器”

课程设计指导书

Xxx2014151218哈尔滨工程大学

目录目录…………...1绪论蒸汽发生器概述…………………..2蒸汽发生器的基本设计技术要求………………..3蒸汽发生器的基本结构和主要零部件…………..4设计任务…………..5课程设计内容给定条件…………..6蒸汽发生器的热力计算…………..6蒸汽发生器的管束结构设计及强度计算………..9蒸汽发生器的水力计算…………12蒸汽发生器循环倍率及循环速度确定………20附录1蒸汽发生器热力计算表……………….21附录2蒸汽发生器水动力计算表……………25附录3蒸汽发生器强度计算表……………….33

第一章绪论第一节蒸汽发生器概述一、目的和要求

1、运用、巩固、充实和提高“核动力设备”课中所学的知识，掌握蒸汽发生

器设计计算的基本方法；

2、具备蒸汽发生器方案设计、结构设计、热设计和水动力设计及计算的能

力，并能够在设计中综合考虑安全、法规、环境等因素；

3、具备工程制图的相关基础知识并能将其运用于工程设计的能力；

4、具备撰写蒸汽发生器设计说明书和绘制图纸等书面方式呈现设计成果的

能力，并能够体现分析数据、分析问题，评价设计方案及其结果合理性

的能力；

6、能够就蒸汽发生器设计进行陈述发言、答辩，能够清晰表达观点，与答

辩教师（工程技术同行）进行有效沟通和交流；

7、能够在团队合作中与各成员进行有效沟通，共享信息，合作共事，在多

学科背景下的团队中发挥团队协作精神；能够倾听和综合团队成员意见，

合理决策。

二、任务

在课程设计中学生独立完成如下任务：

1、完成蒸汽发生器的方案设计与论证

2、完成蒸汽发生器的热力计算

3、完成蒸汽发生器的水动力计算

4、完成蒸汽发生器的强度计算

5、完成蒸汽发生器的结构设计

6、绘制蒸汽发生器的总图

7、编写设计说明书。

三、时间分配

课程设计共安排三周，其具体时间安排如下：

1、蒸汽发生器及其设计理论指导0.5天

2、蒸汽发生器方案设计及结构设计论证1.5天

3、蒸汽发生器的热力计算1.5天

4、蒸汽发生器的水动力计算3天

5、蒸汽发生器的强度计算0.5天

6、蒸汽发生器的总图绘制5天

7、编写设计说明书2天

8、答辩1天第二节蒸汽发生器的基本设计技术要求在核动力装置中，由于一回路为带有放射性的回路，而二回路为非放射性回路，因此在研制蒸汽发生器时对结构、强度、材料抗腐蚀性、密封性等都提出了很高的要求，其中最基本的技术要求包括以下几方面。1、蒸汽发生器及其部件的设计，必须保证核电站在任何运行工况下所需要的）蒸汽量及规定的蒸汽参数。只有满足这个要求才能保证核电站在不同负荷下经济运行。2、蒸汽发生器的容量应该最大限度地满足功率负荷的需要，而且要求随着单机容量的增加，其技术经济指标得到相应的改善。3、蒸汽发生器的所有部件应该绝对安全可靠。蒸汽发生器的受热面是由大量的小直径管子组成的，因此在一回路（带有放射性）中就有大量的管子，使核电站运行的可靠性在很大程度上取决于蒸汽发生器的可靠性。这样，蒸汽发生器的屏蔽问题必须解决，所有部件必须保证工作可靠。4、蒸汽发生器各零部件的装配必须保证在密封面上排除一回路工质漏入二回路中去的可能性。一回路工质不允许漏入二回路工质中去的原因是汽轮机回路没有生物防护，任何这种漏入都将会导致放射性泄漏事故。5、必须排除加剧腐蚀的任何可能性，特别是一回路中的腐蚀。这主要是为了防止腐蚀产物对一回路工质的污染。腐蚀产物过多地进入到一回路中去，一方面引起一回路工质放射性的增加，另一方面导致放射性腐蚀产物在一回路测沉积。腐蚀产物在燃料元件上的沉积是极其危险的，它会使传热性能骤然下降。6、蒸汽发生器必须产生必要纯度的蒸汽，以保证蒸汽过热器在高温下可靠地运行，并保证汽轮机也可靠而经济地运行。7、蒸汽发生器应该设计得简单紧凑，便于安装使用，同时易于发现故障而即使排出，并有可能彻底疏干。8、保证蒸汽发生器具有较高的技术经济指标。在设计蒸汽发生器时，要考虑一、二回路两种工质的种类和参数，正确地选择结构方案、材料、传热尺寸、传热系数及冷却剂等，对取得蒸汽发生器最佳技术-经济指标是非常重要的。另外，必须采取见效向外散热损失的措施。第三节蒸汽发生器的基本结构和主要零部件从反应堆来的冷却剂由蒸汽发生器进口接管进入下封头，下封头由水室隔板分成进口和出口两个水室。反应堆冷却剂由进口水室进入U型管，在流经U型管时将热量传递给二回路侧介质，而后经过出口水室和蒸汽发生器的出口接管流回反应堆。二回路给水由上筒体处的给水接管进入环形分配管，环形管上有一系列倒J形管，给水由倒J形管喷出，与汽水分离器的疏水混合后，经过下降套筒和下筒体之间的环形通道向下流动，再由下降套筒和管板之间的通道进入管束。水在通过管束上升时被加热，部分水变成蒸汽，形成汽水混合物。汽水混合物流出管数顶部后进入分离器进行粗分离，然后进入干燥器进行细分离（干燥）。干燥蒸汽经蒸汽出口接管流向汽轮机。蒸汽发生器的主要零部件为：传热管U型传热管是一、二回路之间的压力边界，管材一般为含Ni-Cr-Fe的Inconel-690合金，这种合金是在Inconel-600合金基础上经过一次特殊的热处理后改进而来的，其抗腐蚀性能有了较大的改善。本次设计采用Inconel-600合金φ20mm×1.3mm的传热管，弯曲半径最小的几排弯管处进行消除应力处理。管束采用正方形顺排方式。管板管板是一回路设备中最厚的实心锻件，材料为Mn-Mo-Ni低合金钢，要求有良好的塑韧性及淬透性。管板一次侧表面堆焊镍基合金，以保证与传热管有良好的焊接性能。管板开孔数量巨大，对管孔及管距的尺寸公差、垂直度及光洁度等都有很高的要求。管子管板表面平齐并与管板密封焊，然后进行全长度液压胀管，以保证一、二回路之间的严密性。下封头下封头为半球形，材料为Mn-Mo-Ni低合金钢锻件，内表面堆焊奥氏体不锈钢。下封头开有四个大孔，2个空连接冷却剂进、出口接管，另两个为人孔。下封头中间有水室隔板，将下封头分成进出口两个水室，水室隔板材料为Inconel-690合金。一次侧人孔用不锈钢（或镍基合金）石墨缠绕式垫片密封。筒体、衬筒和锥形体二次侧筒体分上、下两部分，为板焊或锻造结构。在管束和下筒体之间设置衬筒，衬筒材料为碳钢。上、下筒体之间由锥形体过渡，其材料均为Mn-Mo-Ni低合金钢锻件。上封头上封头为标准椭球形封头，与蒸汽出口接管整体冲压成形，材料为Mn-Mo-Ni低合金钢锻件。管束支撑板和流量分配板管束直管段部分装有6块支撑板，管束支撑板为四叶梅花孔板，用以支撑管子以减少振动。管子与支撑板接触处为平台，可减少二次侧水在该处浓缩，并降低阻力。流量分配孔板位于管板上部与第一块支撑板之间，中间开有一个大孔。支撑板和流量分配板材料为405不锈钢，板厚为20mm。防振条管束U型弯曲处装有三组扁形防振条，用以隔开管子并防止弯管的横向振动和微振磨损，材料为405不锈钢。汽水分离装置汽水分离装置分两级对汽水混合物进行汽水分离。第一级为旋叶式汽水分离器，材料为碳钢或不锈钢。第二级为六角形带钩波形板分离器。设计要求汽水混合物经过汽水分离器、重力分离空间、波纹板分离器三重分离后，保证出口蒸汽干度达到本次设计给定的0.99。给水分配环管给水分配环管位于旋叶式分离器下部，其上有若干倒J形喷管，材料为不锈钢。排污管管板上表面中央水平地装设有两根多孔管道供连续排污用。第四节设计任务根据以上设计要求，对蒸汽发生器提出的设计要求如下：计算传热面积；完成传热管的排列，确定管束直径及高度，确定管子的固定支撑，确定隔板的数目和结构；确定衬筒、上筒体、下筒体、下封头及管板的尺寸结构，完成强度设计；完成热力计算，确定主要管道内径；完成水动力计算，确定一次侧总阻力、不同循环倍率下二次侧循环阻力及运动压头；用作图法确定二次侧循环倍率及循环速度；绘制蒸汽发生器的总图；编写设计说明书。

第二章课程设计内容第一节给定条件本次课程设计给定的主要参数条件为：蒸汽产量：D=126kg/s；蒸汽干度：x=0.99；蒸汽发生器的热效率：；一回路侧额定工作压力：MPa；一回路侧设计压力：一回路侧冷却剂入口温度；℃一回路侧冷却剂出口温度；℃；二回路侧给水温度：℃二回路侧额定工作压力：MPa；10、二回路侧设计压力：11、传热管壁导热系数：W/m℃12、传热管壁许用应力：kg/mm2；13、下筒体许用应力：kg/mm2；14、上筒体许用应力：kg/mm2；15、球形下封头许用应力：kg/mm2；16、管板许用应力：kg/mm2；17、传热管最小节距：，一般取为1.35~1.45；18、上筒体内径3200mm，高度4000mm。19、下降空间：(1)入口阻力系数=1；(2)出口阻力系数=1；(3)定位装置阻力系数=1；(4)绝对粗糙度=0.15mm。20、流量分配管板：(1)单元面积=533mm2;(2)单元开孔面积=216mm2。第二节蒸汽发生器的热力计算热平衡计算一回路放热量为：Q=D?r?x+D+Cs?D?is-if=231210.99kW其中，D为二回路蒸汽产量，126kg/s；r为二回路水汽化潜热，查表得1639.04kJ/kg；x为蒸汽干度，0.99；Cs为排放系数，0.01；is为二回路饱和水比焓，1155.14kJ/kg；if为二回路给水比焓，944.88kJ/kg。一回路水流量为：G1=Qη?(i1'-i1'')=2118.94kg/s其中，Q为一回路放热量；η为蒸汽发生器热效率，0.99；i1'为一回路水进口比焓，查表得1396.04kJ/kg；i1''为一回路水出口比焓，查表得1285.82kJ/kg。传热计算计算传热管内径传热管外径选定为do=22mm，则直管计算壁厚为：S1''=P设1?do200[σ1]+0.8P设1=1.120mm其中，P设1为一次侧设计压力，191.25kg/m2；do为传热管外径，22mm；[σ1]为传热管许用应力，18kg/mm2。节距t选定为1.4do，则弯曲减薄系数为：φR=1+do4Rmin=1+do8t=1.089其中，Rmin为最小节圆半径，2t。负公差修正系数选为φ=1.102，则传热管计算壁厚为：S1'=S1''?φ?φR=1.350mm选定传热管壁厚为S1=1.350mm，则传热管内径为：di=do-2S1=19.3mm，单管流通截面积为：a=πdI24=2.93×10-4m2。计算U型管数目一次侧水流速选为u1=5.9m/s，则一回路流通面积为：A=G1?υ1u1=0.497m2则U型管数目为：n=Aa=1700。计算传热面积计算传热管一次侧放热系数一次侧水雷诺数为：Ref=u1diη1υ1=9.33*10^5其中，u1为一回路水流速，5.9m/s；di为传热管内径，0.0193m；η1为一次侧水动力粘度，查表得8.83×10-5kg/(m·s)；υ1为一次侧水比容，查表得0.001378m3/kg。则一次侧水放热系数为：α1=0.023λ1diRef0.8Prf0.4=38006W/(m2?℃)其中，λ1为一次侧水导热系数，查表得0.5589W/(m·℃)；di为传热管内径，0.0193m；Ref为一回路水雷诺数，9.33*10^5；Prf为一回路水普朗特数，查表得0.8657。确定传热管壁热阻Rw=do2λwlndodi=828766m2?℃/W。确定污垢热阻对于镍基合金，Rf=0.26×10-4m2?℃/W。计算对数平均温差大端温差Δtmax=t1'-ts=46.09℃其中，t1'为一回路水入口温度，310℃；ts为二次侧饱和温度，查表得264℃。小端温差Δtmin=t1''-ts=26.09℃其中，t1''为一回路水入口温度，290℃；ts为二次侧饱和温度，查表得264℃。对数平均温差为：Δtln=Δtmax-ΔtminlnΔtmaxΔtmin=35.15℃。计算传热管二次侧沸腾换热系数假设传热管传热系数k'=5830W/(m2?℃)，则传热管热流密度为：q=k?Δtln=205052W/m2则二次侧沸腾换热系数为：α2=0.557ps0.15q0.7=30473W/(m2?℃)。计算传热管传热系数传热管传热系数为：k=dodi?1α1+Rw+Rf+1α2=5833.65W/(m2?℃)比较k与k'的误差：δ=k-k'k'×100%<5%比较精确。计算传热面积计算传热面积为：Fa=Qk?Δtln=1152.65m2其中，Q为一回路放热量，231210.99kW。设计传热面积设计传热面积为：F设=C?Fa=1267.92m2其中，C为传热裕度系数，1.1。第三节蒸汽发生器的管束结构设计及强度计算管束结构设计及蒸汽发生器强度计算管束结构设计确定传热管排列方式为正方形排列。估算管束直径：Dtb=2.0944m其中，n为计算U型管数目取整值，1700；t为节距，0.0308m。确定排管方案，实际布管数为n=1704根。传热管总长为：L总=F设πdo=18100m弯管总长为：L弯=π4nDtb+D节=1969.63m其中，D节为最小节圆直径，4t。直管总长为：L直=L总-L弯=15133m管束直段高为：H直=L直2n=4.44m管束弯段高为：H弯=Dtb2=1.05m管束总高为：Htb=H直+H弯=5.49m。蒸汽发生器强度计算衬筒的结构设计衬筒内径为：Dwi=Dtb+2δt=2155.45mm其中，δt为装配间隙，取为15mm。衬筒外径为：Dwo=Dwi+2δ=2179.45mm其中，δ为衬筒壁厚，取为12mm。下筒体的结构设计下筒体内径为：Di下=Dwo+2B=2355.45mm其中，B为下降流道宽度，取为88mm。计算壁厚为：S2'=P设2?Di下200[σ2]-1.2P设2=42.07mm其中，P设2为二次侧设计压力，63.75kg/m2；[σ2]为下筒体许用应力，18kg/mm2。下筒体设计壁厚取为：S2=42.10mm，则下筒体外径为：Do下=Di下+2S2=2418.62mm。与管板焊接壁厚为SI=86mm。上筒体的结构设计计算壁厚为：S3'=P设2?Di上200[σ3]-1.2P设2=57.90mm其中，P设2为二次侧设计压力，63.75kg/m2；Di上为上筒体内径，3200mm；[σ3]为上筒体许用应力，18kg/mm2。则上筒体设计壁厚取为S3=58mm。球形下封头的结构设计球形下封头外径选定为Do=Do下=2418.6mm。球形下封头计算壁厚为：S4'=P设1?Do400σ4+1.6P设1=75.47mm其中，σ4为球形下封头许用应力，14.5kg/mm2。则球形下封头设计壁厚取为S4=75.50mm，球形下封头内径为Di=Do-2S4=1973.4mm。管板的结构设计管板承压部分直径选定为D=Di=2124.40mm。筒体根部壁厚与直径比为SID=0.17。则管板计算壁厚为：S5'=12FDBP设1σ5=360.15mm其中，F为系数，根据SIDB的值，查TEMA标准F=1.103；σ5为管板许用应力，1800kg/mm2。管板设计壁厚取为S5=360mm，堆焊层厚度取为S6=8mm。主要管道内径的设计主管道内径设计主管道计算流速选定为u10'=10m/s，则主管道计算内径为：d1i'=4G1υ1πu10'=0.62m其中，G1为一次侧水流量，2118.94kg/s；υ1为一次侧水比容，0.00138m3/kg。主管道设计内径选定为d1i=0.62m，则主管道设计流速为：u10=4G1υ1πd1i2=9.75m/s。蒸汽管道内径设计新蒸汽比容为：υ2=υ''x+υ'1-x=0.039m3/kg其中，υ''为二次侧饱和蒸汽比容，0.03245m3/kg；υ'为二次侧饱和水比容，0.001319m3/kg。蒸汽管计算流速选定为u2'=37m/s，则蒸汽管计算内径为：d2i'=4G2υ2πu2'=0.40m其中，G2为新蒸汽质量流速，126kg/s。蒸汽管设计内径选定为d2i=0.42m，则蒸汽管设计流速为：u2=4G2υ2πd2i2=35.47m/s。给水管内径设计给水质量流速为：G3=D+Cs?D=127.26kg/s其中，D为蒸汽产量，126kg/s。给水管计算流速选定为u3'=3.98m/s，则给水管计算内径为：d3i'=4G3υ3πu3'=0.21m其中，υ3为二次侧给水比容，查表得0.001187m3/kg。给水管设计内径选定为d3i=0.22m，则给水管设计流速为：u3=4G3υ3πd3i2=3.98m/s。第四节蒸汽发生器的水力计算一次侧水阻力计算U型管内摩擦阻力计算传热管实际平均长度为：l=L总n+2S5=11.34m。一次侧当量直径为di=0.0193m，则一次侧水流速为：u1=4G1υ1πdi2=5.9m/s，考虑堵管后的流速为：u1'=1.05u1=6.20m/s。一次侧雷诺数为：Re=u1'diη1υ1=981005其中，η1为一次侧水动力粘度，查表得8.833×10-5kg/(m·s)；υ1为一次侧水比容，查表得0.001378259m3/kg。摩擦阻力系数为：λ=0.3164Re-0.25=0.0117温度修正系数为：φ=(η1η1')0.14=0.9934，其中，η1为一次侧水平均温度下的动力粘度，查表得8.83×10-5kg/(m·s)；η1'为一次侧水平均壁温下动力粘度，查表得9.26×10-5kg/(m·s)。一次侧摩擦阻力为：ΔPf1=λldiu1'22φυ1=75210Pa。局部阻力计算由进口管至进口水室的突扩阻力水室截面积为：Fc=πDi28=2.01m2，其中Di为下封头内径，2.26m。进口管截面积为：A1=πd1i24=0.30m2，其中d1i为进口管内径，0.62m。面积比为：A1Fc=0.1493。突扩阻力系数为：ξ1=0.7。由进口管至进口水室的突扩阻力为：ΔP1=ξ1u1i2ρ1i2=23960Pa其中，u1i为进口管水流速，u1i=u10=9.71m/s；ρ1i为进口处水密度，查表得703.63kg/m3。在进口水室内转弯的局部阻力水室转弯45°阻力系数ξ2选定为0.9，则在进口水室内转弯的阻力为：ΔP2=ξ2u1i2ρ1i2=29810Pa。由进口水室至传热管束的突缩阻力传热管入口阻力系数ξ3选定为0.5，则由进口水室至传热管束的突缩阻力为：ΔP3=ξ3u1'2ρ1i2=5383Pa其中，u1'为传热管内考虑堵管后的水流速，5.9m/s。在U型管弯头内转弯180°的局部阻力U型管转180°阻力系数ξ4选定为0.5，则在U型管弯头内转弯180°的局部阻力为：ΔP4=ξ4u1'2ρ12=6940Pa其中，ρ1为传热管一次侧水平均温度下的密度，查表得745.68kg/m3。由传热管束至出口水室的突扩阻力传热管出口阻力系数ξ5选定为0.6，则由传热管束至出口水室的突扩阻力为：ΔP5=ξ5u1'2ρ22=8354Pa其中，ρ2为传热管出口处水密度，查表得745.68kg/m3。在出口水室内转弯的局部阻力出口管内流速为：u2=G1(ρ2A1)=9.45m/s。水室内转弯阻力系数ξ6选定为0.9，则在出口水室内转弯的局部阻力为：ΔP6=ξ6u22ρ22=12832Pa。由出口水室至出口接管的突缩阻力出口管突缩阻力系数ξ7=0.44。由出口水室至出口接管的突缩阻力为：ΔP7=ξ7u22ρ22=15955Pa。总阻力总计算阻力为：ΔP=ΔPf+i=17ΔPi=154484Pa。设计阻力为：ΔP设=1.1ΔP=169932Pa。二次侧水循环阻力计算下降空间阻力下降空间高度选定为H0=7.0m。下降空间当量直径为：De=Di下-Dwo=0.18m。摩擦系数为：λd=1(1.74+2lgDe2Δ)=0.019其中，Δ为下降空间绝对粗糙度，0.00015m。下降空间截面积为：Fd=π(Di下2-Dwo2)4=0.621m2，其中，Di下为下筒体内径，Dwo为衬筒外径。以循环倍率CR=3为例：下降空间水流速为：ud=CRDυdFd=0.794m/s。D为新蒸汽产量，126kg/s；υd为下降空间水比容，近似取为饱和比容，查表得0.00129m3/kg。局部阻力系数和为：ξ=ξin+ξout+ξf=3其中，ξin为入口阻力系数，1；ξout为出口阻力系数，1；ξf为定位装置阻力系数，1。则下降空间阻力为：ΔPd=λdH0De+ξud2ρd2=910Pa。其中，ρd为下降空间水密度，近似取饱和密度，查表得777.57kg/m3。上升空间阻力摩擦阻力折算速度的计算支撑板定位拉杆数量选定为n'=12根。上升空间流通面积为：Fu=π[Dwi2-(2n+n')do2]4=2.28m2，其中，Dwi为下筒体内径，n为实际U型管数，do为传热管外径。上升空间当量直径为：de=4Fuπ[Dwi+(2n+n')do]=0.038m循环速度为：uo=CRDυ'Fu=0.216m/s，其中，υ'为二次侧饱和水比容，查表得0.00129m3/kg。出口水相折算速度为：uo2'=CR-1Dυ'Fu=0.144m/s。水相平均折算速度为：uo'=12uo+uo2'=0.180m/s。出口汽相折算速度为：uo2''=Dυ''/Fu=2.204m/s，其中，υ''为二次侧饱和蒸汽比容，查表得0.039m3/kg。汽相平均折算速度为：uo''=12uo2''=1.102m/s。分相摩阻系数的计算水相雷诺数为：Relo1=uo'de?l=52404，其中?l为水相运动粘度，查表得1.28×10-7m2/s。汽相雷诺数为：Rego1=uo''de?g=57714，其中?g为汽相运动粘度，查表得7.11×10-7m2/s。水相摩阻系数为：λlo1=0.3164Relo1-0.25=0.02。汽相摩阻系数为：λgo1=0.3164Rego1-0.25=0.0196。分相摩擦阻力的计算按折算速度计算的水相摩擦阻力为：(ΔPf)lo=λlo1Hsdeuo'22υ'=29.77Pa其中，Hs为管束直管段高，4.437m。按折算速度计算的汽相摩擦阻力为：(ΔPf)go=13λgo1Hsdeuo''22υ''=11.94Pa。参量X1为：X1=(ΔPf)lo(ΔPf)go=1.579。由于是t-t工况，系数c1=20，则：分水相折算系数Φl12=1+c1X1+1X12=14.07。分汽相折算系数Φg12=1+c1X1+X12=35.07。水相摩擦阻力为：(ΔPf)l=Φl12?ΔPflo=418.85Pa。汽相摩擦阻力为：(ΔPf)g=Φg12?ΔPfgo=418.85Pa。上升空间摩擦阻力的计算上升空间摩擦阻力为：ΔPf=(ΔPf)l+(ΔPf)g2=418.85。局部阻力支撑板开孔设计上升流道单元面积为：Au=Fu(2n+n')=668mm2。支撑板数目选定为N=6个，支撑板开孔设计为四叶梅花孔。支撑板单元开孔面积设计为：au=147mm2。面积比为：auAu=0.22。则查图可知，局部阻力系数为：ξl=40。分相局部阻力计算按折算速度计算的水相局部阻力为：(ΔPl)lo=Nξluo'22υ'=3012Pa。按折算速度计算的汽相局部阻力为：(ΔPl)go=13Nξluo''22υ''=1231Pa。参量X2为：X2=(ΔPl)lo(ΔPl)go=1.565。参数ZR为：ZR=(0.19+0.92pspc)-1=2.510。参数K为：K=ZR+ZR-1=2.908。分水相折算系数为：Φl22=1+KX2+1X22=3.268。分汽相折算系数为：Φg22=1+KX2+X22=7.994。水相局部阻力为：(ΔPl)l=Φl22?ΔPllo=9843Pa。汽相局部阻力为：(ΔPl)g=Φg22?ΔPlgo=9843Pa。上升空间局部阻力的计算上升空间局部阻力为：ΔPl=(ΔPl)l+(ΔPl)g2=9843Pa。弯管区阻力分相摩擦阻力系数计算管束弯头最大节圆直径为：db=Dtb-do=2.0944m。弯管区重心至圆心距离：ys=0.2212db=0.4444m。计算冲刷排数N0'=yst-1=14.43,取整为N'=14。水相雷诺数为：Relo2=uo2'de?l=41922。汽相雷诺数为：Rego2=uo2''de?g=115430。水相摩擦阻力系数为：λlo2=40.044+0.008x2(x1-1)mRelo2-0.15=0.318。其中，系数x1=x2=tdo=1.4；系数m=0.43+1.13x1=1.237。汽相摩擦阻力系数为：λgo2=40.044+0.008x2(x1-1)mRego2-0.15=0.273。分相阻力计算折算水相阻力为：(ΔPb)lo=N'λlo2uo2'22υ'=35.715Pa。折算汽相阻力为：(ΔPb)go=13N'λgo2uo2''22υ''=78.402Pa。参量X3为：X3=(ΔPb)lo(ΔPb)go=0.675。由于是t-t工况，系数c2=20，则：分水相折算系数Φl32=1+c2X3+1X32=32.828。分汽相折算系数Φg32=1+c1X3+X32=14.954。水相摩擦阻力为：(ΔPb)l=Φl32?ΔPblo=1172Pa。汽相摩擦阻力为：(ΔPb)g=Φg32?ΔPbgo=1172Pa。弯管区阻力计算弯管区阻力为：ΔPb=(ΔPb)l+(ΔPb)g2=1172Pa。加速阻力管束出口质量含汽率为：xc=1CR=0.333。管束出口体积含汽率为：βc=xcυ''xcυ''+(1-xc)υ'=0.939。管束出口截面含汽率为：φc=Cc?βc=0.833，其中系数Cc=0.833+0.05lnps=0.887，ps单位为MPa。质量流速为：G=uoυ'=167.65kg/(m2?s)。加速阻力为：?Pa=G21-xc2υ'1-φc+xc2υ''φc-υ'=207.76Pa。流量分配孔阻力单元开孔面积与单元面积比值为：au'Au'=0.405，其中Au'为孔板单元面积，533mm2；au'为单元开孔面积，216mm2。查表得阻力系数ξh为：ξh=8。孔板局部阻力为：ΔPh=ξhuo22υ'=145.12Pa。上升空间阻力上升空间阻力为：ΔPr=ΔPf+ΔPl+ΔPb+ΔPa+ΔPh=11786.73Pa。汽水分离器阻力汽水分离器阻力给定为：ΔPs=12600Pa。循环总阻力循环总阻力为：ΔP总=ΔPd+ΔPr+ΔPs=25296.73Pa。运动压头计算预热段高度计算液面高度即下降空间高度，选定为H0=7.0m。下降空间下端压力为：plow=ps+ρdgH0=505330Pa。饱和水焓对压力的变化率为：ΔiΔP=(isl-is)(plow-ps)=0.0711J/(kg?Pa)其中，isl为plow压力下的饱和水比焓，查表得1.159*10^6J/kg，is为ps压力下的饱和水比焓，查表得1155100J/kg。循环水量为：G=CRD=378kg/s。预热段高度为：HP=is-ifCR+ΔiΔP(ρdgH0-ΔPd)2πdonqG+ΔiΔPρdg=0.583m其中，if为给水比焓，944880J/kg；ΔPd为下降空间阻力；q为传热管热负荷。运动压头计算蒸发段高度为：Hr1=Htb-HP=4.907m，Htb为管束总高。管束上方区段高度为：Hr2=H0-Htb=1.51m。蒸发段平均质量含汽率为：x1=xc2=0.167。蒸发段平均体积含汽率为：β1=x1υ''x1υ''+(1-x1)υ'=0.858。蒸发段平均截面含汽率为：φ1=Ccβ=0.761。管束上方区段平均截面含汽率为：φ2=φc=0.833。蒸发区段运动压头为：Pm1=ρ'-ρ''gφ1Hr1=27528.91Pa。管束上方区段压头为：Pm2=ρ'-ρ''gφ2Hr2=9272.79Pa。运动压头为：Pm=Pm1+Pm2=36801.70Pa。第五节蒸汽发生器循环倍率及循环速度确定将循环倍率、循环总阻力及运动压头列表并作图：循环倍率CR

3

4

5

循环总阻力ΔP总/Pa

25296.73

34274.81

45019.35

运动压头Pm/Pa

36801.7

34951.06

33828.79

可确定循环倍率约为4，满足核电站电站蒸汽发生器满负荷运行要求。附录1蒸汽发生器热力计算表热平衡序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

1

一回路放热量

Q

kW

给定

231210.99

2

一回路工作压力

p1

Pa

给定

1.5*10^7

3

一回路水进口温度

℃

给定

310

4

一回路水出口温度

℃

给定

290

5

一回路水平均温度

ta

℃

300

6

一回路水进口焓

kJ/Kg

查表

1396.04

7

一回路水出口焓

kJ/Kg

查表

1285.82

8

蒸发器热效率

给定

0.99

9

一回路水流量

G1

kg/s

Q/(i1’-i1″)

2118.94

10

二回路工作压力

ps

Pa

给定

5*10^6

11

二回路饱和温度

ts

℃

查表

264

12

二回路水饱和焓

kJ/kg

查表

1155.14

13

二回路给水温度

tf

℃

给定

220

14

二回路给水焓

if

KJ/Kg

查表

944.88

15

汽化潜热

r

kJ/Kg

查表

1639.04

16

蒸汽干度

x

给定

0.99

17

排放系数

Cs

给定

0.01

18

二回路蒸汽产量

D

kg/s

126

19

二回路排污量

Dbd

kg/s

CsD

1.26

二、传热计算序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

20

传热管外径

do

m

选定

0.022

21

传热管内径

di

m

选定

0.0193

22

单管流通面积

a

m2

2.93*10^-4

23

U型管数目

n

结构设计定

1696

24

一回路流通面积

A

m2

0.497

25

一回路水平均比容

m3/Kg

查表

0.001378

26

一回路水流速

u1

m/s

5.9

27

一回路水导热系数

W/m·℃

查表

0.5589

28

一回路水动力粘度

kg/m·s

查表

8.83*10^-5

29

一回路水普朗特数

Prf

查表

0.8657

30

一回路水雷诺数

Ref

u1di/

9.33*10^5

31

一回路侧放热系数

W/m2·℃

38006

32

传热管导热系数

W/m2·℃

给定

17.4

33

传热管壁热阻

Rw

m2·℃/W

828766

34

污垢热阻

Rf

m2·℃/W

按Inconel—600选定

0.26*10^-4

35

二回路侧放热系数

W/m2·℃

30473

36

传热系数

k

W/m2·℃

5833.65

37

大端温差

℃

46.09

38

小端温差

℃

26.09

39

对数平均温差

℃

35.15

40

热负荷

W/m2

205052

41

计算传热面积

F

m2

1152.65

42

传热裕度系数

选定

1.1

43

设计传热面积

m2

1267.92

三、管束结构

1

传热管总长

m

18100

2

排列方式

正方形

3

节距

t

m

选定

0.0308

4

最小U型管节园直径

m

4t

0.1232

5

实际布管数

n

根

结构设计定

1704

6

管束直径

Dtb

m

结构设计定

2.0328

7

弯管总长

L弯

m

结构设计定

1969.63

8

直管总长

L直

m

L总—L弯

15133

9

管束直段高

H直

m

L直/

4.44

10

管束弯段高

H弯

m

Rmax

1.05

11

管束总高

Htb

m

H直+H弯

5.49

12

传热管实际平均长度

m

（L总/n）+2管板厚

11.34

13

最长管子长

lmax

m

+2H直+2管板厚

12.89

14

最短管子长

lmin

m

+2H直+2管板厚

9.79

四、主要管道内径

序号

项目

符号

单位

公式与来源

数值

1

冷却剂平均比容

m3/Kg

查表

1.38*10^-3

2

主管道计算流速

m/s

选取：8~12m/s

10

3

主管道计算内径

m

0.62

4

主管道设计内径

m

选取

0.62

5

主管道设计流速

u10

m/s

9.75

6

新蒸汽比容

m3/Kg

0.039

7

蒸汽管计算流速

m/s

选取：30~40m/s

37

8

蒸汽管计算内径

m

0.40

9

蒸汽管设计内径

m

选取

0.42

10

蒸汽管设计流速

m/s

35.47

11

二回路给水比容

m3/Kg

查表

1.19*10^-3

12

给水管计算流速

m/s

选取：2~5m/s

4.4

13

给水管计算内径

m

0.21

14

给水管设计内径

m

选取

0.22

15

给水管设计流速

m/s

3.98

附录2蒸汽发生器水动力计算表序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

Ⅰ一回路水阻力计算

一、U型管内摩擦阻力计算

1

传热管实际平均长度

m

结构设计

11.34

2

当量直径

m

结构设计

0.0193

3

一回路水流量

G1

kg/s

热工计算定

2126.11

4

一回路水平均比容

m3/kg

查表

1.38*10^-3

5

一回路水流速

m/s

热工计算定

5.9

6

考虑堵管后流速

m/s

1.05u1

6.20

7

一回路水雷诺数

Re

热工计算定

981005

8

摩擦阻力系数

0.3164Re-0.25

0.0117

9

平均温度下动力粘度

kg/m

查表

8.83*10^-5

10

壁温下动力粘度

kg/m

按查表

9.26*10^-5

11

温度修正系数

0.9934

12

摩擦阻力

Pa

75210

二、局部阻力计算

13

下封头内径

D1

m

结构设计定

2.26

14

水室截面积

Fc

m2

2.01

15

进口管内径

d1i

m

选定

0.62

16

进口管截面积

A1

m2

0.30

17

比值

0.1493

18

突扩阻力系数

查表

0.7

19

一回路水入口处比容

m3/kg

查表

1.42*10^-3

20

一回路水入口处密度

kg/m3

703.63

21

入口管内流速

u1i

m/s

热工计算定

9.71

22

从入口管至水室阻力

Pa

23960

23

水室转弯45°阻力系数

查表

0.9

24

水室转弯45°阻力

Pa

29810

25

传热管流道截面

A

m2

热工计算定

0.4970

26

考虑有堵管后截面

A′

m2

A/1.05

0.4733

27

系数

0.2355

28

传热管入口阻力系数

查表

0.4

29

传热管入口阻力

Pa

5383

30

U型管转180°阻力系数

查表

0.5

31

U型管转180°阻力

Pa

6940

32

传热管出口阻力系数

查表

0.6

33

出口处水比容

m3/kg

查表

1.34*10^-3

34

出口处水密度

kg/m3

745.68

35

传热管出口阻力

Pa

8354

36

出口管内流速

u2

m/s

9.45

37

水室转弯阻力系数

ξ6

查表

0.9

38

水室转弯阻力

Pa

ξ6

12832

39

出口管突缩阻力系数

ξ7

查表

0.48

40

出口管突缩阻力

Pa

ξ7

15955

三、总阻力

41

总阻力

Pa

154484

42

设计阻力

设

Pa

169932

Ⅱ二回路水循环阻力计算

一、下降空间阻力

1

循环倍率

CR

假定

3

4

5

2

给水温度

tf

℃

给定

220

220

220

3

二回路饱和温度

tS

℃

查表

264

264

264

4

下降空间水比容

vd

m3/kg

近似取饱和比容

1.29*10^-3

1.29*10^-3

1.29*10^-3

5

下降空间水密度

kg/m3

777.57

777.57

777.57

6

入口阻力系数

ξin

选取

1

1

1

7

出口阻力系数

选取

1

1

1

8

定位装置阻力系数

ξf

选取

1

1

1

9

下降空间高度

H0

m

结构设计定

7.0

7.0

7.0

10

套筒外径

Dw0

m

结构设计定

2.16

2.16

2.16

11

下筒体内径

Dsi

m

结构设计定

2.34

2.34

2.34

12

下降空间当量直径

De

m

Dsi—Dwo

0.18

0.18

0.18

13

绝对粗糙度

m

选定

1.5*10^-4

1.5*10^-4

1.5*10^-4

14

摩擦系数

0.019

0.019

0.019

15

下降空间截面积

Fd

m2

0.621

0.621

0.621

16

下降空间水流速

ud

m/s

0.794

1.054

1.317

17

下降空间阻力

Pa

910

1614

2524

二、上升空间阻力

1、摩擦阻力

1

饱和水比容

m3/kg

查表

1.29*10^-3

1.29*10^-3

1.29*10^-3

2

饱和水密度

kg/m3

777.61.

777.61

777.61

3

饱和蒸汽比容

m3/kg

查表

0.039

0.039

0.039

4

饱和蒸汽密度

kg/m3

25.36

25.36

25.36

5

套筒内径

Dw1

m

结构设计定

2.14

2.14

2.14

6

传热管外径

d0

m

热工计算定

0.022

0.022

0.022

7

支撑板定位拉杆数量

根

结构设计定

12

12

12

8

上升空间流通面积

Fu

m2

2.28

2.28

2.28

9

上升空间当量直径

de

m

0.038

0.038

0.038

10

循环速度

m/s

0.216

0.287

0.359

11

出口水相折算速度

m/s

0.144

0.216

0.287

12

水相平均折算速度

m/s

0.180

0.252

0.323

13

出口汽相折算速度

m/s

2.204

2.204

2.204

14

汽相平均折算速度

1.102

1.102

1.102

15

水相运动粘度

m2/s

查表

1.28*10^-7

1.28*10^-7

1.28*10^-7

16

汽相运动粘度

m2/s

查表

7.11*10^-7

7.11*10^-7

7.11*10^-7

17

水相雷诺数

52404

73364

94326

18

汽相雷诺数

57714

27714

57714

19

判别流态

临界值:1000

紊流

紊流

紊流

20

管束直段高

Hs

m

结构设计定

4.437

4.437

4.437

21

水相摩阻系数

0.0200

0.0187

0.0178

22

汽相摩阻系数

0.0196

0.0196

0.0196

23

按折算速度计算的水相摩擦阻力

Pa

29.77

57.07

85.93

24

按折算速度计算的汽相摩擦阻力

Pa

11.94

11.94

11.94

25

参量X

1.579

1.579

1.579

26

查图或计算

14.07

10.57

8.60

27

查图或计算

35.07

48.34

61.84

28

水相摩擦阻力

Pa

418.85

577.24

738.55

29

汽相摩擦阻力

Pa

418.85

577.24

733.55

30

摩擦阻力

Pa

418.85

577.24

733.55

2、局部阻力

1

支撑板数目

N

个

结构设计定

6

6

6

2

上升流道单元面积

Au

mm2

结构设计定

668

668

668

3

支撑板单元开孔面积

au

mm2

结构设计定

147

147

147

4

面积比

au/Au

0.22

0.22

0.22

5

局部阻力系数

查图

40

40

40

6

按折算速度计算的水相局部阻力

Pa

3012

5903

9758

7

按折算速度计算的汽相局部阻力

Pa

1231

1231

1231

8

参量X

1.565

2.189

2.815

9

二回路工作压力

Pa

给定

5*10^6

5*10^6

5*10^6

10

临界压力

Pa

查水蒸汽表

2.206*10^7

2.206*10^7

2.206*10^7

11

参数

2.510

2.510

2.510

12

参数K

2.908

2.908

2.908

13

3.268

2.537

2.159

7.994

12.161

17.110

水相局部阻力

Pa

9843

14957

21700

汽相局部阻力

Pa

9843

14957

21700

局部阻力

Pa

9843

14957

21700

序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

3、弯管区阻力

1

管束弯头最大节园直径

db

m

结构设计定

2.0944

2.0944

2.0944

2

弯管区重心至园心距离

ys

m

0.4444

0.4444

0.4444

3

节距

t

m

结构设计定

0.0308

0.0308

0.0308

4

计算冲刷排数

14

14

14

5

系数

x1=x2

t/do

1.4

1.4

1.4

6

系数

n

1.237

1.237

1.237

7

水相雷诺数

41922

62883

83844

8

汽相雷诺数

115430

115430

115430

9

水相磨擦阻力系数

x1=x2

0.318

0.300

0.286

10

汽相磨擦阻力系数

x1=x2

0.273

0.273

0.273

11

水相阻力

Pa

35.715

75.618

128.754

12

汽相阻力

Pa

78.402

78.402

78.402

13

参量X

0.675

0.982

1.28

14

查图或计算(同摩擦阻力)

32.828

22.402

17.216

15

查图或计算(同摩擦阻力)

14.954

21.606

28.272

16

水相阻力

Pa

1172

1694

2216

17

汽相阻力

Pa

1172

1694

2216

18

弯管区阻力

Pa

1172

1694

2216

序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

4、加速阻力

序号

项目

符号

单位

公式及来源

数值

1

管束出口质量含汽率

x2

0.333

0.25

0.2

2

管束出口体积含汽率

0.939

0.911

0.885

3